RU2382828C2 - Method of receiving of cellular wearabiling material from metallic fibers - Google Patents
Method of receiving of cellular wearabiling material from metallic fibers Download PDFInfo
- Publication number
- RU2382828C2 RU2382828C2 RU2008116304/02A RU2008116304A RU2382828C2 RU 2382828 C2 RU2382828 C2 RU 2382828C2 RU 2008116304/02 A RU2008116304/02 A RU 2008116304/02A RU 2008116304 A RU2008116304 A RU 2008116304A RU 2382828 C2 RU2382828 C2 RU 2382828C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fibers
- protective coating
- wear
- temperature
- mosi
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 46
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 229920000914 Metallic fiber Polymers 0.000 title abstract 2
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 title 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 21
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 claims abstract description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910016006 MoSi Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000005056 compaction Methods 0.000 claims description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 7
- 238000007789 sealing Methods 0.000 abstract description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000003566 sealing material Substances 0.000 description 8
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 4
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 2
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 2
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 229920003257 polycarbosilane Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Paper (AREA)
- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения, в частности к способу получения истираемых уплотнений проточной части компрессора и турбины газотурбинного двигателя, а также может быть использовано в газонефтеперекачивающих установках для изготовления фильтров, работающих при высоких температурах и в качестве шумоглушителей.The invention relates to the field of mechanical engineering, in particular to a method for producing abrasive seals for the compressor duct and gas turbine engine turbines, and can also be used in gas and oil pumping installations for the manufacture of filters operating at high temperatures and as silencers.
Известен способ изготовления истираемого материала для уплотнения радиальных зазоров газовых турбин, включающий смешивание компонентов и заполнение сотовых ячеек, в котором смесь компонентов перед заполнением сотов подвергают гранулированию на связующем, никелированию до получения гранул размерами 0,25-0,8 мкм с заданным химическим составом с последующим спеканием в вакууме или защитной среде (патент РФ №2039631).A known method of manufacturing an abradable material for sealing radial clearances of gas turbines, comprising mixing the components and filling the cells, in which the mixture of components before filling the cells is subjected to granulation on a binder, nickel-plating to obtain granules with sizes of 0.25-0.8 microns with a given chemical composition with subsequent sintering in a vacuum or protective medium (RF patent No. 2039631).
Известен истираемый уплотнительный материал, который состоит из сплавов системы MeCrAlY или MeCrAlSi, где металл выбирают из группы, включающей Ni, Co, Fe.Known abrasive sealing material, which consists of alloys of the MeCrAlY or MeCrAlSi system, where the metal is selected from the group including Ni, Co, Fe.
Способ получения подобных материалов включает подготовку произвольно расположенных тонких металлических волокон с использованием водяной суспензии или путем смешивания тонкоизмельченных металлических порошков с жидким связующим, формирование мата путем его уплотнения и спекания в защитной атмосфере (патент США №4139376).A method for producing such materials involves preparing arbitrarily spaced thin metal fibers using an aqueous suspension or by mixing finely divided metal powders with a liquid binder, forming a mat by compacting and sintering in a protective atmosphere (US Pat. No. 4,139,376).
Известен также способ получения высокопрочного с изменяемой пористостью спеченного изделия из металлических волокон, включающий формирование высокопрочной структуры из металлических волокон с помощью суспензии волокон в жидкой среде, фильтрование жидкости, прессование изделий и спекание в неокисляемой атмосфере (патент США №3127668).There is also a known method of producing a high strength sintered metal fiber sintered product with variable porosity, comprising forming a high strength metal fiber structure using a suspension of fibers in a liquid medium, filtering the liquid, compressing the products, and sintering in a non-oxidizable atmosphere (US Patent No. 3,127,668).
Недостатком известных способов является недостаточная термостойкость, жаростойкость и пористость получаемых истираемых материалов.A disadvantage of the known methods is the lack of heat resistance, heat resistance and porosity of the obtained abradable materials.
Наиболее близким аналогом, принятым за прототип, является способ получения пористого истираемого материала из металлических волокон, включающий уплотнение волокон в пресс-форме, прессование и спекание, в котором в качестве металлических волокон используют дискретные волокна с соотношением диаметра и длины 1:(30-500), прессование осуществляют с одновременным приложением вибрации, а после спекания проводят дополнительное уплотнение материала для получения пористости до 90% (патент РФ №2201989).The closest analogue adopted for the prototype is a method of obtaining a porous abradable material from metal fibers, including compaction of the fibers in the mold, pressing and sintering, in which discrete fibers with a ratio of diameter and length 1 are used as metal fibers: (30-500 ), pressing is carried out with the simultaneous application of vibration, and after sintering, an additional compaction of the material is carried out to obtain porosity up to 90% (RF patent No. 2201989).
Недостатком способа-прототипа является также низкая жаростойкость и термостойкость пористого истираемого материала из металлических волокон, которая приводит к образованию трещин на материале в процессе работы и сопровождается нежелательным окислением материала в процессе эксплуатации, что соответственно снижает ресурс работы изделия.The disadvantage of the prototype method is also the low heat resistance and heat resistance of the porous abradable material from metal fibers, which leads to the formation of cracks on the material during operation and is accompanied by undesirable oxidation of the material during operation, which accordingly reduces the life of the product.
Технической задачей изобретения является разработка способа получения пористого истираемого материала, обеспечивающего повышение жаростойкости и термостойкости до 1200°С материала и изделий, изготовленных из него.An object of the invention is to develop a method for producing a porous abradable material, providing an increase in heat resistance and heat resistance to 1200 ° C of material and products made from it.
Решение поставленной технической задачи достигается тем, что предложен способ получения пористого истираемого материала из металлических волокон, включающий засыпку волокон в пресс-форму, прессование волокон с одновременным приложением вибрации, спекание и дополнительное уплотнение материала, после которого на материале формируют защитное покрытие системы Si3С5Н15O0,25-SiC-MoSi2-CoSO4.The solution of the technical problem is achieved by the fact that the proposed method of obtaining a porous abradable material from metal fibers, including filling the fibers into a mold, pressing the fibers with simultaneous application of vibration, sintering and additional compaction of the material, after which the protective coating of the Si 3 C system is formed on the material 5 H 15 O 0.25- SiC-MoSi 2 -CoSO 4 .
Формирование защитного покрытия системы Si3C5H15O0,25-SiC-MoSi2-CoSO4 проводят в вакууме 10-3-10-7 мм рт.ст. при температуре 300-1100°С в течение 1-10 ч.The formation of a protective coating of the system Si 3 C 5 H 15 O 0.25 -SiC-MoSi 2 -CoSO 4 is carried out in a vacuum of 10 -3 -10 -7 mm Hg at a temperature of 300-1100 ° C for 1-10 hours
Авторами экспериментально установлено, что дополнительное формирование защитного покрытия системы Si3C5H15O0,25-SiC-MoSi2-CoSO4 приводит к повышению термостойкости и температуроустойчивости до 1200°С пористого истираемого материала и изделий изготовленных из него.The authors experimentally established that the additional formation of a protective coating of the Si 3 C 5 H 15 O 0.25- SiC-MoSi 2 -CoSO 4 system increases the heat resistance and temperature resistance to 1200 ° C of the porous abrasive material and products made from it.
Рентгеноструктурный и микроспектральный анализ показали, что защитное покрытие формируется на поверхности материала тонким, плотным, равномерным слоем с образованием тугоплавких соединений SiC, SiO2, 2CoO·SiO2, MoSi2, обеспечивающих высокую жаростойкость и термостойкость при рабочих температурах до 1200°С.X-ray diffraction and microspectral analysis showed that a protective coating is formed on the surface of the material with a thin, dense, uniform layer with the formation of refractory compounds SiC, SiO 2 , 2CoO · SiO 2 , MoSi 2 , which provide high heat resistance and heat resistance at operating temperatures up to 1200 ° C.
Примеры осуществленияExamples of implementation
Пример 1. В опытных условиях были изготовлены образцы и изделие, например, уплотнительное кольцо из пористого истираемого материала.Example 1. Under experimental conditions, samples and a product were made, for example, an o-ring made of porous abradable material.
Металлические волокна из нержавеющей стали марки Х18Н9Т диаметром 5 мкм, длиной 0,5 мм равномерно засыпали через сито в пресс-форму. Далее пресс-форму помещали на вибропресс, включали виброустановку на прессе и прикладывали давление. Вибрирование осуществляли по режиму: частота вибрации - 0,5 Гц, амплитуда вибросмещения - 0,2 мм, удельное давление прессования - 3 МПа.Metal fibers from stainless steel grade X18H9T with a diameter of 5 μm and a length of 0.5 mm were evenly poured through a sieve into the mold. Next, the mold was placed on a vibrating press, the vibrating installation on the press was turned on and pressure was applied. Vibration was carried out according to the regime: vibration frequency - 0.5 Hz, vibration displacement amplitude - 0.2 mm, specific pressing pressure - 3 MPa.
Брикетированные заготовки спекали в вакуумной печи при температуре 1200°С в течение 5 час, вакуум составлял 10-4 мм рт.ст. После спекания производили дополнительное уплотнение спеченного материала, пропустив его через валки.Briquetted billets were sintered in a vacuum oven at a temperature of 1200 ° C for 5 hours, the vacuum was 10 -4 mm Hg After sintering, an additional compaction of the sintered material was made by passing it through the rolls.
На полученные образцы и изделие наносили суспензию покрытия.A coating suspension was applied to the samples and product obtained.
Для приготовления суспензии предлагаемого покрытия 20 мас.%, поликарбосилана (Si3С5Н15O0,25) растворяли в 1 л гексана, после чего в полученный раствор добавляли мелкодисперсные порошки в количестве, мас.%: SiC - 0,1, MoSi2 - 3, CoSO4 - 1,5 и механически перемешивали.To prepare a suspension of the proposed coating, 20 wt.%, Polycarbosilane (Si 3 С 5 Н 15 О 0.25 ) was dissolved in 1 L of hexane, after which finely dispersed powders were added to the resulting solution in the amount, wt.%: SiC - 0.1, MoSi 2 - 3, CoSO 4 - 1,5 and mechanically mixed.
Полученные образцы и изделие пористого истираемого материала подвергали свободной пропитке в суспензии при комнатной температуре. Затем подвергали сушке при температуре 80°С и формировали покрытие при температуре 750°С с выдержкой - 3 ч. Окончательная плотность составляла 90%.The obtained samples and the product of porous abradable material were subjected to free impregnation in suspension at room temperature. Then it was dried at a temperature of 80 ° C and a coating was formed at a temperature of 750 ° C with a holding time of 3 hours. The final density was 90%.
На полученных образцах и изделии исследовались жаростойкость и термостойкость (свойства на образцах и изделии идентичны).On the obtained samples and the product, heat resistance and heat resistance were studied (the properties on the samples and the product are identical).
Примеры 2, 3, 4 получения пористого истираемого материала из металлических волокон осуществляли аналогично примеру 1.Examples 2, 3, 4 of obtaining a porous abradable material from metal fibers were carried out analogously to example 1.
Составы и режимы формирования покрытий по предлагаемому способу и способу-прототипу приведены в таблице 1.The compositions and modes of forming coatings by the proposed method and the prototype method are shown in table 1.
Свойства материала, изготовленного по предлагаемому способу и способу-прототипу, приведены в таблице 2.The properties of the material manufactured by the proposed method and the prototype method are shown in table 2.
Образцы и изделия, изготовленные по предлагаемому способу и способу-прототипу, подвергались испытаниям на определение пористости, стойкости к абразивному износу, соотношению износа уплотнительного материала к износу лопаток при врезании.Samples and products made by the proposed method and the prototype method were tested for porosity, abrasion resistance, the ratio of the wear of the sealing material to the wear of the blades when cutting.
Плотность термостойкого пористого истираемого материала определялась отношением веса образца, отнесенного к единице объема данного образца.The density of the heat-resistant porous abradable material was determined by the ratio of the weight of the sample, referred to the unit volume of this sample.
Стойкость к абразивному износу материала определялась отношением веса образца в исходном состоянии до обдувки электрокорундом к весу образца после обдувки электрокорундом. Расход электрокорунда при испытании составлял 5 см3. Обдувка образцов осуществлялась частицами электрокорунда зернистостью 100 мкм, угол атаки - 30°, давление воздуха - 0,5 атм.Resistance to abrasive wear of the material was determined by the ratio of the weight of the sample in the initial state before blowing with electrocorundum to the weight of the sample after blowing with electrocorundum. The consumption of electrocorundum during the test was 5 cm 3 . The samples were blown by particles of electrocorundum with a grain size of 100 μm, an angle of attack of 30 °, and air pressure of 0.5 atm.
Соотношение износа уплотнительного материала к износу лопаток при врезании определялось отношением линейного размера образца до испытания к линейному размеру образца после испытания.The ratio of the wear of the sealing material to the wear of the blades during insertion was determined by the ratio of the linear size of the sample before the test to the linear size of the sample after the test.
Испытания проводили на стенде по следующему режиму: скорость внедрения контр-тела в истираемый материал - 0,068 мм/с, угловая скорость вращения контр-тела - 117 с-1.The tests were carried out at the bench according to the following regime: the counter-body penetration rate into the abradable material was 0.068 mm / s, the counter-body angular rotation speed was 117 s -1 .
Материал считается истираемым с высокими уплотнительными свойствами, если соотношение износа уплотнительного материала к износу лопаток при врезании составляет не менее 5:1, если соотношение износа уплотнительного материала к износу лопаток при врезании составляет 3:1 материал считается истираемым с допустимыми уплотнительными свойствами, и если соотношение износа материала к износу лопаток при врезании составляет 1:1 данный материал признается неработоспособным в качестве истираемого уплотнительного материала.A material is considered to be abradable with high sealing properties if the ratio of the wear of the sealing material to the wear of the blades when embedding is not less than 5: 1, if the ratio of the wear of the sealing material to the wear of the blades when embedding is 3: 1, the material is considered to be abrasive with acceptable sealing properties, and if the ratio the wear of the material to the wear of the blades when embedding is 1: 1, this material is recognized as inoperable as an abrasive sealing material.
Жаростойкость образцов материла определялась путем непрерывного взвешивания без извлечения их из печи при температурах 900°С и 1200°С в течение 100 часов.The heat resistance of the material samples was determined by continuous weighing without removing them from the furnace at temperatures of 900 ° C and 1200 ° C for 100 hours.
Термостойкость образцов материала определялась по количеству теплосмен до появления первой трещины и по внешнему виду образцов после нагревов по режимам 20↔900°С и 20↔1200°С с выдержкой при заданной температуре в течение 10 мин.The heat resistance of the material samples was determined by the number of heat exchanges before the first crack appeared and by the appearance of the samples after heating according to the regimes 20 °900 ° С and 20↔1200 ° С with exposure at a given temperature for 10 min.
Из таблицы 2 видно, что термостойкий истираемый материал из металлических волокон, полученный по предлагаемому способу, обладает целым рядом преимуществ.From table 2 it is seen that the heat-resistant abradable material of metal fibers obtained by the proposed method has a number of advantages.
Материал является жаростойким при температуре до 1200°С. Привес образцов материала, полученного по предлагаемому способу, при температуре 900°С на стали Х18Н9Т ниже в 4 раза, на стали Х20Н80 в 5 раз, на никелевом сплаве (Cr - 17,5; Al - 5,5; Y - 0,6, Ni - ост.) в 8 раз по сравнению с материалом, полученным по способу-прототипу.The material is heat resistant at temperatures up to 1200 ° C. The weight gain of the samples obtained by the proposed method at a temperature of 900 ° C on steel X18H9T is 4 times lower, on steel X20H80 5 times, on a nickel alloy (Cr - 17.5; Al - 5.5; Y - 0.6 , Ni - ost.) 8 times in comparison with the material obtained by the prototype method.
Привес образцов материала, полученного по предлагаемому способу, при температуре испытания 1200°С за 100 часов на стали Х18Н9Т ниже в 10 раз, на стали Х20Н80 ниже в 13,3 раза, на сплаве на основе никеля мас.%: Cr - 17,5, Al - 5,5, Y - 0,6, Ni - ост., ниже в 20 раз по сравнению с материалом, полученным по способу-прототипу.The weight gain of the samples obtained by the proposed method at a test temperature of 1200 ° C per 100 hours is 10 times lower on X18H9T steel, 13.3 times lower on X20H80 steel, and 17% on nickel-based alloy: Cr - 17.5 , Al - 5.5, Y - 0.6, Ni - ost., 20 times lower compared to the material obtained by the prototype method.
Предлагаемый пористый истираемый материал является термостойким, так как образцы материала выдерживают 100 циклов теплосмен по режимам испытания 20↔900°С и 20↔1200°С без разрушения, а образцы материала прототипа разрушаются после 40 и 10 циклов испытания соответственно.The proposed porous abradable material is heat-resistant, since the samples of the material withstand 100 cycles of heat transfer according to the test modes of 20↔900 ° C and 20↔1200 ° C without destruction, and the samples of the material of the prototype are destroyed after 40 and 10 test cycles, respectively.
Соотношение износа уплотнительного материала к износу лопаток при врезании предлагаемого пористого истираемого материла при температуре испытания 900°С составляет 10:1, при 1200°С - 5:1.The ratio of the wear of the sealing material to the wear of the blades when cutting the proposed porous abradable material at a test temperature of 900 ° C is 10: 1, at 1200 ° C - 5: 1.
Соотношение износа уплотнительного материала к износу лопаток при врезании пористого истираемого материала прототипа при температуре испытания 900°С составляет так же, как и предлагаемого термостойкого пористого истираемого покрытия, 10:1, а при 1200°С - составляет 1:1.The ratio of the wear of the sealing material to the wear of the blades when embedding the porous abrasive material of the prototype at a test temperature of 900 ° C is the same as the proposed heat-resistant porous abrasive coating, 10: 1, and at 1200 ° C it is 1: 1.
Полученные данные свидетельствуют, что предлагаемый истираемый пористый материал является износостойким как при температуре 900°С, так и при 1200°С, а пористый истираемый материал по прототипу работоспособен только до 900°С, а при 1200°С не работоспособен, так как он при 1200°С окисляется, охрупчивается и становится материалом с высокой твердостью.The data obtained indicate that the proposed abrasive porous material is wear-resistant both at a temperature of 900 ° C and at 1200 ° C, and the porous abrasive material according to the prototype is only operable up to 900 ° C, and at 1200 ° C it is not operational, since it is at 1200 ° C is oxidized, embrittled and becomes a material with high hardness.
Таким образом, предлагаемый способ обеспечивает получение пористого истираемого материала, обладающего высокой жаростойкостью и термостойкостью.Thus, the proposed method provides a porous abradable material having high heat resistance and heat resistance.
Применение предлагаемого способа позволит повысить надежность и ресурс эксплуатации изделий из материала, полученного этим способом.The application of the proposed method will improve the reliability and service life of products made of material obtained by this method.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008116304/02A RU2382828C2 (en) | 2008-04-28 | 2008-04-28 | Method of receiving of cellular wearabiling material from metallic fibers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008116304/02A RU2382828C2 (en) | 2008-04-28 | 2008-04-28 | Method of receiving of cellular wearabiling material from metallic fibers |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2008116304A RU2008116304A (en) | 2009-11-10 |
| RU2382828C2 true RU2382828C2 (en) | 2010-02-27 |
Family
ID=41354156
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008116304/02A RU2382828C2 (en) | 2008-04-28 | 2008-04-28 | Method of receiving of cellular wearabiling material from metallic fibers |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2382828C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2573542C1 (en) * | 2014-10-29 | 2016-01-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Metal fibres of refractory alloy (versions) and article made thereof |
| RU2812922C1 (en) * | 2023-04-14 | 2024-02-05 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) | Fe-Cr-Al-Y SYSTEM ALLOY MATERIAL FOR TURBINE HONEYCOMB SEAL |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3127668A (en) * | 1955-03-03 | 1964-04-07 | Iit Res Inst | High strength-variable porosity sintered metal fiber articles and method of making the same |
| SU1604862A1 (en) * | 1988-05-16 | 1990-11-07 | Хмельницкий Технологический Институт Бытового Обслуживания | Method of chemical copper-plating of carbonaceous materials |
| RU2201989C2 (en) * | 2001-01-09 | 2003-04-10 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Method of production of porous abradable material from metallic fibers and article made according to this method |
| RU2222634C1 (en) * | 2002-12-16 | 2004-01-27 | Сергей Викторович Ласанкин | Method of production of porous permeable material |
| JP2006016689A (en) * | 2004-07-01 | 2006-01-19 | Korea Inst Of Science & Technology | MoSi2-SiC nanocomposite coating layer and method for producing the same |
-
2008
- 2008-04-28 RU RU2008116304/02A patent/RU2382828C2/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3127668A (en) * | 1955-03-03 | 1964-04-07 | Iit Res Inst | High strength-variable porosity sintered metal fiber articles and method of making the same |
| SU1604862A1 (en) * | 1988-05-16 | 1990-11-07 | Хмельницкий Технологический Институт Бытового Обслуживания | Method of chemical copper-plating of carbonaceous materials |
| RU2201989C2 (en) * | 2001-01-09 | 2003-04-10 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Method of production of porous abradable material from metallic fibers and article made according to this method |
| RU2222634C1 (en) * | 2002-12-16 | 2004-01-27 | Сергей Викторович Ласанкин | Method of production of porous permeable material |
| JP2006016689A (en) * | 2004-07-01 | 2006-01-19 | Korea Inst Of Science & Technology | MoSi2-SiC nanocomposite coating layer and method for producing the same |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2573542C1 (en) * | 2014-10-29 | 2016-01-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Metal fibres of refractory alloy (versions) and article made thereof |
| RU2812922C1 (en) * | 2023-04-14 | 2024-02-05 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ВИАМ) | Fe-Cr-Al-Y SYSTEM ALLOY MATERIAL FOR TURBINE HONEYCOMB SEAL |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2008116304A (en) | 2009-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Skirl et al. | Thermal expansion behavior and macrostrain of Al2O3/Al composites with interpenetrating networks | |
| JP5404032B2 (en) | Thermal spray raw material composition | |
| JP2020513214A (en) | Cemented carbide powder for additive manufacturing | |
| EP1813688B1 (en) | Titanium or titanium alloy sintered article of a sponge form excellent in compression strength | |
| JPH11502260A (en) | Corrosion resistant cermet wear parts | |
| Latella et al. | Permeability and high temperature strength of porous mullite-alumina ceramics for hot gas filtration | |
| Hadi et al. | Different pore size alumina foams and study of their mechanical properties | |
| JP6920877B2 (en) | Heat-resistant sintered material with excellent high-temperature wear resistance and salt damage resistance and its manufacturing method | |
| JP4854482B2 (en) | Boron carbide sintered body and manufacturing method thereof | |
| Zheng et al. | Green state joining of silicon carbide using polycarbosilane | |
| RU2382828C2 (en) | Method of receiving of cellular wearabiling material from metallic fibers | |
| Xu et al. | Low-volume-fraction particulate preforms for making metal-matrix composites by liquid metal infiltration | |
| CN101222993B (en) | Titanium, titanium alloy and NiTi foams and its manufacture method | |
| JP5032937B2 (en) | Break filter | |
| CN109338196A (en) | Ti(C,N)-based cermet and its preparation method and application | |
| CN114230348A (en) | A high-pressure preparation method of high-density ZrB2-based ultra-high temperature ceramics | |
| CN101448558A (en) | Improved porous ceramic filter material for better molten iron filtration | |
| Fedotov et al. | Fabrication of aluminum–ceramic skeleton composites based on the Ti2AlC MAX phase by SHS compaction | |
| RU2201989C2 (en) | Method of production of porous abradable material from metallic fibers and article made according to this method | |
| JP6489684B2 (en) | Heat-resistant sintered material with excellent oxidation resistance, high-temperature wear resistance, and salt damage resistance, and method for producing the same | |
| JP6678038B2 (en) | Heat-resistant sintered material having excellent oxidation resistance, high-temperature wear resistance, and salt damage resistance, and a method for producing the same | |
| Li et al. | Process and compressive properties of porous nickel materials | |
| Zhu et al. | Corrosion behavior of SiC foam ceramic reinforced Al–23Si composites in NaCl solution | |
| An et al. | Influence of in situ formed spinel in bonding phase on mechanical properties and air permeability of magnesia–chrome porous purging materials | |
| Dobrzański et al. | Structure and properties of ceramic preforms based on Al |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner |