RU2368669C1 - Melting method of steel in converter - Google Patents
Melting method of steel in converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2368669C1 RU2368669C1 RU2008114732A RU2008114732A RU2368669C1 RU 2368669 C1 RU2368669 C1 RU 2368669C1 RU 2008114732 A RU2008114732 A RU 2008114732A RU 2008114732 A RU2008114732 A RU 2008114732A RU 2368669 C1 RU2368669 C1 RU 2368669C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- carbon
- scrap
- layer
- converter
- containing fuel
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 title description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 title description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 title description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 65
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 65
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 54
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 22
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 claims description 15
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 claims description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 5
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 11
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 8
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 7
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 4
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 4
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 3
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 3
- CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N carbon carbon Chemical compound C.C CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011203 carbon fibre reinforced carbon Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 206010022971 Iron Deficiencies Diseases 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 230000002068 genetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к кислородно-конвертерному производству.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to oxygen-converter production.
Известен способ выплавки стали, включающий загрузку в конвертер металлического лома и его нагрев путем сжигания подаваемых на лом углеродсодержащих материалов и кислорода при ступенчатом изменении высоты фурмы / SU №1292327, C21C 5/28, опубл. 1984 г./.A known method of steelmaking, comprising loading metal scrap into a converter and heating it by burning carbon-containing materials and oxygen supplied to the scrap with stepwise changes in the height of the lance / SU No. 1292327, C21C 5/28, publ. 1984 /.
Известный способ позволяет снизить расход чугуна и увеличить расход лома за счет предварительного его нагрева.The known method allows to reduce the consumption of cast iron and increase the consumption of scrap due to its preliminary heating.
Недостатком известного способа является низкая технологичность процесса, связанная с необходимостью приближения кислородной фурмы к поверхности лома для ускорения его нагрева. В процессе нагрева металлического лома, он оседает на дно агрегата, что требует соответствующего понижения уровня фурмы для дожигания несгоревших частиц углеродсодержащего материала. При этом наблюдается повышенный угар железа от прямого контакта с металлическим ломом струй кислорода, возможно повреждение фурмы о куски лома, а также увеличение износа огнеупорной футеровки агрегата.The disadvantage of this method is the low adaptability of the process, associated with the need to bring the oxygen tuyere to the surface of the scrap to accelerate its heating. In the process of heating scrap metal, it settles to the bottom of the unit, which requires a corresponding decrease in the level of the lance for afterburning unburned particles of carbon-containing material. At the same time, increased iron fumes from direct contact with metal scrap of oxygen jets are observed, lance damage to pieces of scrap is possible, as well as increased wear of the refractory lining of the unit.
Известен также способ выплавки стали в конвертере, включающий завалку металлолома, его предварительный подогрев, заливку жидкого чугуна, продувку металла кислородом, подачу твердого топлива с различным выходом летучих для предварительного подогрева лома и после заливки чугуна / SU №1749237, C21C 5/28, опубл. 1992/.There is also known a method of steel smelting in a converter, including filling the scrap metal, preheating it, pouring molten iron, purging the metal with oxygen, supplying solid fuel with various volatile outputs for preheating the scrap and after casting iron / SU No. 1749237, C21C 5/28, publ . 1992 /.
Известный способ позволяет повысить эффективность использования твердого топлива при выплавке стали в конвертере. Подача твердого топлива с определенным выходом летучих веществ и реакционной способностью углерода на первой стадии процесса для предварительного подогрева лома и последующий ввод твердого топлива с другим выходом летучих веществ и реакционной способностью углерода после заливки чугуна на второй стадии процесса позволяет снизить общий расход топлива, сократить продолжительность плавки и уменьшить количество вредных выбросов в атмосферу.The known method improves the efficiency of use of solid fuel in the smelting of steel in the Converter. The supply of solid fuel with a certain yield of volatiles and reactivity of carbon in the first stage of the process for preheating scrap and the subsequent introduction of solid fuel with a different yield of volatiles and reactivity of carbon after casting iron in the second stage of the process allows to reduce the total fuel consumption, reduce the duration of smelting and reduce the amount of harmful emissions into the atmosphere.
Недостатком известного способа является повышенный угар железа при рекомендуемых параметрах предварительного подогрева лома и в начале продувки из-за сгорания металлолома, выступающего над жидкой ванной после заливки чугуна, от прямого контакта с ним струй кислорода. Повышенный угар железа при продувке конвертерной плавки приводит к снижению выхода жидкой стали и, соответственно, увеличению расходных коэффициентов на сырье и материалы.The disadvantage of this method is the increased waste of iron at the recommended parameters for preheating the scrap and at the beginning of purging due to the combustion of scrap metal protruding above the liquid bath after cast iron pouring, from direct contact with it of oxygen jets. Increased iron waste during purge of converter smelting leads to a decrease in the yield of liquid steel and, accordingly, an increase in the expenditure coefficients for raw materials.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому является способ выплавки стали в конвертере, включающий послойную загрузку лома, периодическую подачу углеродсодержащего топлива и кислорода, нагрев каждого слоя лома, последующую заливку чугуна и окислительное рафинирование расплава / SU №1464478, C21C 5/28, опубл. 1999 г./.The closest in technical essence and the achieved result to the proposed one is a method of steel smelting in a converter, including layer-by-layer scrap loading, periodic supply of carbon-containing fuel and oxygen, heating of each scrap layer, subsequent casting of cast iron and oxidative refining of melt / SU No. 1464478, C21C 5/28 publ. 1999 /.
Известный способ позволяет повысить эффективность нагрева лома и снизить расход чугуна на плавку при более благоприятных для футеровки конвертера условиях.The known method allows to increase the efficiency of heating scrap and reduce the consumption of cast iron for melting under more favorable conditions for the converter lining.
Недостатком известного способа является неполное сгорание выделяемых из углеродсодержащего топлива летучих продуктов и коксового остатка, образующегося при воспламенении и горении угольных частиц, а также высокий вынос углеродсодержащего топлива из конвертера.The disadvantage of this method is the incomplete combustion of volatile products released from carbon-containing fuel and coke residue formed during ignition and combustion of coal particles, as well as the high removal of carbon-containing fuel from the converter.
Задачей изобретения является повышение эффективности использования углеродсодержащего топлива для предварительного подогрева лома в конвертере.The objective of the invention is to increase the efficiency of using carbon-containing fuel for preheating scrap in the converter.
Поставленная задача решается следующим образом. В способе выплавки стали в конвертере, включающем послойную загрузку лома, нагрев каждого слоя путем двухстадийного сжигания углеродсодержащего топлива с различным выходом летучих и реакционной способностью углерода и кислорода, последующую заливку чугуна и окислительное рафинирование, согласно изобретению каждый слой нагревают сжиганием углеродсодержащего топлива с выходом летучих веществ 0,5-1,5% и реакционной способностью углерода 0,5-1,0 см3/г·c в количестве 15-30 кг/т нагреваемого слоя лома и одновременно в потоке кислорода равномерно подают углеродсодержащее топливо с выходом летучих веществ 10-17% и реакционной способностью углерода 0,1-0,5 см3/г·с в количестве 30-40 кг/т нагреваемого слоя лома.The problem is solved as follows. In the method of steelmaking in a converter comprising layer-by-layer scrap loading, heating each layer by two-stage burning of carbon-containing fuel with different volatility and reactivity of carbon and oxygen, subsequent casting of iron and oxidative refining, according to the invention, each layer is heated by burning carbon-containing fuel with the release of volatile substances 0.5-1.5% and reactivity of carbon 0.5-1.0 cm 3 / g · s in the amount of 15-30 kg / t of the heated layer of scrap and at the same time in the oxygen stream evenly carbon-containing fuel is supplied with a yield of volatiles of 10-17% and a carbon reactivity of 0.1-0.5 cm 3 / g · s in an amount of 30-40 kg / t of a heated scrap layer.
Технический результат, достигаемый предлагаемым способом выплавки стали в конвертере, заключается в том, что в условиях дефицита жидкого чугуна при выплавке стали с повышенным расходом лома, его послойной загрузкой и нагревом каждого слоя путем двухстадийного ввода углеродсодержащего топлива и сжигания его в потоке кислорода за счет изменения режима подачи, технологических параметров присаживаемого углеродсодержащего топлива и его количества обеспечиваются оптимальные условия для подогрева металлического лома. Это способствует повышению эффективности использования углеродсодержащего топлива и снижению его расхода, позволяет значительно увеличить расход перерабатываемого лома.The technical result achieved by the proposed method of steel smelting in a converter is that in conditions of liquid iron deficiency during steel smelting with increased scrap consumption, layer-by-layer loading and heating of each layer by two-stage introduction of carbon-containing fuel and burning it in an oxygen stream due to change the feed mode, technological parameters of the carbon-containing fuel to be seated and its amount, optimal conditions are provided for heating scrap metal. This helps to increase the efficiency of use of carbon-containing fuel and reduce its consumption, can significantly increase the consumption of recycled scrap.
Регламентация видов углеродсодержащего топлива по технологическим параметрам, количества и режима подачи обусловлена необходимостью выделения максимально возможного количества тепла с определенной скоростью, обеспечивающей равномерный прогрев загруженного в конвертер слоя лома с минимальным агрессивным воздействием на футеровку агрегата и поверхность лома, а также оптимальную продолжительность операции.Regulation of types of carbon-containing fuel by technological parameters, quantity and supply mode is due to the need to allocate the maximum possible amount of heat at a certain speed, ensuring uniform heating of the scrap layer loaded into the converter with minimal aggressive effect on the lining of the unit and the scrap surface, as well as the optimal duration of the operation.
В качестве углеродсодержащего топлива используют угли с различным выходом летучих веществ, а также реакционной способностью углерода. При вводе в конвертер угольные частицы контактируют с нагретыми газами и раскаленной футеровкой, при этом происходит термическое разложение органической массы - пиролиз с выделением летучих веществ, которые в зависимости от генетических и технологических параметров угля состоят из газообразных и жидких (смолистых) веществ, а также твердых продуктов - коксовых остатков. Эффективность процесса горения топлива определяется свойствами летучих веществ и твердых продуктов пиролиза.As a carbon-containing fuel, coals with a different yield of volatile substances, as well as the reactivity of carbon, are used. When introduced into the converter, the coal particles come into contact with heated gases and a hot lining, and the organic matter is thermally decomposed - pyrolysis with the release of volatile substances, which, depending on the genetic and technological parameters of coal, consist of gaseous and liquid (resinous) substances, as well as solid products - coke residues. The efficiency of the fuel combustion process is determined by the properties of volatile substances and solid pyrolysis products.
После загрузки в конвертер каждого слоя лома на первой стадии присаживают углеродсодержащее топливо с выходом летучих веществ 0,5-1,5% и реакционной способностью углерода 0,5-1,0 см3/г·с в количестве 15-30 кг/т нагреваемого слоя лома, что позволяет обеспечить беспламенное горение с местным тепловыделением и дополнительно с углеродсодержащим топливом, сжигаемым в струях кислорода, равномерно прогреть лом, снизить высокие локальные температуры на поверхности нагреваемого слоя лома и предотвратить его оплавление, повышая тем самым эффективность использования углеродсодержащего топлива для предварительного подогрева лома в конвертере.After loading each layer of scrap in the converter at the first stage, carbon-containing fuel is planted with a yield of volatiles of 0.5-1.5% and a reactivity of carbon of 0.5-1.0 cm 3 / g · s in an amount of 15-30 kg / t of the heated scrap layer, which allows flameless combustion with local heat generation and, in addition, with carbon-containing fuel burned in oxygen jets, uniformly heat the scrap, reduce high local temperatures on the surface of the heated scrap layer and prevent its fusion, thereby increasing the efficiency Use carbonaceous fuel to preheat the scrap in the converter.
Выход летучих веществ и реакционная способность углерода, углеродсодержащего топлива не должны быть менее 0,5% и 0,5 см3/г·с соответственно, в противном случае снижается скорость горения топлива и количество выделяющегося тепла, что приводит к снижению эффективности нагрева лома и, соответственно, снижению эффективности использования углеродсодержащего топлива для предварительного подогрева лома в конвертере.The yield of volatile substances and the reactivity of carbon, carbon-containing fuel should not be less than 0.5% and 0.5 cm 3 / g · s, respectively, otherwise the burning rate of the fuel and the amount of heat released will decrease, which will reduce the efficiency of scrap heating and , accordingly, reducing the efficiency of using carbon-containing fuel for preheating scrap in the converter.
Выход летучих веществ и реакционная способность углерода, углеродсодержащего топлива не должны быть более 1,5% и 1,0 см3/г·с соответственно, так как это приводит к уменьшению времени газовыделения при выгорании летучих продуктов угля, неполному сгоранию его частиц и снижению эффективности нагрева лома и, соответственно, снижению эффективности использования углеродсодержащего топлива для предварительного подогрева лома в конвертере.The yield of volatiles and the reactivity of carbon, carbon-containing fuel should not be more than 1.5% and 1.0 cm 3 / g · s, respectively, since this leads to a reduction in gas evolution during the burning of volatile coal products, incomplete combustion of its particles and reduction the effectiveness of scrap heating and, consequently, a decrease in the efficiency of using carbon-containing fuel for preheating scrap in a converter.
Количество углеродсодержащего топлива, присаживаемого на лом после загрузки в конвертер каждого его слоя, не должно быть менее 15 кг/т нагреваемого слоя лома, иначе выделяющегося при сгорании угля тепла будет недостаточно для подогрева лома, что приведет к снижению эффективности нагрева лома и, соответственно, снижению эффективности использования углеродсодержащего топлива для предварительного подогрева лома в конвертере.The amount of carbon-containing fuel deposited on the scrap after loading each of its layers into the converter should not be less than 15 kg / t of the heated scrap layer, otherwise the heat generated during coal combustion will not be enough to heat the scrap, which will lead to a decrease in the efficiency of scrap heating and, accordingly, reduce the efficiency of using carbon-containing fuel for preheating scrap in the converter.
Количество углеродсодержащего топлива, присаживаемого на лом после загрузки в конвертер каждого его слоя, не должно быть более 30 кг/т нагреваемого слоя лома, так как это приведет к перегреву и оплавлению верхних слоев нагреваемого слоя лома, снижению эффективности использования углеродсодержащего топлива для предварительного подогрева лома в конвертере.The amount of carbon-containing fuel deposited on the scrap after loading each of its layers into the converter should not exceed 30 kg / t of the heated scrap layer, as this will lead to overheating and melting of the upper layers of the heated scrap layer, reducing the efficiency of using carbon-containing fuel for pre-heating the scrap in the converter.
Предлагаемые характеристики и количество углеродсодержащего топлива, равномерно вводимого для сжигания в струях кислорода на второй стадии после загрузки в конвертер каждого слоя лома и первой стадии ввода углеродсодержащего топлива: выход летучих веществ 10-17% и реакционная способность углеродаThe proposed characteristics and the amount of carbon-containing fuel uniformly introduced for combustion in oxygen jets in the second stage after loading each layer of scrap into the converter and the first stage of introducing carbon-containing fuel: yield of volatile substances 10-17% and reactivity of carbon
0,1-0,5 см3/г·с, а также количество 30-40 кг/т нагреваемого слоя лома выбраны исходя из задачи повышения эффективности использования углеродсодержащего топлива для предварительного подогрева лома в конвертере за счет сжигания летучих.0.1-0.5 cm 3 / g · s, as well as the amount of 30-40 kg / t of the heated scrap layer, are selected based on the task of increasing the efficiency of using carbon-containing fuel for preheating the scrap in the converter by burning volatiles.
Выход летучих веществ и реакционная способность углерода углеродсодержащего топлива для сжигания в струях кислорода не должны быть менее 10% и 0,1 см3/г·с соответственно, так как при этом замедляется начало газовыделения и снижается эффективность использования углеродсодержащего топлива для предварительного подогрева лома в конвертере.The yield of volatile substances and the reactivity of carbon carbon-containing fuel for combustion in oxygen jets should not be less than 10% and 0.1 cm 3 / g · s, respectively, since the onset of gas evolution slows down and the efficiency of using carbon-containing fuel for preheating scrap in converter.
Выход летучих веществ и реакционная способность углерода углеродсодержащего топлива для сжигания в струях кислорода не должны быть более 17% и 0,5 см3/г·с соответственно, иначе летучие продукты разложения углей покидают рабочее пространство агрегата, не успев сгореть, что приводит к снижению эффективности использования углеродсодержащего топлива для предварительного подогрева лома в конвертере.The yield of volatile substances and the reactivity of carbon carbon-containing fuel for combustion in oxygen jets should not be more than 17% and 0.5 cm 3 / g · s, respectively, otherwise the volatile decomposition products of coal leave the working space of the unit without being burned, which leads to a decrease the efficiency of using carbon-containing fuel for preheating scrap in the converter.
Количество углеродсодержащего топлива, равномерно вводимого на второй стадии для сжигания в струях кислорода, не должно быть менее 30 кг/т нагреваемого слоя лома, иначе при сгорании твердых продуктов пиролиза угля выделяется недостаточно тепла для предварительного подогрева лома в конвертере, что приведет к снижению эффективности использования углеродсодержащего топлива.The amount of carbon-containing fuel uniformly introduced in the second stage for burning in oxygen jets should not be less than 30 kg / t of the heated scrap layer; otherwise, when solid products of coal pyrolysis are burned, insufficient heat is generated to preheat the scrap in the converter, which will reduce the efficiency of use carbon-containing fuel.
Количество углеродсодержащего топлива, равномерно вводимого на второй стадии для сжигания в струях кислорода, не должно быть более 40 кг/т нагреваемого слоя лома, так как при этом увеличивается объем образующихся газов, в их составе возрастает содержание метана и других углеводородных компонентов, что свидетельствует о снижении эффективности использования углеродсодержащего топлива для предварительного подогрева лома в конвертере.The amount of carbon-containing fuel uniformly introduced in the second stage for burning in oxygen jets should not be more than 40 kg / t of the heated scrap layer, since this increases the volume of generated gases, their composition increases the content of methane and other hydrocarbon components, which indicates reducing the efficiency of using carbon-containing fuel for preheating scrap in the converter.
Равномерность ввода углеродсодержащего топлива способствует эффективному и полному сгоранию его в струях кислорода и улучшению процесса нагреваThe uniformity of the input of carbon-containing fuel contributes to its effective and complete combustion in oxygen jets and to an improvement in the heating process
Пример. В 160-тонный конвертер после выпуска предыдущей плавки загружают из одного совка 27 тонн легковесного лома (весь лом 80 т заваливают из трех совков). Конвертер наклоняют на 30-50° в сторону сталевыпускного отверстия для равномерного распределения лома. Затем его устанавливают вертикально, опускают фурму, присаживают 500 кг углеродсодержащего топлива (например, кокса) с выходом летучих веществ 1% и реакционной способностью 0,55 см3/г·с (18,5 кг/т нагреваемого слоя лома) и подают кислород. Одновременно по ходу нагрева в потоке кислорода подают равномерно углеродсодержащее топливо (например, уголь ТОМ) с выходом летучих веществ 11% и реакционной способностью углерода 0,4 см3/г·с порциями по 100-200 кг с общим расходом 1 т (37 кг/т нагреваемого слоя лома). Продолжительность нагрева первого слоя лома 10 минут.Example. After releasing the previous heat, into a 160-ton converter, 27 tons of lightweight scrap are loaded from one scoop (all scrap 80 tons is heaped up from three scoops). The converter is tilted 30-50 ° towards the steel outlet for uniform distribution of scrap. Then it is installed vertically, the lance is lowered, 500 kg of carbon-containing fuel (for example, coke) are planted with a volatiles yield of 1% and a reactivity of 0.55 cm 3 / g · s (18.5 kg / t of the heated scrap layer) and oxygen is supplied . At the same time, in the course of heating, a uniformly carbon-containing fuel (for example, TOM coal) is supplied in an oxygen stream with a yield of volatiles of 11% and a reactivity of carbon of 0.4 cm 3 / g · in portions of 100-200 kg with a total flow rate of 1 t (37 kg / t heated scrap layer). The duration of heating the first layer of scrap is 10 minutes.
По окончании нагрева загружают второй совок лома (27 т) и нагревают аналогично в течение 8 минут. Расход углеродсодержащего топлива на первой стадии составляет 750 кг (27,7 кг/т нагреваемого слоя лома), а расход углеродсодержащего топлива на второй стадии - 1 т (37 кг/т нагреваемого слоя лома).At the end of heating, load a second scoop of scrap (27 t) and heat in the same way for 8 minutes. The consumption of carbon-containing fuel in the first stage is 750 kg (27.7 kg / t of the heated scrap layer), and the consumption of carbon-containing fuel in the second stage is 1 ton (37 kg / t of the heated scrap layer).
Затем загружают третий совок лома 26 т. Нагрев ведут по аналогичному режиму. Расход углеродсодержащего топлива на первой стадии составляет 750 кг (28,8 кг/т нагреваемого слоя лома), а расход углеродсодержащего топлива на второй стадии - 1 т (38,5 кг/т нагреваемого слоя лома), продолжительность нагрева 9 минут.Then load the third scoop of scrap 26 tons. Heating is carried out in a similar mode. The consumption of carbon-containing fuel in the first stage is 750 kg (28.8 kg / t of the heated scrap layer), and the consumption of carbon-containing fuel in the second stage is 1 t (38.5 kg / t of the heated scrap layer), the heating time is 9 minutes.
Общий расход углеродсодержащего топлива на первой стадии составил 2 т, а расход углеродсодержащего топлива на второй стадии - 3 т.The total consumption of carbon-containing fuel in the first stage was 2 tons, and the consumption of carbon-containing fuel in the second stage was 3 tons.
Заявляемый способ выплавки стали в конвертере промышленно применим в кислородно-конвертерном производстве и позволяет эффективно использовать углеродсодержащее топлива для предварительного подогрева лома.The inventive method of steelmaking in a converter is industrially applicable in oxygen-converter production and allows the efficient use of carbon-containing fuel for preheating scrap.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008114732A RU2368669C1 (en) | 2008-04-14 | 2008-04-14 | Melting method of steel in converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2008114732A RU2368669C1 (en) | 2008-04-14 | 2008-04-14 | Melting method of steel in converter |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2368669C1 true RU2368669C1 (en) | 2009-09-27 |
Family
ID=41169554
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2008114732A RU2368669C1 (en) | 2008-04-14 | 2008-04-14 | Melting method of steel in converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2368669C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114970391A (en) * | 2022-05-25 | 2022-08-30 | 安徽工业大学 | Steelmaking process carbon-oxygen reaction bubble dynamic water model experiment method and device |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1638174A1 (en) * | 1987-06-05 | 1991-03-30 | Карагандинский металлургический комбинат | Method of preheating of scrap in basic oxygen furnace |
| SU1731824A1 (en) * | 1990-01-02 | 1992-05-07 | Днепропетровский Металлургический Институт | Method of steelmaking in converter |
| RU2105072C1 (en) * | 1997-04-25 | 1998-02-20 | Петренев Владимир Вениаминович | Method for production of steel naturally alloyed with vanadium in conversion of vanadium iron in oxygen steel-making converters by monoprocess with scrap consumption up to 30% |
| SU1464478A1 (en) * | 1986-07-14 | 1999-01-10 | Западно-Сибирский металлургический комбинат | Method of steel melting |
-
2008
- 2008-04-14 RU RU2008114732A patent/RU2368669C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1464478A1 (en) * | 1986-07-14 | 1999-01-10 | Западно-Сибирский металлургический комбинат | Method of steel melting |
| SU1638174A1 (en) * | 1987-06-05 | 1991-03-30 | Карагандинский металлургический комбинат | Method of preheating of scrap in basic oxygen furnace |
| SU1731824A1 (en) * | 1990-01-02 | 1992-05-07 | Днепропетровский Металлургический Институт | Method of steelmaking in converter |
| RU2105072C1 (en) * | 1997-04-25 | 1998-02-20 | Петренев Владимир Вениаминович | Method for production of steel naturally alloyed with vanadium in conversion of vanadium iron in oxygen steel-making converters by monoprocess with scrap consumption up to 30% |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114970391A (en) * | 2022-05-25 | 2022-08-30 | 安徽工业大学 | Steelmaking process carbon-oxygen reaction bubble dynamic water model experiment method and device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2034040C1 (en) | Steel production method | |
| AU716931B2 (en) | Direct reduction of metal oxide agglomerates | |
| CA2934350C (en) | Shaft furnace and method of operating same | |
| JP5552754B2 (en) | Arc furnace operation method | |
| FR2507624A1 (en) | PROCESS FOR THE GASIFICATION OF COAL AND THE MANUFACTURE OF CAST IRON AND INSTALLATION FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| KR100370920B1 (en) | Refining method of molten iron and reduction smelting method for producing the molten iron | |
| RU97118334A (en) | INSTALLATION AND METHOD FOR PRODUCING IRON MELTS | |
| JP5236926B2 (en) | Manufacturing method of molten steel | |
| JP3830900B2 (en) | Method and apparatus for performing carbon-based metallurgy | |
| RU2453608C2 (en) | Method of manufacturing of molten cast iron | |
| EP1383933A1 (en) | Method for producing a melt iron in an electric furnace | |
| RU2368669C1 (en) | Melting method of steel in converter | |
| US3167420A (en) | Production of metals or alloys from ores | |
| EP1187942B1 (en) | Method for producing melt iron | |
| JP7107336B2 (en) | Manufacturing method of molten iron by electric furnace | |
| JP6865236B2 (en) | Steel manufacturing method using a massive iron source | |
| JP7107337B2 (en) | Manufacturing method of molten iron by electric furnace | |
| EP1154825B1 (en) | Method for optimising the operation of a blast furnace | |
| JP2002285225A (en) | Recycling of used cars or used home appliances | |
| RU2813429C1 (en) | Method of producing liquid cast iron from dri-product | |
| KR20140027099A (en) | Method and apparatus for making liquid iron and steel | |
| RU2380429C1 (en) | Repartition method of low-manganese cast iron in converter with preheating of scrap | |
| UA125045C2 (en) | METHOD OF MELTING IRON-CARBON INTERMEDIATE IN OXYGEN CONVERTER | |
| WO2024185210A1 (en) | Method for producing molten iron | |
| JP5055794B2 (en) | Method for producing reduced metal |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150415 |