RU2357788C2 - Method of treating natural and assosiated oil gas from sulphuric compounds and facility for implementation of this method - Google Patents
Method of treating natural and assosiated oil gas from sulphuric compounds and facility for implementation of this method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2357788C2 RU2357788C2 RU2007125515/15A RU2007125515A RU2357788C2 RU 2357788 C2 RU2357788 C2 RU 2357788C2 RU 2007125515/15 A RU2007125515/15 A RU 2007125515/15A RU 2007125515 A RU2007125515 A RU 2007125515A RU 2357788 C2 RU2357788 C2 RU 2357788C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- water
- absorbent
- vacuum
- mpa
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 title 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 51
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims abstract description 32
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims abstract description 32
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 85
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 14
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 12
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 12
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 11
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical class S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- -1 hydroxide ions Chemical class 0.000 claims description 10
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 10
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 8
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 6
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims description 6
- 238000003795 desorption Methods 0.000 claims description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 5
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 5
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims description 5
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 claims description 5
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 4
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 3
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 claims description 3
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 claims description 2
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 claims description 2
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 claims description 2
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 claims description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 2
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 claims 1
- 239000008236 heating water Substances 0.000 claims 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 abstract description 8
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract description 2
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 abstract 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 abstract 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 241000566515 Nedra Species 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 2
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 238000011112 process operation Methods 0.000 description 1
- 238000012958 reprocessing Methods 0.000 description 1
- 238000009738 saturating Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к газовой и нефтяной промышленности, в частности к способам и устройствам струйной очистки газов от кислых газов: сероводорода, диоксида углерода, меркаптанов, тяжелых углеводородов.The invention relates to the gas and oil industries, in particular to methods and devices for gas jet cleaning from acid gases: hydrogen sulfide, carbon dioxide, mercaptans, heavy hydrocarbons.
Известен способ абсорбционной очистки природного и попутных нефтяных газов от сероводорода, диоксида углерода и других компонентов, включающий поглощение этих компонентов хемсорбентом в абсорбере с последующим их выделением из хемсорбента в десорбере методом нагрева и возвращения отрегенерированного хемсорбента после охлаждения в абсорбер для повторного использования (А.П.Клименко. Сжиженные углеводородные газы. - М.: Недра, 1974 г., стр.213, рис.118).A known method of absorption purification of natural and associated petroleum gases from hydrogen sulfide, carbon dioxide and other components, including the absorption of these components with a absorbent in the absorber, followed by their separation from the absorbent in the stripper by heating and returning the regenerated absorbent after cooling to the absorber for reuse (A.P. Klimenko. Liquefied hydrocarbon gases. - M .: Nedra, 1974, p. 213, Fig. 118).
Устройство для осуществления вышеуказанного способа очистки газа содержит двухступенчатый насадочный или тарельчатый абсорбер для контакта очищаемого газа с хемсорбентом, десорбер для нагрева хемсорбента и удаления абсорбированных компонентов, насос для подачи хемсорбента в ступени абсорбера, теплообменники для охлаждения хемсорбента и утилизации тепла кубовой жидкости десорбера, подогреватель кубовой жидкости (А.П.Клименко. Сжиженные углеводородные газы. - М.: Недра. 1974 г., стр.213, рис.118).A device for implementing the above method of gas purification comprises a two-stage nozzle or plate absorber for contacting the gas to be cleaned with the absorbent, a stripper for heating the absorbent and removing absorbed components, a pump for supplying the absorbent in the absorber stages, heat exchangers for cooling the absorbent and utilizing the heat of the stripping liquid of the stripper, the bottoms heater liquids (A.P. Klimenko. Liquefied hydrocarbon gases. - M .: Nedra. 1974, p. 213, Fig. 118).
Основной недостаток вышеуказанных способа и устройства - это сравнительно невысокий коэффициент массопередачи в абсорбере и недостаточно глубокое выделение сернистых соединений, диоксида углерода из очищаемого газа, что приводит к увеличению габаритов и металлоемкости абсорбера и десорбера, к большим затратам энергии на нагрев хемсорбента в процессе десорбции.The main disadvantage of the above method and device is the relatively low mass transfer coefficient in the absorber and the insufficiently deep separation of sulfur compounds, carbon dioxide from the gas to be cleaned, which leads to an increase in the dimensions and metal consumption of the absorber and stripper, and to large expenditures of energy for heating the absorbent during desorption.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту является способ очистки отходящих газов электрических станций от диоксида углерода, включающий подачу в поток газа, параллельно потоку, щелочного раствора оборотной воды золоудаления с последующим отделением щелочного раствора с абсорбированным диоксидом углерода в сепараторе (Патент РФ №2250129, МПК B01D 53/14, 53/52, опубл. 20.11.2004 г.).The closest in technical essence and the achieved effect is a method of purification of the exhaust gases of power plants from carbon dioxide, comprising supplying to the gas stream, parallel to the stream, an alkaline solution of circulating ash water, followed by separation of the alkaline solution with absorbed carbon dioxide in a separator (RF Patent No. 2250129, IPC B01D 53/14, 53/52, published on November 20, 2004).
Известно также устройство для очистки отходящих газов тепловых электрических станций от диоксида углерода, содержащее трубу, в которой производят смешение отходящих газов с щелочным раствором воды, насос для подачи раствора в трубу, сепаратор для отделения абсорбента от газа (Патент РФ №2250129, МПК B01D 53/52, опубл. 20.11,2004 г.).There is also known a device for cleaning the exhaust gases of thermal power plants from carbon dioxide, containing a pipe in which the exhaust gases are mixed with an alkaline solution of water, a pump for feeding the solution into the pipe, a separator for separating absorbent from gas (RF Patent No. 2250129, IPC B01D 53 / 52, published on November 20, 2004).
Основным недостатком вышеуказанных способа и устройства является недостаточная интенсивность массообмена между удаляемыми компонентами и абсорбентом и для достижения требуемой глубины очистки газа увеличивают время контакта газа с абсорбентом, снижают скорость газового потока для предотвращения уноса абсорбента с газом, что приводит к росту габаритов аппаратов, а также к росту затрат электроэнергии на повышение давления газа и обеспечение относительно высокого парциального давления удаляемых компонентов.The main disadvantage of the above method and device is the lack of mass transfer between the removed components and the absorbent, and to achieve the required depth of gas purification, increase the contact time of the gas with the absorbent, reduce the gas flow rate to prevent the absorption of absorbent with gas, which leads to an increase in the dimensions of the apparatus, as well as increased energy costs for increasing gas pressure and providing a relatively high partial pressure of the removed components.
Решаемая задача - повышение коэффициента массопередачи при контакте очищаемого газа и абсорбента, снижение массогабаритных размеров аппарата и блока очистки газа и уменьшение удельных затрат абсорбентов и энергии на очистку газа.The problem to be solved is to increase the mass transfer coefficient at the contact of the gas to be cleaned and the absorbent, to reduce the overall dimensions of the apparatus and the gas purification unit, and to reduce the specific costs of absorbents and energy for gas purification.
Решение поставленной задачи заключается в том, что способ очистки природного и попутного нефтяного газов от сернистых соединений, диоксида углерода, меркаптанов, тяжелых углеводородов, включающий контакт очищаемого газа с жидким абсорбентом и поглощение этим абсорбентом извлекаемых компонентов с последующей десорбцией поглощенных компонентов из абсорбента путем нагрева для повторного его использования, контакт очищаемого газа и абсорбента производят в вакуумной полости аппарата с трубками переменного сечения, в котором создают вакуум за счет преобразования потенциальной и внутренней энергии газа в кинетическую энергию в результате повышения скорости очищаемого газа на входе в эту полость, в пределах 650-700 м/с, для соответствия его отношению к скорости звука в этом газе М=1.5-1.65 и создания вакуума величиной 0.005-0.007, с последующим снижением скорости потока в этой полости и повышением давления до 1.0-1.5 МПа, а в качестве абсорбента используют воду, насыщенную ионами гидроксильной группы (ОН)- и свободного водорода Н+, которую получают в электролизере при добавлении в воду 1-2% хлорида натрия для повышения электропроводности и создания щелочной среды с рН выше 7, затем ее нагревают до температуры 80-90°С за счет утилизации тепла, омагничивают в магнитном поле магнитной индукцией 0.2-0.3 Тл для повышения поверхностной энергии, и подают в вакуумную полость со скоростью 30-40 м/с в количестве 35-40% от массы очищаемого газа, где переводят активированную воду в паровую фазу, увеличивая поверхность контакта газа и абсорбента на молекулярном уровне, затем во втором сопле на выходе из вакуумной полости обеспечивают скорость газопаровой смеси в пределах 180-250 м/с, генерируя ультразвуковые колебания для интенсификации смешения контактирующих фракций, охлаждают ее в теплообменнике и конденсируют в циркуляционном контуре, а в сепараторе отделяют жидкость от очищенного газа, который направляют или на следующую технологическую операцию, или на повторную доочистку, в зависимости от требований по глубине очистки, а отделенную жидкость нагревают, десорбируют поглощенные компоненты и горячую воду направляют в бак-электролизер для повторного использования.The solution to this problem lies in the fact that the method of purification of natural and associated petroleum gases from sulfur compounds, carbon dioxide, mercaptans, heavy hydrocarbons, comprising contacting the gas to be purified with a liquid absorbent and absorbing the extracted components with this absorbent, followed by desorption of the absorbed components from the absorbent by heating to its reuse, the contact of the gas to be cleaned and the absorbent is produced in the vacuum cavity of the apparatus with tubes of variable cross section, in which the mind due to the conversion of the potential and internal energy of the gas into kinetic energy as a result of an increase in the speed of the gas being cleaned at the entrance to this cavity, within 650-700 m / s, to correspond to its ratio to the speed of sound in this gas M = 1.5-1.65 and create vacuum value of 0.005-0.007, followed by a decrease in the flow rate in this cavity and an increase in pressure to 1.0-1.5 MPa, and water, saturated with ions of the hydroxyl group (OH) - and free hydrogen H + , which is obtained in the electrolyzer by adding in water 1-2% sodium chloride to increase electrical conductivity and create an alkaline environment with a pH above 7, then it is heated to a temperature of 80-90 ° C due to heat recovery, magnetized in a magnetic field by magnetic induction 0.2-0.3 T to increase surface energy, and fed into a vacuum cavity with at a speed of 30-40 m / s in an amount of 35-40% by weight of the gas to be cleaned, where activated water is transferred to the vapor phase, increasing the contact surface of the gas and absorbent at the molecular level, then in the second nozzle at the exit from the vacuum cavity the gas velocity steam mixture in the range of 180-250 m / s, generating ultrasonic vibrations to intensify the mixing of the contacting fractions, cool it in a heat exchanger and condense in the circulation circuit, and the liquid is separated from the purified gas in the separator, which is sent either to the next process operation or to a second tertiary treatment, depending on the requirements for cleaning depth, and the separated liquid is heated, the absorbed components are desorbed and hot water is sent to the electrolysis tank for reuse.
Устройство для очистки природного и попутного нефтяного газов, содержащее абсорбер, десорбер, насос, подогреватель абсорбента, насыщенного извлекаемыми компонентами; абсорбер выполнен в виде аппарата с каналами переменного сечения с промежуточной полостью для преобразования потенциальной энергии потока газа в кинетическую, кинетической энергии - в потенциальную с целью создания в промежуточной полости вакуума, дополнительно оснащено электролизером для насыщения воды с хлоридом натрия гидроксид-ионами и ионами водорода, магнитным аппаратом для омагничивания воды перед ее подачей в вакуумную полость аппарата, рекуперативным теплообменником для утилизации тепла сжатого газа и нагрева воды в циркуляционном контуре.A device for purifying natural and associated petroleum gases, comprising an absorber, stripper, pump, heater of absorbent saturated with recoverable components; the absorber is made in the form of an apparatus with channels of variable cross section with an intermediate cavity for converting the potential energy of the gas flow into kinetic, kinetic energy into potential with the aim of creating a vacuum in the intermediate cavity, is additionally equipped with an electrolyzer for saturating water with sodium chloride with hydroxide ions and hydrogen ions, a magnetic apparatus for magnetizing water before it is fed into the vacuum cavity of the apparatus, a regenerative heat exchanger for utilizing the heat of compressed gas and heating the water to the compass contour.
Проведенный анализ технического уровня позволил установить, что заявителем не обнаружен аналог, характеризующийся признаками, идентичными всем существенным признакам заявленного изобретения, следовательно, оно соответствует критерию «новизна».The analysis of the technical level made it possible to establish that the applicant has not found an analogue characterized by features identical to all the essential features of the claimed invention, therefore, it meets the criterion of "novelty."
Сущность изобретения поясняется чертежом, где изображена принципиальная схема устройства по очистке газа от сернистых соединений и диоксида углерода.The invention is illustrated by the drawing, which shows a schematic diagram of a device for cleaning gas from sulfur compounds and carbon dioxide.
Устройство содержит фильтр 1 для очистки газа от влаги и твердых частиц перед подачей в компрессор 2, предназначенный для повышения давления газа, теплообменник 3 для охлаждения сжатого газа, аппарат 4 с входным и выходным соплами, между которыми размещена промежуточная полость большого объема, в которой производят смешение газа с парами активированного водяного абсорбента, теплообменник 5 для охлаждения газопаровой смеси и конденсации жидкости, вихревой сепаратор 6 для отделения жидкости от газа, бак 7 для десорбции из жидкости абсорбированных газов, бак 8 для сбора и активации абсорбента, при этом в баке 8 установлены электроды 9 (анод) и 10 (катод), которые подключены к выпрямителю тока 11, для насыщения воды гидроксид-ионами и ионами водорода, магнитный аппарат 12, установленный на линии подачи абсорбента в вакуумную полость аппарата, для повышения поверхностной энергии воды, насос 13 для циркуляции воды в замкнутом контуре, электронагреватель 14 для нагрева отделенной жидкости и десорбции поглощенных компонентов газа, свечу 15 для отвода десорбированных газов в атмосферу, арматуры 16 и 17 для регулирования потока газа, дюзу 18 для ограничения обратного потока газа, манометры 19 и 20 для контроля давлений газа на входе и газопаровой смеси на выходе из аппарата, мановакууметр 21 для контроля давления в вакуумной полости аппарата 4. Принцип работы устройства заключается в следующем. Исходный газ после очистки от влаги и твердых частиц в фильтре 1 сжимают в компрессоре 2 до давления, например, 0.4 МПа (абс) и после охлаждения в теплообменнике 3 направляют в аппарат 4, где сечение входного в вакуумную полость сопла выполнено таким образом, чтобы обеспечить скорость газа, в зависимости от плотности газа, в пределах 650-700 м/с для обеспечения отношения реальной скорости газа к скорости звука в газе, определяемом критерием Маха в пределах М=1.5-1.65, для создания вакуума величиной 0.005-0.007 МПа (абс) и турбулизации потока газа для интенсификации процесса смешения молекул газа с парами щелочной воды и повышения массопередачи, а в сечении выходного из вакуумной полости сопла обеспечивает скорость газопаровой смеси в пределах 180-250 м/с и повышение ее давления до 1.5 МПа для генерации ультразвуковых колебаний. Одновременно под действием перепада давления в вакуумную полость подают щелочную воду, которую получают предварительным нагревом в теплообменнике 3, при охлаждении сжатого газа до температуры 80-90°С, потом в баке 8 воду подвергают диссоциации в электролизере на водород (Н2 +) и гидроксид-ионы (ОН-), для чего в воду добавляют хлорид натрия (NaCl) в количестве 1-23% от массы воды для повышения ее электропроводности и получают слабый щелочной раствор с рН выше 7. Затем воду, содержащую гидроксид-ионы и ионы водорода, пропускают через постоянный магнитный аппарат с индукцией 0.2-0.3 Тл для повышения поверхностной энергии и вводят в вакуумную полость в количестве 35-40% от массы обрабатываемого газа при скорости 30-40 м/с. В вакуумной полости, где давление 0.005-0.007 МПа, вода с температурой 80-90°С испаряется и переходит в паровую фазу. Ввиду большой скорости газа на входе в вакуумную полость имеет место активная турбулизация газа, особенно в приграничном слое, поэтому в вакуумной полости происходит как молекулярная, так и турбулентная диффузия молекул газа. Пары воды взаимодействуют с молекулами газа, расстояние между которыми в вакуумной полости значительно больше, чем при высоком давлении, и пары воды, обладая повышенной электромагнитной напряженностью и энергией поверхностного слоя из-за наличия в нем гидроксид-ионов, вступают во взаимодействие с кислыми газами: сероводород, диоксид углерода, то есть имеет место реакция нейтрализации кислотных компонентов газа, которая проистекает более интенсивно, чем в процессе физического растворения этих компонентов в воде. Щелочная вода активно поглощает эти компоненты, т.к. их растворимость в воде значительно выше других компонентов газов: метана, этана и др. Образовавшуюся в вакуумной полости газопаровую смесь пропускают через выходное сопло аппарата 4, сечение которого обеспечивает скорость потока 180-250 м/с и создание противодавления в пределах 1.5-2.0 МПа, генерируют ультразвуковые колебания и интенсифицируют процесс смешения и поглощения парами воды кислых газов, затем газопаровую смесь охлаждают в теплообменнике 5 циркулирующей водой с помощью насоса 13, конденсируют пары воды с поглощенными компонентами и направляют в вихревой сепаратор 6, где отделяют воду от газа, последний направляют на следующий технологический процесс или возвращают на всасывание компрессора 2, в случае, когда полученное содержание кислых компонентов в газе выше требуемых значений. Отделенную воду из сепаратора направляют в бак 7, где нагревают ее ТЭН-ами 14 до температуры 90-95°С, при которой поглощенные компоненты десорбируют из воды, и через свечу 15 выбрасывают в атмосферу или же направляют на переработку, а горячую воду из бака 7 направляют в бак 8 для повторного использования.The device comprises a filter 1 for cleaning gas from moisture and particulate matter before being fed to a compressor 2 designed to increase gas pressure, a heat exchanger 3 for cooling compressed gas, an apparatus 4 with inlet and outlet nozzles, between which there is an intermediate cavity of large volume, in which gas mixing with vapors of activated water absorbent, heat exchanger 5 for cooling the gas-vapor mixture and liquid condensation, vortex separator 6 for separating the liquid from the gas, tank 7 for desorption from the liquid absorbers gas, a tank 8 for collecting and activating the absorbent, while in the tank 8 there are electrodes 9 (anode) and 10 (cathode), which are connected to a current rectifier 11, for saturation of water with hydroxide ions and hydrogen ions, a magnetic apparatus 12 installed on the supply line of the absorbent into the vacuum cavity of the apparatus, to increase the surface energy of water, a pump 13 for circulating water in a closed circuit, an electric heater 14 for heating the separated liquid and desorption of the absorbed gas components, a candle 15 for venting the desorbed gases to the atmosphere, valves 16 and 17 to control the gas flow, nozzle 18 to limit the reverse gas flow, gauges 19 and 20 to control the gas pressure at the inlet and the gas-vapor mixture at the outlet of the apparatus, manovacuum gauge 21 to control the pressure in the vacuum cavity of the apparatus 4. The principle of operation of the device is in the following. After purification of moisture and solid particles in the filter 1, the feed gas is compressed in a compressor 2 to a pressure of, for example, 0.4 MPa (abs) and, after cooling in a heat exchanger 3, is sent to apparatus 4, where the cross section of the nozzle inlet into the vacuum cavity is made in such a way as to ensure the gas velocity, depending on the gas density, in the range of 650-700 m / s to ensure the ratio of the real gas velocity to the speed of sound in the gas, determined by the Mach criterion in the range of M = 1.5-1.65, to create a vacuum of 0.005-0.007 MPa (abs ) and turbulization of the gas flow for intensification katsii mixing process gas molecules with vapors of alkaline water and improve mass transfer, and the output section of the nozzle of the vacuum chamber provides speed gas-vapor mixture in the range of 180-250 m / s and increase its pressure up to 1.5 MPa to generate ultrasonic vibrations. At the same time, under the influence of a pressure drop, alkaline water is supplied to the vacuum cavity, which is obtained by preheating in the heat exchanger 3, while cooling the compressed gas to a temperature of 80-90 ° C, then in the tank 8 the water is subjected to dissociation in the electrolyzer for hydrogen (H 2 + ) and hydroxide -ions (OH - ), for which sodium chloride (NaCl) is added to water in an amount of 1-23% of the mass of water to increase its electrical conductivity and a weak alkaline solution is obtained with a pH above 7. Then water containing hydroxide ions and hydrogen ions pass through permanent magnesium ny induction apparatus with 0.2-0.3 Tesla to increase surface energy and is introduced into a vacuum chamber in an amount of 35-40% by weight of the gas to be treated at a speed of 30-40 m / s. In a vacuum cavity, where the pressure is 0.005-0.007 MPa, water with a temperature of 80-90 ° C evaporates and passes into the vapor phase. Due to the high gas velocity at the entrance to the vacuum cavity, active gas turbulence takes place, especially in the boundary layer; therefore, both molecular and turbulent diffusion of gas molecules occurs in the vacuum cavity. Water vapors interact with gas molecules, the distance between which in the vacuum cavity is much greater than at high pressure, and water vapors, having increased electromagnetic tension and energy of the surface layer due to the presence of hydroxide ions in it, interact with acid gases: hydrogen sulfide, carbon dioxide, that is, there is a neutralization reaction of the acid components of the gas, which occurs more intensively than in the process of physical dissolution of these components in water. Alkaline water actively absorbs these components, as their solubility in water is significantly higher than other gas components: methane, ethane, etc. The gas-vapor mixture formed in the vacuum cavity is passed through the outlet nozzle of apparatus 4, the cross section of which provides a flow velocity of 180-250 m / s and the creation of back pressure in the range of 1.5-2.0 MPa, generate ultrasonic vibrations and intensify the process of mixing and absorption of acid gases by water vapor, then the gas-vapor mixture is cooled in the heat exchanger 5 by circulating water using a pump 13, water vapor is condensed with the absorbed components directed into vortex separator 6 where the water is separated from the gas, the latter is sent to the next process or recycled to the suction of compressor 2, in the case where the resulting content of acidic components in the gas above the desired values. The separated water from the separator is sent to the tank 7, where it is heated by TEN-ami 14 to a temperature of 90-95 ° C, at which the absorbed components are desorbed from the water, and released through the candle 15 into the atmosphere or sent for processing, and hot water from the tank 7 sent to the tank 8 for reuse.
Пример выполнения способа очистки природного и попутного нефтяного газа от сернистых соединений и диоксида углерода.An example of the method of purification of natural and associated petroleum gas from sulfur compounds and carbon dioxide.
Попутный нефтяной газ, содержащий 5% сероводорода и меркаптанов, а также 3% диоксида углерода расходом 600 нм3/ч при исходной плотности 0.78 кг/м3, сжимают в компрессоре с давления 0.1 МПа до 0.4 МПа. Сжатый газ после компрессора при температуре 130-135°С подают в теплообменник 3, который охлаждают циркуляционной водой, при этом расход воды ограничивают таким образом, чтобы температура воды на выходе из теплообменника 3 составляла 90-95°С. Горячий газ подают в аппарат 4, при этом площадь сечения отверстия на входе в вакуумную полость рассчитана таким образом, чтобы обеспечить скорость газа равную 700 м/с. При этой скорости потока в вакуумной полости трубы образуют остаточное давление, равное 0.005-0.007 МПа, которое обеспечивает отношение к барометрическому давлению, под которым находится вода в баке, порядка 15-20. Под действием этого перепада давления воду в количестве 165 кг/ч, содержащую гидроксид-ионы и водород, пропускают через постоянный магнитный аппарат напряженностью 0.25 Тл и тангенциально подают в вакуумную полость через сопло со скоростью 40 м/с. В вакуумной полости пары испарившейся щелочной воды поглощают кислые газы: сероводород и диоксид углерода. Газопаровую смесь пропускают через выходное сопло аппарата 4 со скоростью 210 м/с и создают противодавление 1.2 МПа, при котором возникают ультразвуковые колебания, которые интенсифицируют процесс смешения и поглощения удаляемых кислых компонентов щелочной водой, направляют в теплообменник 5, где в результате охлаждения смеси пары абсорбента конденсируют и отделяют в вихревом сепараторе 6. Очищенный газ с остаточным содержанием сероводорода 0.05% и диоксида углерода 0.08%, которые существенно ниже исходной их концентрации при одноразовой обработке и может быть еще снижено при повторной обработке, направляют потребителю, а отделенную воду отводят в бак 7, где повышают температуру электронагревателями до температуры 95°С, при которой десорбируют поглощенные компоненты и сбрасывают их в атмосферу, или на факел на сжигание, или на рассеивание, а горячую воду направляют в бак-электролизер для повторного использования.Associated petroleum gas containing 5% hydrogen sulfide and mercaptans, as well as 3% carbon dioxide with a flow rate of 600 nm 3 / h at an initial density of 0.78 kg / m 3 , is compressed in a compressor from a pressure of 0.1 MPa to 0.4 MPa. The compressed gas after the compressor at a temperature of 130-135 ° C is fed into a heat exchanger 3, which is cooled by circulating water, while the water flow rate is limited so that the temperature of the water at the outlet of the heat exchanger 3 is 90-95 ° C. Hot gas is fed into the apparatus 4, while the cross-sectional area of the hole at the entrance to the vacuum cavity is calculated in such a way as to ensure a gas velocity of 700 m / s. At this flow rate in the vacuum cavity of the pipe, a residual pressure of 0.005-0.007 MPa is formed, which provides a ratio of about 15-20 to the barometric pressure under which the water in the tank is located. Under the influence of this pressure drop, water in an amount of 165 kg / h, containing hydroxide ions and hydrogen, is passed through a 0.25 T permanent magnetic apparatus and is tangentially fed into the vacuum cavity through a nozzle at a speed of 40 m / s. Vapors of evaporated alkaline water absorb acid gases in the vacuum cavity: hydrogen sulfide and carbon dioxide. The gas-vapor mixture is passed through the outlet nozzle of the apparatus 4 at a speed of 210 m / s and a backpressure of 1.2 MPa is created, during which ultrasonic vibrations arise that intensify the process of mixing and absorption of the removed acidic components with alkaline water, they are sent to the heat exchanger 5, where, as a result of the mixture being cooled, the absorbent vapor condensed and separated in a vortex separator 6. Purified gas with a residual content of hydrogen sulfide 0.05% and carbon dioxide 0.08%, which are significantly lower than their initial concentration with a single treatment batch and can be further reduced during reprocessing, sent to the consumer, and the separated water is diverted to tank 7, where the temperature is increased by electric heaters to a temperature of 95 ° C, at which the absorbed components are desorbed and dumped into the atmosphere, or to the flare for burning, or dispersion, and hot water is sent to the electrolytic tank for reuse.
Производительность насоса 13 для циркуляции охлаждающей воде в данном примере составляет 0.3 м3/ч при напоре 0.3 МПа, а расход активированной воды, подаваемой в вакуумную полость, составляет около 0,2 м3/ч.The performance of the pump 13 for cooling water circulation in this example is 0.3 m 3 / h at a pressure of 0.3 MPa, and the flow rate of activated water supplied to the vacuum cavity is about 0.2 m 3 / h.
Предлагаемое техническое решение позволяет производить абсорбционную очистку газов в струе потока без существенных затрат на электроэнергию при давлении исходного газа более 0.4 МПа, без специальных хемсорбентов, применение которых предъявляет высокие требования к коррозионной стойкости материалов, позволяет значительно снизить металлоемкость и габариты установки.The proposed technical solution allows the absorption cleaning of gases in the stream stream without significant energy costs at a source gas pressure of more than 0.4 MPa, without special chemisorbents, the use of which makes high demands on the corrosion resistance of materials, and significantly reduces the metal consumption and dimensions of the installation.
Сравнение существенных признаков предложенного изобретения и известных решений дает основание считать, что предложенное техническое решение отвечает критериям «изобретательский уровень» и «промышленная применимость».Comparison of the essential features of the proposed invention and known solutions gives reason to believe that the proposed technical solution meets the criteria of "inventive step" and "industrial applicability".
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007125515/15A RU2357788C2 (en) | 2007-07-06 | 2007-07-06 | Method of treating natural and assosiated oil gas from sulphuric compounds and facility for implementation of this method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007125515/15A RU2357788C2 (en) | 2007-07-06 | 2007-07-06 | Method of treating natural and assosiated oil gas from sulphuric compounds and facility for implementation of this method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007125515A RU2007125515A (en) | 2009-01-20 |
| RU2357788C2 true RU2357788C2 (en) | 2009-06-10 |
Family
ID=40375399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007125515/15A RU2357788C2 (en) | 2007-07-06 | 2007-07-06 | Method of treating natural and assosiated oil gas from sulphuric compounds and facility for implementation of this method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2357788C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011086402A1 (en) * | 2010-01-14 | 2011-07-21 | Ferenc Meszaros | Method for reduction of the co2 content of flue and atmospheric gases, and equipments for application of the method |
| RU2558886C2 (en) * | 2013-05-06 | 2015-08-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Обустройству Нефтяных И Газовых Месторождений | Method of recycling refinery flare gases |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| PL2382028T3 (en) * | 2009-01-28 | 2018-10-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Method for separating carbon dioxide from an exhaust gas of a fossil fired power plant |
| RU2465018C1 (en) * | 2011-07-12 | 2012-10-27 | Учреждение Российской академии наук Институт химии твердого тела Уральского отделения РАН | Method for bio-wire coating for osteosynthesis |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2303554A1 (en) * | 1997-09-15 | 1999-03-25 | Den Norske Stats Oljeselskap A.S. | Separation of acid gas from natural gas |
| US6280505B1 (en) * | 1997-09-15 | 2001-08-28 | Den Norske Stats Oljeselskap A.S. | Separation of acid gases from gas mixtures |
| RU2186614C2 (en) * | 2000-09-07 | 2002-08-10 | Руфат Шовкет оглы Абиев | Apparatus and method of interaction of phases in gas- to-liquid and liquid-to-liquid systems |
| RU2250129C2 (en) * | 2003-05-07 | 2005-04-20 | Иркутский государственный технический университет (ИрГТУ) | Method of purification of heating and power stations waste gasses from carbon dioxide |
-
2007
- 2007-07-06 RU RU2007125515/15A patent/RU2357788C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2303554A1 (en) * | 1997-09-15 | 1999-03-25 | Den Norske Stats Oljeselskap A.S. | Separation of acid gas from natural gas |
| US6280505B1 (en) * | 1997-09-15 | 2001-08-28 | Den Norske Stats Oljeselskap A.S. | Separation of acid gases from gas mixtures |
| RU2186614C2 (en) * | 2000-09-07 | 2002-08-10 | Руфат Шовкет оглы Абиев | Apparatus and method of interaction of phases in gas- to-liquid and liquid-to-liquid systems |
| RU2250129C2 (en) * | 2003-05-07 | 2005-04-20 | Иркутский государственный технический университет (ИрГТУ) | Method of purification of heating and power stations waste gasses from carbon dioxide |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011086402A1 (en) * | 2010-01-14 | 2011-07-21 | Ferenc Meszaros | Method for reduction of the co2 content of flue and atmospheric gases, and equipments for application of the method |
| US8501129B2 (en) | 2010-01-14 | 2013-08-06 | Ferenc Meszaros | Method for reduction of the CO2 content of flue and atmospheric gases, and equipments for application of the method |
| RU2558886C2 (en) * | 2013-05-06 | 2015-08-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Обустройству Нефтяных И Газовых Месторождений | Method of recycling refinery flare gases |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007125515A (en) | 2009-01-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5945333B2 (en) | Carbon dioxide recovery method and apparatus for power plant flue gas | |
| CN206604367U (en) | A kind of cold burnt foul waste gas processing complete set of equipments of coking plant | |
| CN102190341B (en) | Stripping ammonia-removing method based on flash evaporation and heat pump technologies | |
| KR20130086045A (en) | Method and apparatus for capturing carbon dioxide in flue gas with activated sodium carbonate | |
| US20070125719A1 (en) | System and method of reducing organic contaminants in feed water | |
| KR101476310B1 (en) | Ammonia-CO2 based - Removal of non-volatile materials from absorption liquid | |
| CN103191633B (en) | Device and method for electrically acquiring and purifying carbon dioxide | |
| WO2018045707A1 (en) | Water treatment device and method using waste heat from power plant | |
| RU2357788C2 (en) | Method of treating natural and assosiated oil gas from sulphuric compounds and facility for implementation of this method | |
| JP2004174370A (en) | Method, apparatus and system for treating gas | |
| RU2011141273A (en) | SYSTEM AND METHOD FOR CLEANING A FUEL GAS USING AN AMMONIA SOLUTION | |
| KR20160003878U (en) | Carbon dioxide gas treatment system | |
| CN109173669B (en) | Method for purifying yellow phosphorus tail gas | |
| CN113374552A (en) | Device system and method for capturing carbon dioxide by amine method and utilizing energy of analytical tower | |
| KR20170049846A (en) | Offshore structure for arctic having winterization and auxiliary power fuel cell system | |
| CN102381749B (en) | Method for treating low-concentration mercury-containing wastewater | |
| KR20150004562A (en) | Carbon dioxide capture device | |
| US20110100917A1 (en) | Method for Recovering Amine From Amine-Containing Waste Water | |
| CN102188893A (en) | Method for absorbing carbon dioxide in combustion product gases by using magnesium oxide | |
| KR20230122260A (en) | Electrochemical ion-exchange based Carbon Dioxide Capture System | |
| CN104843705B (en) | A kind of hydrate reclaims carbon dioxide and the device recycled to it | |
| CN103205770B (en) | A kind of carbonated waste gas absorption and concentrated devices and methods therefor | |
| CN113577996A (en) | VOCs device is handled to solution absorption method | |
| CN216935376U (en) | VOCs device is handled to solution absorption method | |
| CN110947262B (en) | Hydrate-based particulate matter/exhaust gas co-removal system and method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090707 |