RU2353675C1 - Method of pellet drying in layer with preheating - Google Patents
Method of pellet drying in layer with preheating Download PDFInfo
- Publication number
- RU2353675C1 RU2353675C1 RU2007132066/02A RU2007132066A RU2353675C1 RU 2353675 C1 RU2353675 C1 RU 2353675C1 RU 2007132066/02 A RU2007132066/02 A RU 2007132066/02A RU 2007132066 A RU2007132066 A RU 2007132066A RU 2353675 C1 RU2353675 C1 RU 2353675C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pellets
- coolant
- layer
- drying
- section
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к подготовке окомкованного металлургического сырья, в частности к производству обожженных окатышей в слоевых агрегатах, таких как конвейерные обжиговые машины.The invention relates to the preparation of pelletized metallurgical raw materials, in particular to the production of calcined pellets in layer aggregates, such as conveyor roasting machines.
Известно, что указанный технологический процесс начинается с сушки влажных окатышей потоком горячего газообразного теплоносителя, в процессе которой в слое окатышей высотой более 150-200 мм и при температуре теплоносителя выше 100°С неизбежно возникает переувлажнение окатышей (повышение влажности сверх начальной) вследствие того, что газ во входной области слоя быстро обогащается водяными парами, которые затем конденсируются, встречаясь с более холодными окатышами в выходной области слоя. Переувлажнение окатышей сопровождается потерей их прочности и увеличением газодинамического сопротивления слоя. Особенно опасно достижение полного насыщения окатышей влагой, сопровождающегося образованием в слое свободной (пленочной или капельной) влаги вследствие продолжающегося процесса конденсации водяных паров. Современные обжиговые машины работают при высоте слоя сырых окатышей 300-400 мм, а зона сушки обычно состоит из двух последовательных секций с продувом (снизу вверх) и прососом (сверху вниз) теплоносителя, то есть с одним реверсом теплоносителя на границе секций. Такая схема зоны сушки обеспечивает отсутствие переувлажнения окатышей в нижней части слоя - наиболее опасной области слоя с точки зрения потери газопроницаемости при прососе теплоносителя. Недостаток этой схемы заключается в наличии зоны переувлажнения окатышей в верхней половине слоя на участке продува теплоносителя. При этом следует различать два вида переувлажнения окатышей в слое. Первый вид возникает в объеме слоя, точнее на верхнем его участке (размер его зависит от параметров теплоносителя, а величина переувлажнения возрастает по ходу газа). И второй вид - это переувлажнение приповерхностного слоя окатышей (на глубине 1-3 калибров) за счет выноса свободной влаги газом из слоя и образования так называемого дождя - многократная циркуляция капельной влаги в пространстве над поверхностью слоя. Продолжительность первого вида зависит от параметров теплоносителя и от диаметра окатышей. Продолжительность второго вида переувлажнения больше и это переувлажнение может существовать до конца участка с продувом теплоносителя. Возникает второй вид переувлажнения при наличии в слое области предельного переувлажнения окатышей, сопровождающегося образованием свободной влаги.It is known that the indicated technological process begins with drying of wet pellets with a stream of hot gaseous heat carrier, during which in the layer of pellets with a height of more than 150-200 mm and at a coolant temperature above 100 ° C there is inevitably overmoistening of the pellets (higher humidity than the initial) due to the fact that the gas in the inlet region of the layer is rapidly enriched with water vapor, which then condenses, meeting with colder pellets in the outlet region of the layer. Waterlogging of the pellets is accompanied by a loss of their strength and an increase in the gas-dynamic resistance of the layer. It is especially dangerous to achieve full saturation of the pellets with moisture, accompanied by the formation of free (film or drop) moisture in the layer due to the ongoing process of condensation of water vapor. Modern roasting machines operate at a layer height of raw pellets of 300-400 mm, and the drying zone usually consists of two successive sections with a purge (bottom to top) and a suction (top to bottom) of the coolant, that is, with one reverse of the coolant at the section boundary. Such a scheme of the drying zone ensures the absence of waterlogging of the pellets in the lower part of the layer — the most dangerous region of the layer from the point of view of loss of gas permeability when the coolant is sucked. The disadvantage of this scheme is the presence of a waterlogged zone of pellets in the upper half of the layer in the area of coolant blowing. In this case, two types of waterlogging of the pellets in the layer should be distinguished. The first type appears in the volume of the layer, more precisely in its upper section (its size depends on the parameters of the coolant, and the amount of overmoistening increases along the gas). And the second type is the overmoistening of the surface layer of pellets (at a depth of 1-3 calibers) due to the removal of free moisture by gas from the layer and the formation of so-called rain - multiple circulation of droplet moisture in the space above the surface of the layer. The duration of the first type depends on the parameters of the coolant and on the diameter of the pellets. The duration of the second type of overmoistening is longer and this overmoistening can exist until the end of the section with the coolant blowing. A second type of overmoistening occurs in the presence in the layer of the region of extreme overmoistening of pellets, accompanied by the formation of free moisture.
Известен метод уменьшения переувлажнения слоя агломерационной шихты путем предварительного (до зажигания топлива шихты) подогрева слоя подачей теплоносителя с пониженной температурой сверху вниз, то есть прососом, как и в последующих зонах агломашины. В работе [1] (стр.69-72) рекомендуется с увеличением крупности шихты повышать температуру теплоносителя (Tт, °С) в зоне предварительного нагрева и уменьшать время термообработки в этой зоне (τт, мин) так, чтобы произведение Тт·τт находилось в диапазоне 820-950 при среднем диаметре частиц от 1 до 4 мм. Однако этот метод пригоден только для слоя с мелкозернистой шихтой и для схемы сушки только с прососом теплоносителя.A known method of reducing the overmoistening of a layer of an agglomeration charge by preliminary (prior to ignition of the charge mixture) heating the layer by supplying a coolant with a reduced temperature from top to bottom, that is, by suction, as in subsequent zones of the sinter machine. In [1] (p. 69-72) it is recommended to increase the coolant temperature (T t , ° C) in the preheating zone and increase the heat treatment time in this zone (τ t , min) so that the product T t · Τ t was in the range of 820–950 with an average particle diameter of 1 to 4 mm. However, this method is suitable only for a layer with a fine-grained charge and for a drying scheme only with a coolant suction.
Наиболее близким аналогом является авторское свидетельство СССР №580238 1977 [2], относящееся к способу сушки окатышей на обжиговых конвейерных машинах, в котором с целью устранения переувлажнения окатышей и интенсификации процесса сушки в начале процесса верхний слой окатышей нагревают до точки росы путем подачи 0,2-0,4 м3/м2·с теплоносителя с температурой 250-400°С в течение 1,0-3,0 мин.The closest analogue is USSR author's certificate No. 580238 1977 [2], which relates to a method for drying pellets on firing conveyor machines, in which, with the aim of eliminating the excess moisture of the pellets and intensifying the drying process, the upper layer of pellets is heated to the dew point by feeding 0.2 -0.4 m 3 / m 2 · s coolant with a temperature of 250-400 ° C for 1.0-3.0 minutes
В указанном техническом решении рассматривается только схема сушки с двумя реверсами теплоносителя, когда камера предварительного подогрева (КПП) окатышей работает с прососом теплоносителя, а собственно зона сушки состоит из двух последовательных секций с продувом и прососом и не затрагивается схема сушки с одним реверсом, то есть существующая на современных обжиговых машинах схема с продувом (первая секция) и прососом (вторая секция), в которой параметры в первой секции должны быть оптимизированы так, чтобы она выполняла функцию предварительного подогрева и только предотвращала интенсивное переувлажнение во второй секции. Кроме того, проведенные авторами эксперименты показали, что полностью устранить переувлажнение окатышей в слое высотой 300-400 мм (условия работы современных обжиговых машин) и более таким способом невозможно - устраняется только «дождь» над слоем в секции с продувом теплоносителя и предельное переувлажнение.In the indicated technical solution, only a drying scheme with two heat carrier reverses is considered, when the pellet preheating chamber (PPC) works with the coolant suction, and the drying zone itself consists of two consecutive sections with blowing and suction and the drying scheme with one reverse is not affected, i.e. the scheme with blowing (the first section) and suction (the second section) existing on modern firing machines, in which the parameters in the first section must be optimized so that it performs the function of heating and only prevented intense waterlogging in the second section. In addition, the experiments conducted by the authors showed that it is completely impossible to completely eliminate the waterlogging of the pellets in a layer 300-400 mm high (the working conditions of modern roasting machines) - only “rain” above the layer in the section with coolant blowing and maximum waterlogging are eliminated.
Существенно интенсифицировать процесс сушки путем организации еще одного реверса теплоносителя также невозможно без изменения условий в основной зоне сушки, так как реверсирование само по себе замедляет процесс сушки слоя в целом. Достижение поставленной цели путем «нагрева верхнего слоя окатышей до точки росы» также сформулировано некорректно. При подаче горячего теплоносителя в слой сверху в первых рядах окатышей происходит интенсивное испарение влаги, и их температура повышается мало (до равновесного значения, зависящего от температуры и скорости фильтрации теплоносителя). Значительно сильнее повышается температура окатышей на более низких (средних) горизонтах за счет теплоты конденсации водяных паров. Прогрев нижних горизонтов слоя зависит от параметров теплоносителя. В целом происходит повышение средней температуры с максимумом в середине слоя.It is also impossible to intensify the drying process by organizing another reverse of the coolant without changing the conditions in the main drying zone, since reversal by itself slows down the drying process of the layer as a whole. Achieving this goal by "heating the top layer of pellets to the dew point" is also formulated incorrectly. When a hot coolant is supplied to the layer from above, intense evaporation of moisture occurs in the first rows of pellets, and their temperature rises slightly (to an equilibrium value, which depends on the temperature and rate of filtration of the coolant). The temperature of the pellets increases significantly more at lower (medium) horizons due to the heat of condensation of water vapor. The heating of the lower horizons of the layer depends on the parameters of the coolant. In general, the average temperature rises with a maximum in the middle of the layer.
Кроме того, известно, что при прососе повышение температуры теплоносителя до 350-400°С для окатышей диаметром более 14 мм приводит к резкому росту напряжений в сухой оболочке окатышей и потере их прочности [Сталь, №1, 2003, с.20-22] [3], то есть верхний предел температуры теплоносителя 400°С явно завышен.In addition, it is known that when leaking, increasing the temperature of the coolant to 350-400 ° C for pellets with a diameter of more than 14 mm leads to a sharp increase in stresses in the dry shell of the pellets and the loss of their strength [Steel, No. 1, 2003, p.20-22] [3], that is, the upper limit of the temperature of the coolant 400 ° C is clearly overestimated.
Технической задачей предлагаемого изобретения является устранение перечисленных недостатков и повышение эффективности процесса термообработки окатышей за счет их предварительной подготовки перед сушкой, позволяющей практически полностью избежать появления свободной влаги, количество которой при обычной схеме составляет около 2% от начальной влажности материала, за счет чего в конечном итоге исключается вынос свободной влаги наверх слоя и появление дождя над поверхностью - наиболее опасного для сохранения прочности окатышей явления.The technical task of the invention is to remedy these shortcomings and increase the efficiency of the process of heat treatment of pellets due to their preliminary preparation before drying, which almost completely eliminates the appearance of free moisture, the amount of which in the usual scheme is about 2% of the initial moisture content of the material, due to which ultimately the removal of free moisture to the top of the layer and the appearance of rain above the surface is excluded - the most dangerous phenomenon for maintaining the strength of the pellets I am.
Поставленная техническая задача решается за счет того, что в способе сушки окатышей в слое, включающем сушку в двух и более секциях зоны сушки с продувом снизу вверх и прососом сверху вниз газообразного теплоносителя, для ограничения образования и полного предотвращения выноса конденсата из слоя перед началом сушки осуществляют предварительный подогрев слоя окатышей в секции с направлением движения нагретого теплоносителя, противоположным имеющемуся в первой секции зоны сушки, независимо от направления движения теплоносителя в последующих секциях, при этом параметры теплоносителя в секции предварительного подогрева и ее длину устанавливают в зависимости от скорости ленты, высоты слоя, температуры загружаемых окатышей и влажности теплоносителя, обеспечивающими при изменении производительности машины постоянный удельный расход теплоты на единицу массы влажных окатышей (q), равный 12-17 кДж/кг.The stated technical problem is solved due to the fact that in the method of drying the pellets in the layer, which includes drying in two or more sections of the drying zone with a bottom-up blowing and top-down suction, the gaseous coolant, to limit the formation and complete prevention of condensate removal from the layer before drying is carried out preliminary heating of the pellet layer in the section with the direction of movement of the heated coolant opposite to that available in the first section of the drying zone, regardless of the direction of movement of the coolant in the after sections, while the parameters of the coolant in the pre-heating section and its length are set depending on the speed of the tape, layer height, temperature of the loaded pellets and humidity of the coolant, providing, when the machine capacity changes, a constant specific heat consumption per unit mass of wet pellets (q) equal to 12-17 kJ / kg.
Удельный расход теплоты изменяют в зависимости от высоты слоя, начальной температуры окатышей и влагосодержания теплоносителя с учетом характеристик сырых окатышей. В секции предварительного подогрева температуру теплоносителя ограничивают величиной 250°С, а скорость фильтрации поддерживают не ниже 0,3-0,4 м/с. Для сушки с одним реверсом осуществляют предварительный подогрев донной постели до температуры теплоносителя в первой секции с продувом (±50°С), а после реверса снижают температуру теплоносителя в течение 1-2 мин до уровня не выше 100°С. Получение теплоносителя для секции предварительного подогрева осуществляют в зависимости от тепловой схемы обжиговой машины с учетом баланса газопотоков.The specific heat consumption varies depending on the height of the layer, the initial temperature of the pellets and the moisture content of the coolant, taking into account the characteristics of the raw pellets. In the preheating section, the temperature of the coolant is limited to 250 ° C, and the filtration rate is maintained not lower than 0.3-0.4 m / s. For drying with one reverse, the bottom bed is preheated to the coolant temperature in the first section with a purge (± 50 ° C), and after the reverse, the coolant temperature is reduced for 1-2 minutes to a level of no higher than 100 ° C. The receipt of the coolant for the preheating section is carried out depending on the thermal circuit of the roasting machine, taking into account the balance of gas flows.
Определенно известно, что процесс сушки (нагрева) окатышей в слое лимитируется удельным расходом теплоты теплоносителя на единицу массы окатышей q [кДж/кг], но параметров, используемых в способе [2] (скорость фильтрации W, температура теплоносителя Тт и время обработки τ), недостаточно для однозначного определения удельного расхода теплоты q. Это видно из соотношения:It is definitely known that the drying (heating) process of pellets in the layer is limited by the specific heat consumption of the coolant per unit mass of pellets q [kJ / kg], but the parameters used in the method [2] (filtration rate W, coolant temperature T t and processing time τ ), is not enough to uniquely determine the specific heat consumption q. This can be seen from the relation:
где сг - теплоемкость теплоносителя, кДж/ (м3·°С);where with g is the heat capacity of the coolant, kJ / (m 3 · ° C);
W - скорость фильтрации, м/с;W is the filtration rate, m / s;
τ - время, мин;τ is the time, min;
ρнас - насыпная масса окатышей в слое, кг/м3;ρ us - bulk density of pellets in the layer, kg / m 3 ;
Нс - высота слоя сырых окатышей, мм;N with - the height of the layer of raw pellets, mm;
д - длина участка предварительного подогрева, м;d is the length of the preheating section, m;
Uл - скорость движения конвейерной ленты, м/мин.U l - conveyor belt speed, m / min.
Если сг и ρнас возможно считать условно постоянными, то Нс может изменяться в достаточно широких пределах даже на конкретной машине. Следует отметить очень широкий диапазон изменения всех параметров - произведение W·Тт·τ может изменяться в 10 раз, то есть параметры способа весьма неопределенны и не учитывают свойства окатышей и теплоносителя.If with r and ρ we can be considered conditionally constant, then H with can vary over a fairly wide range even on a particular machine. It should be noted a very wide range of changes in all parameters - the product W · T t · τ can change 10 times, that is, the parameters of the method are very uncertain and do not take into account the properties of the pellets and the coolant.
Выбор параметров материала и теплоносителя для зон предварительного подогрева и сушки проводился с помощью математической модели, описывающей теплофизику процессов сушки и переувлажнения достаточно строго и адаптированной с учетом лабораторных исследований и масштабных экспериментов на промышленных объектах.The choice of material and coolant parameters for the preheating and drying zones was carried out using a mathematical model that describes the thermophysics of the drying and waterlogging processes rather strictly and adapted taking into account laboratory studies and large-scale experiments at industrial facilities.
Результаты модельного анализа показали, что оптимальные параметры камеры предварительного подогрева наиболее существенно зависят от высоты слоя (Нс), начальной температуры окатышей (t0) и влагосодержания теплоносителя (f). Эту зависимость необходимо учитывать как при проектных разработках, так и для оперативного управления работой камеры предварительного подогрева.The results of the model analysis showed that the optimal parameters of the preheating chamber most significantly depend on the layer height (N s ), the initial temperature of the pellets (t 0 ) and the moisture content of the coolant (f). This dependence must be taken into account both in design developments and for the operational control of the preheating chamber.
Так, например, при изменении высоты слоя сырых окатышей (при постоянной производительности) удельный расход теплоты q на камеру предварительного подогрева нужно изменять примерно пропорционально высоте слоя (в пределах, ограниченных появлением предельного переувлажнения в нижней части слоя на участке КПП) или точнее по соотношению:So, for example, when changing the height of the layer of raw pellets (at constant productivity), the specific heat consumption q to the preheating chamber must be changed approximately proportionally to the height of the layer (within the limits limited by the appearance of extreme wetting in the lower part of the layer at the checkpoint) or more precisely by the ratio:
при t0=20°С в диапазоне Нc=350-550 мм. Здесь необходимо отметить, что при постоянной производительности по сырым окатышам изменение удельного расхода теплоты [кДж/кг] тождественно изменению тепловой нагрузки [кДж/ч] на КПП. При изменении же производительности нужно пропорционально ей изменять и тепловую нагрузку на КПП.at t 0 = 20 ° C in the range of H c = 350-550 mm It should be noted here that with constant productivity on raw pellets, a change in the specific heat consumption [kJ / kg] is identical to a change in the heat load [kJ / h] at the checkpoint. If you change the performance you need to proportionally change it and the thermal load on the gearbox.
При изменении температуры загружаемых окатышей (например, за счет сезонных колебаний) нужно изменять q на КПП обратно пропорционально температуре в соответствии со следующими соотношениями:When changing the temperature of the loaded pellets (for example, due to seasonal fluctuations), it is necessary to change q at the checkpoint inversely with the temperature in accordance with the following relationships:
При высоте слоя сырых окатышей Нc=400 мм и t0=10-35°С зависимость оптимальной q на КПП от температуры окатышей t0 подчиняется соотношению:When the height of the layer of raw pellets H c = 400 mm and t 0 = 10-35 ° C, the dependence of the optimal q on the checkpoint on the temperature of the pellets t 0 obeys the relation:
При изменении влагосодержания теплоносителя в возможных на практике пределах от 1 до 4% (об.) q на камеру предварительного подогрева следует изменять обратно пропорционально на величину 10-12% (отн.) на 1% (об.) влажности теплоносителя.If the moisture content of the coolant changes in the possible range from 1 to 4% (vol.) In practice, q the preheating chamber should be changed inversely by 10-12% (rel.) By 1% (vol.) Of the coolant humidity.
Во всем диапазоне исследованных параметров работы КПП моделирование показало, что температура теплоносителя Т′ не должна превышать 230-250°С. При Т′≥250°С в области КПП развивается переувлажнение за счет конденсации паров воды в слое и до начала образования предельного переувлажнения вблизи границы с постелью слой не успевает существенно нагреться, т.е. в [2] диапазон Т′=250-400°С завышен.Over the entire range of the studied parameters of the PPC operation, modeling showed that the temperature of the coolant T ′ should not exceed 230-250 ° C. At Т≥≥250 ° С, overmoistening develops in the region of the PPC due to condensation of water vapor in the layer, and before the formation of extreme overmoistening near the boundary with the bed, the layer does not have time to heat up substantially, i.e. in [2] the range Т ′ = 250-400 ° С is overestimated.
Таким образом, оптимальной величиной удельного расхода тепла на предварительный подогрев слоя окатышей для существующих условий работы конвейерных обжиговых машин является диапазон 12-17 кДж/кг.Thus, the optimal value of the specific heat consumption for preheating the layer of pellets for the existing operating conditions of conveyor roasting machines is the range of 12-17 kJ / kg.
По средним данным [2] (W=0,3 м/с; T′=325°С; τ=2 мин) с учетом (1) при различной высоте слоя получается:According to the average data [2] (W = 0.3 m / s; T ′ = 325 ° С; τ = 2 min) taking into account (1) at different layer heights, it turns out:
То есть абсолютная величина q выше, но близка к результатам моделирования. Однако такая зависимость q(Hc) спорна, а соотношение между Т и W определенно неверно - КПП будет работать неэффективно. Тем не менее, q определенно является ключевым фактором в организации режима предварительного нагрева и он имеет оптимум.That is, the absolute value of q is higher, but close to the simulation results. However, such a dependence q (H c ) is controversial, and the ratio between T and W is definitely wrong - the transmission will work inefficiently. Nevertheless, q is definitely a key factor in organizing the preheating mode and it has an optimum.
Для схемы сушки с одним реверсом теплоносителя (продув/просос) результаты моделирования показали, что оптимальные значения q в зоне продува должны быть в два раза больше в отличие от схемы с двумя реверсами. Это объясняется тем, что в зоне продува температура теплоносителя на границе слой/постель в начале зоны практически равна начальной температуре постели, а затем постепенно повышается, приближаясь к значению температуры в дутьевой камере. При этом избежать предельного переувлажнения в обеих зонах (продув и просос) удается только при высоте слоя не более 350-400 мм.For the drying scheme with one reverse of the coolant (purge / proso), the simulation results showed that the optimal q values in the purge zone should be two times higher, unlike the scheme with two reverses. This is due to the fact that in the purge zone the temperature of the coolant at the layer / bed boundary at the beginning of the zone is almost equal to the initial bed temperature, and then gradually rises, approaching the temperature in the blast chamber. At the same time, extreme wetting in both zones (blowing and suction) is avoided only with a layer height of not more than 350-400 mm.
В такой схеме необходимо исключить побочный сток тепла путем нагрева донной постели, загружаемой на колосники, до температуры подаваемого в зону продува теплоносителя, а в начале зоны прососа снизить температуру теплоносителя. В результате температурный режим на входе в слой сырых окатышей для обеих схем становится идентичным, т.е. оптимальные значения q становятся одинаковыми при высоте слоя до 550 мм.In such a scheme, it is necessary to eliminate the incidental heat sink by heating the bottom bed loaded onto the grate to the temperature of the coolant supplied to the purge zone, and lower the coolant temperature at the beginning of the leaking zone. As a result, the temperature regime at the entrance to the raw pellet layer for both schemes becomes identical, i.e. optimal q values become the same at a layer height of up to 550 mm.
Для получения теплоносителя в КПП в зависимости от конкретной тепловой схемы обжиговой машины можно использовать три способа: 1 - подвести теплоноситель из зон обжига, рекуперации или охлаждения; 2 - использовать специальные горелочные устройства для нагрева воздуха на входе в слой; 3 - использовать в качестве теплоносителя выдувы горячего воздуха через продольные уплотнения в зоне продува воздуха, забирая его из кожуха над этой зоной.To receive the coolant in the checkpoint, depending on the specific thermal circuit of the roasting machine, three methods can be used: 1 - bring the coolant from the firing, recovery or cooling zones; 2 - use special burner devices for heating the air at the entrance to the layer; 3 - use hot air blowing through the longitudinal seals in the air purge zone as a heat carrier, taking it from the casing above this zone.
Примеры использованияExamples of using
Пример 1Example 1
На обжиговой конвейерной машине ОК-520 с трехсекционной схемой сушки с целью устранения условий возникновения переувлажнения при сушке слоя сырых железорудных окатышей организована камера предварительного подогрева длиной 6 м с прососом теплоносителя (за счет части площади секции с продувом).On a OK-520 conveyor roasting machine with a three-section drying scheme, in order to eliminate the conditions of overmoistening during drying of the raw iron ore pellet layer, a 6 m preheating chamber with a coolant suction was organized (due to part of the sectional area with a purge).
При начальной температуре окатышей t0=20°С и высоте слоя Нс=400 мм (а также с учетом сг=1,34 кДж/(м3·°С), ρнас=2200 кг/м3) в соответствии с (3) в слой необходимо подать тепла q=13,75 кДж/кг. Для этого в камере через слой (сверху вниз) просасывают теплоноситель со скоростью W=0,38 м/с и температурой Т′=200°С. На оставшейся площади секции с продувом теплоносителя при обычных для этой зоны параметрах происходит удаление влаги из материала до 40%. В последующих секциях с прососом теплоносителя температура теплоносителя постепенно повышается с 300 до 650°С.When the initial temperature of the pellets t 0 = 20 ° C and the layer height H with = 400 mm (and also taking into account g = 1.34 kJ / (m 3 · ° C), ρ us = 2200 kg / m 3 ) in accordance s (3) heat must be supplied to the layer q = 13.75 kJ / kg. For this, the coolant is sucked through the layer (from top to bottom) at a speed of W = 0.38 m / s and a temperature of T ′ = 200 ° C. In the remaining area of the section with the coolant blowing, at the usual parameters for this zone, moisture is removed from the material up to 40%. In subsequent sections with coolant suction, the coolant temperature gradually rises from 300 to 650 ° C.
Предварительная подготовка позволяет полностью избежать появления свободной влаги, количество которой при обычной схеме составляет около 2% от начальной влажности материала. В результате исключается вынос свободной влаги наверх слоя и появление дождя над поверхностью - наиболее опасного для сохранения прочности окатышей явления. При сохранении эффективности работы зон сушки объем области переувлажнения сокращается в 3 раза.Preliminary preparation allows to completely avoid the appearance of free moisture, the amount of which in the usual scheme is about 2% of the initial moisture content of the material. As a result, the removal of free moisture to the top of the layer and the appearance of rain above the surface — the most dangerous phenomenon to preserve the strength of the pellets — are excluded. While maintaining the efficiency of the drying zones, the volume of the waterlogged area is reduced by 3 times.
Пример 2Example 2
На этом же объекте организуется камера предварительного подогрева длиной 6 м с продувом (снизу вверх) теплоносителя с теми же параметрами, что и в примере 1. Предварительно постель, загружаемую на колосники под слой сырых окатышей, прогревают до 200°С. Все последующие секции работают с прососом теплоносителя, причем на первых 8 м температура его снижается до 100°С, а далее сохраняется прежний режим подъема температуры.At the same facility, a pre-heating chamber with a length of 6 m is organized with a coolant blowing (from bottom to top) with the same parameters as in Example 1. Previously, the bed loaded onto the grate under a layer of raw pellets is heated to 200 ° C. All subsequent sections work with coolant suction, and on the first 8 m its temperature drops to 100 ° C, and then the previous mode of temperature rise remains.
Такая организация позволяет достичь тех же результатов, что и в примере 1. Кроме того при сохранении площади машины продолжительность сушки сокращается на 10%. Также устраняется один реверс теплоносителя по сравнению с примером 1, что наряду с переводом большей части зоны на просос обуславливает сокращение потерь теплоносителя с выдувами в рабочую зону.This organization allows you to achieve the same results as in example 1. In addition, while maintaining the area of the machine, the drying time is reduced by 10%. One reverse of the coolant is also eliminated in comparison with Example 1, which, along with the transfer of the majority of the zone to the millet, leads to a reduction in losses of the coolant with blowing into the working zone.
В обоих вариантах появляются резервы в повышении производительности.In both cases, reserves appear to increase productivity.
Источники информацииInformation sources
1. Теплотехнические методы анализа агломерационного процесса. В.И.Клейн, Г.М.Майзель, Ю.Г.Ярошенко, А.А.Авдеенко. ГОУ ВПО Уральский государственный технический университет - УПИ, 2004. 224 с.1. Thermotechnical methods of analysis of the agglomeration process. V.I. Klein, G.M. Mayzel, Yu.G. Yaroshenko, A.A. Avdeenko. GOU VPO Ural State Technical University - UPI, 2004.224 p.
2. Способ сушки окатышей на обжиговых конвейерных машинах. Я.Л.Белоцерковский, Н.Н.Бережной, А.П.Буткарев, В.А.Кушниров, В.Л.Кренделев, Р.Ф.Кузнецов, Е.В.Некрасова, А.В.Петров. АС №580238.2. The method of drying pellets on firing conveyor machines. Ya.L. Belotserkovsky, N.N. Berezhnoy, A.P. Butkarev, V.A. Kushnirov, V.L. Krendelev, R.F. Kuznetsov, E.V. Nekrasova, A.V. Petrov. AC No. 580238.
3. Характер разрушения железорудных окатышей в процессе интенсивной сушки. В.М.Абзалов, А.А.Солодухин, А.В.Кононыхин. Сталь, №1, 2003, стр.20-22.3. The nature of the destruction of iron ore pellets in the process of intensive drying. V.M. Abzalov, A.A. Solodukhin, A.V. Kononykhin. Steel, No. 1, 2003, pp. 20-22.
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007132066/02A RU2353675C1 (en) | 2007-08-24 | 2007-08-24 | Method of pellet drying in layer with preheating |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007132066/02A RU2353675C1 (en) | 2007-08-24 | 2007-08-24 | Method of pellet drying in layer with preheating |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2353675C1 true RU2353675C1 (en) | 2009-04-27 |
Family
ID=41019001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007132066/02A RU2353675C1 (en) | 2007-08-24 | 2007-08-24 | Method of pellet drying in layer with preheating |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2353675C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115927841A (en) * | 2022-12-15 | 2023-04-07 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | A pellet drying and roasting process based on roasting system |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3235372A (en) * | 1963-02-08 | 1966-02-15 | Allis Chalmers Mfg Co | Hard burned agglomerate and process for making same |
| RU2149331C1 (en) * | 1995-04-10 | 2000-05-20 | Сименс Акциенгезелльшафт | Plant for production of pellets |
-
2007
- 2007-08-24 RU RU2007132066/02A patent/RU2353675C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3235372A (en) * | 1963-02-08 | 1966-02-15 | Allis Chalmers Mfg Co | Hard burned agglomerate and process for making same |
| RU2149331C1 (en) * | 1995-04-10 | 2000-05-20 | Сименс Акциенгезелльшафт | Plant for production of pellets |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115927841A (en) * | 2022-12-15 | 2023-04-07 | 中冶长天国际工程有限责任公司 | A pellet drying and roasting process based on roasting system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2750272A (en) | Process for production of hard burned agglomerates of fine magnetite ore | |
| CN115927841B (en) | A pellet drying and roasting process based on roasting system | |
| RU2353675C1 (en) | Method of pellet drying in layer with preheating | |
| CN102296175A (en) | Method for producing oxidized pellets by using gold ore tailing and limonite | |
| US3365339A (en) | Indurating ore fines pellets | |
| US3188195A (en) | Pellet of iron ore and flux, and method for making same | |
| US3024101A (en) | Updraft traveling grate pelletizing furnace | |
| US3432287A (en) | Agglomeration method and apparatus | |
| RU2236472C1 (en) | Pellet drying method | |
| US2821469A (en) | Grate type pelletizing method and apparatus | |
| US3599945A (en) | Method and apparatus for heat treatment of materials | |
| RU2376539C2 (en) | Method of heat treatment of loose materials in shaft-type furnace | |
| JP7533321B2 (en) | Method and apparatus for producing reduced iron | |
| RU2078837C1 (en) | Method for thermal treatment of iron-ore pellets in conveyorized roasting machine | |
| US6148543A (en) | Method and apparatus for drying iron ore pellets | |
| US1964719A (en) | Method of producing chromates | |
| KR890001441B1 (en) | Supply method and apparatus of solid carbonaceous reducing agent | |
| CA1095254A (en) | Process for upgrading iron ore pellets | |
| SU539970A1 (en) | Method for the production of magnetite pellets | |
| RU2097665C1 (en) | Shaft furnace | |
| RU2350664C1 (en) | Method for three-stage drying of pellets in calcining conveyor machine | |
| KR20220014595A (en) | Dryer for mixing material, and the method | |
| RU2829750C2 (en) | Method of producing reduced iron and device for making reduced iron | |
| SU870470A1 (en) | Method of producing iron-ore pellets | |
| RU2130498C1 (en) | Method of heat treatment of pellets on roasting conveyor machines |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200825 |