RU2353666C2 - Manufacturing method of transformer steel - Google Patents
Manufacturing method of transformer steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2353666C2 RU2353666C2 RU2007113069/02A RU2007113069A RU2353666C2 RU 2353666 C2 RU2353666 C2 RU 2353666C2 RU 2007113069/02 A RU2007113069/02 A RU 2007113069/02A RU 2007113069 A RU2007113069 A RU 2007113069A RU 2353666 C2 RU2353666 C2 RU 2353666C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- steel
- hydrogen content
- ladle
- content
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 14
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 50
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 50
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 32
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 27
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 5
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 4
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 claims description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 abstract 1
- 238000005555 metalworking Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010793 Steam injection (oil industry) Methods 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 2
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000002739 subcortical effect Effects 0.000 description 2
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);sulfide Chemical class [S-2].[Mn+2] VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- -1 silicon nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к выплавке электротехнических кремнистых марок стали, и их последующему раскислению и легированию.The invention relates to metallurgy, and more particularly to the smelting of electrical silicon steel grades, and their subsequent deoxidation and alloying.
Известен способ внепечной обработки металла, включающий выпуск металла в ковш с частью печного рафинировочного шлака и присадку твердых шлакообразующих материалов в количестве до 2% от массы плавки, в ковш выпускают 40 - 80% печного рафинировочного шлака и 10-30% металла, после чего присаживают твердые шлакообразующие материалы при соотношении общей массы печного рафинировочного шлака в ковше к массе твердых шлакообразующих материалов 1,2-1,9 (USSR №1828873, МПК 7 С21С 7/00, опубл. 23.07.93).There is a method of out-of-furnace metal processing, including the release of metal into a ladle with a part of furnace refining slag and an additive of solid slag-forming materials in an amount of up to 2% of the mass of smelting, 40 - 80% of furnace refining slag and 10-30% of metal are released into the ladle, after which they are planted solid slag-forming materials when the ratio of the total mass of furnace refining slag in the ladle to the mass of solid slag-forming materials is 1.2-1.9 (USSR No. 1828873, IPC 7 C21C 7/00, publ. 23.07.93).
К недостаткам известного способа следует отнести присадку рафинировочного материала, которая приведет к увеличению содержания водорода, увеличению газонасышенности металла, снижению выхода годного.The disadvantages of this method include the addition of refining material, which will lead to an increase in hydrogen content, an increase in gas saturation of the metal, and a decrease in yield.
Выпуск рафинировочного шлака до схода металла практически невозможно осуществить из-за разной плотности материалов.It is almost impossible to produce refining slag before the metal vanishes due to the different density of materials.
Введение алюминия на дно ковша снижает эффективность его применения в качестве раскислителя.The introduction of aluminum to the bottom of the bucket reduces its effectiveness as a deoxidizer.
Наиболее близким аналогом заявляемого изобретения является способ получения трансформаторной стали с содержанием кремния 2-3% путем выплавки ее в кислородном конверторе из природночистого чугуна с загущением шлака известью, присаживаемой в 2-3 приема за 3-5 мин до конца продувки, раскисления стали в конверторе, обработки металла синтетическим шлаком, сталь после выпуска из конвертора в ковш легируют ферросилицием при переливе ее через стопор в другой ковш (USSR №298656, МПК 7 С21С 5/28, опубл. 16.03.1971 г.).The closest analogue of the claimed invention is a method for producing transformer steel with a silicon content of 2-3% by smelting it in an oxygen converter from naturally pure cast iron with thickening the slag with lime, seated in 2-3 steps 3-5 minutes before the end of blowing, deoxidation of steel in the converter processing metal with synthetic slag, steel after being released from the converter into the ladle is alloyed with ferrosilicon when pouring it through a stopper into another ladle (USSR No. 298656, IPC 7 C21C 5/28, published on March 16, 1971).
Известный способ не обеспечивает получение требуемого технического результата по следующим причинам.The known method does not provide the desired technical result for the following reasons.
Найденный в известном способе технологический прием загущения шлака присадки рафинировочного материала в 2-3 приема за 3-5 мин до выпуска приведет к увеличению содержания как водорода, так и азота, увеличению газонасышенности металла, снижению выхода годного.Found in the known method, the technological method of thickening the slag additives of the refining material in 2-3 doses 3-5 minutes before release will lead to an increase in the content of both hydrogen and nitrogen, an increase in gas saturation of the metal, and a decrease in yield.
Предварительное раскисление металла в конверторе и выдержка металла в конверторе при очень малых скоростях окисления углерода также сопровождается увеличением содержания водорода.The preliminary deoxidation of the metal in the converter and the aging of the metal in the converter at very low carbon oxidation rates are also accompanied by an increase in the hydrogen content.
В тоже время обработка металла синтетическим шлаком требует дополнительного оборудования для организации производства, что приведет к удорожанию продукции.At the same time, metal processing with synthetic slag requires additional equipment to organize production, which will lead to higher prices for products.
Признаки ближайшего аналога, совпадающие с существенными признаками заявляемого изобретения: выплавка расплава в конверторе, подача раскислителей и рафинировочного материала, выпуск расплава в ковш с отсечкой шлака и внепечная обработка металла в ковше.Signs of the closest analogue that coincide with the essential features of the claimed invention: melt smelting in a converter, supply of deoxidizers and refining material, melt discharge into a ladle with slag cut-off and out-of-furnace metal processing in a ladle.
В основу изобретения поставлена задача усовершенствования способа производства трансформаторной стали, при котором получается требуемое содержание водорода в готовой стали, минимизируются затраты на производство, увеличивается стойкость сталеразливочных ковшей, снижается содержание неметаллических включений.The basis of the invention is the task of improving the method of production of transformer steel, in which the required hydrogen content in the finished steel is obtained, production costs are minimized, the durability of steel casting ladles is increased, and the content of non-metallic inclusions is reduced.
Технический результат достигается тем, что в способе производства трансформаторной стали, включающем выплавку расплава в конверторе, подачу раскислителей и рафинировочного материала, выпуск расплава в ковш с отсечкой шлака и внепечную обработку металла в ковше, согласно изобретению, подачу раскислителей осуществляют в процессе выпуска расплава в ковш, а рафинировочного материала - после окончания выпуска на поверхность металла, затем определяют содержание водорода в металле и осуществляют внепечную обработку путем вакуумирования в течение времени, определяемого из выражения:The technical result is achieved in that in a method for producing transformer steel, including melt smelting in a converter, supplying deoxidizing agents and refining material, releasing the melt into a ladle with slag cut-off and after-furnace metal treatment in the ladle, according to the invention, deoxidizing agents are supplied in the process of releasing the melt into the ladle and the refining material - after the release to the metal surface is completed, then the hydrogen content in the metal is determined and the after-furnace treatment is carried out by evacuation in t the duration of time determined from the expression:
τ=1186,3+126,9×Н нач. - 456,14×Н кон., гдеτ = 1186.3 + 126.9 × N - 456.14 × H con., Where
τ - время вакуумной обработки металла, мин;τ is the time of vacuum processing of metal, min;
Н нач. - содержание водорода по приходу на вакуумную установку, %,N beg. - hydrogen content upon arrival at the vacuum unit,%,
Н кон. - требуемое содержание водорода в стали, %.H con. - the required hydrogen content in steel,%.
1186,3; 126,9; 456,14 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем из условия обеспечения требуемого снижения содержания водорода в стали.1186.3; 126.9; 456.14 - empirical coefficients obtained experimentally from the condition of ensuring the required reduction in the hydrogen content in steel.
Сущность заявляемого технического решения заключается в дополнительной вакуумной обработке металла после присадки рафинировочного материала на его поверхность в зависимости от содержания водорода требуемого и первоначального.The essence of the claimed technical solution lies in the additional vacuum processing of the metal after the addition of the refining material to its surface, depending on the hydrogen content of the required and initial one.
Расчет времени вакуумной обработки металла позволяет определить скорость удаления водорода, получить требуемое содержание водорода в жидкой стали, снизить газонасышенность металла, содержание неметаллических включений, получить требуемую макроструктуру непрерывнолитой заготовки.The calculation of the vacuum time of metal processing allows you to determine the rate of removal of hydrogen, to obtain the required hydrogen content in liquid steel, to reduce the gas content of the metal, the content of non-metallic inclusions, to obtain the required macrostructure of continuously cast billets.
Трансформаторные стали имеют ярко выраженную текстуру, т.е. структуру зерен с преимущественной ориентировкой в направлении прокатки. Текстура создается в процессе деформации и термической обработки стали при формировании и выделении по границам зерен ингибиторной фазы (обычно AlN или MnS), сдерживающей рост зерна на определенных этапах передела стали.Transformer steels have a pronounced texture, i.e. grain structure with a predominant orientation in the rolling direction. The texture is created in the process of deformation and heat treatment of steel during the formation and isolation of the inhibitory phase (usually AlN or MnS) along the grain boundaries, which inhibits grain growth at certain stages of steel redistribution.
В зависимости от типа используемой для стимулирования развития текстуры неметаллической фазы (нитриды алюминия и кремния или сульфиды железа и марганца) различают два основных варианта производства трансформаторной стали - нитридный и сульфидный. В конвертерах выплавляется трансформаторная сталь по сульфидному варианту.Depending on the type of non-metallic phase texture used to stimulate the development (aluminum and silicon nitrides or iron and manganese sulfides), two main options for the production of transformer steel are distinguished - nitride and sulfide. In converters, transformer steel is smelted according to the sulfide version.
Трансформаторной сталью нового класса является металл, содержащий две ингибиторные фазы. Вариант технологии его производства получил название сульфонитридного и является промежуточным между двумя классическими вариантами - сульфидным и нитридным. Химический состав стали отличается от металла классического варианта повышенным содержанием углерода 0,04…0,05%, азота - 0,008…0,010% и алюминия 0,020…0,040%. При производстве такого металла основной проблемой, наряду с получением алюминия в достаточно узких пределах, является введение в стали дополнительного количества азота.Transformer steel of a new class is a metal containing two inhibitory phases. A variant of the technology for its production was called sulfonitride and is an intermediate between two classical variants - sulfide and nitride. The chemical composition of steel differs from the metal of the classical version in the increased carbon content of 0.04 ... 0.05%, nitrogen - 0.008 ... 0.010% and aluminum 0.020 ... 0.040%. In the production of such a metal, the main problem, along with the production of aluminum in fairly narrow limits, is the introduction of additional nitrogen into the steel.
На формирование эксплуатационных свойств анизотропных сталей влияют параметры деформационно - термической обработки, управляющие процессом вторичной рекристаллизации, обеспечивающей развитие острой ребровой текстуры и заданной величины и структуры горячекатаного подката путем нормализации и др. В процессе обработки (особенно при обезуглероживании и рекристаллизационных отжигах) происходит уменьшение содержания кремния в поверхностных слоях (вследствие внутреннего окисления, взаимодействия с водородом.The formation of the operating properties of anisotropic steels is affected by the parameters of deformation - heat treatment that control the secondary recrystallization process, which ensures the development of a sharp rib texture and a given value and structure of hot-rolled steel by normalization, etc. During processing (especially during decarburization and recrystallization annealing), the silicon content decreases in the surface layers (due to internal oxidation, interaction with hydrogen.
Одним из наиболее распространенных дефектов стали являются газовые пузыри в непрерывно литых слябах. Источником образования газовых пузырей в глубоко раскисленной трансформаторной стали служат водород и азот. Это происходит при условии, что суммарное давление при выделении этих газов, определяемое их содержанием и растворимостью в металле, превосходит внешнее давление на газовый пузырь. Уже при содержании водорода в стали 7 см3/100 г парциальное давление его превышает 1 атм., т.е. в металле при кристаллизации могут образовываться газовые пузыри.One of the most common steel defects is gas bubbles in continuously cast slabs. Hydrogen and nitrogen are the source of gas bubble formation in deeply deoxidized transformer steel. This occurs under the condition that the total pressure during the evolution of these gases, determined by their content and solubility in the metal, exceeds the external pressure on the gas bubble. Already when the content of hydrogen in steel 7 cm 3/100 g, its partial pressure greater than 1 atm., I.e. gas bubbles may form in the metal during crystallization.
Подкорковые (газовые) пузыри - дефект макроструктуры поверхностной зоны слитка в виде единичных или групповых пор и небольших пустот округлой или вытянутой формы, заполненных газом, иногда выходящих на поверхность. Возникновение подкорковых пузырей в непрерывно литых слябах чаще всего связано с недостаточным раскислением металла в процессе выплавки. К образованию пузырей также может привести повышенное содержание влаги в извести при ее присадке во время внепечной обработки. Вакуумная обработка снижает содержание водорода в стали.Subcortical (gas) bubbles - a defect in the macrostructure of the surface zone of the ingot in the form of single or group pores and small voids of a round or elongated shape, filled with gas, sometimes reaching the surface. The occurrence of subcortical bubbles in continuously cast slabs is most often associated with insufficient metal deoxidation during smelting. The formation of bubbles can also lead to an increased moisture content in lime when it is added during out-of-furnace treatment. Vacuum treatment reduces the hydrogen content in steel.
ПримерExample
В конвертер завалили 117 т металлического лома, в т.ч. 10 т лома электродвигателей, и залили 305 т жидкого чугуна с температурой 1396°С с содержанием 0.59% Si, 0.25% Mn, 0.025% S и 0.054% Р.117 tons of scrap metal were poured into the converter, incl. 10 tons of electric motor scrap, and 305 tons of molten iron were poured with a temperature of 1396 ° C with a content of 0.59% Si, 0.25% Mn, 0.025% S and 0.054% R.
В 0:33 начали продувку стали кислородом. Во время продувки в конвертер присадили 8,5 т извести, 22,8 т ожелезненного доломита и 0,5 т алюмофлюса. По израсходованию 19282 м3 кислорода (0:50) окончен первый период плавки. Температура металла на повалке 1604°С. Для охлаждения ванны отдано 2 т сырого доломита и 3 т известняка.At 0:33, they began purging with oxygen. During the purge, 8.5 tons of lime, 22.8 tons of ferruginous dolomite and 0.5 tons of aluminoflux were added to the converter. According to the consumption of 19282 m 3 of oxygen (0:50), the first melting period is over. The temperature of the metal on the litter is 1604 ° C. To cool the bath, 2 tons of raw dolomite and 3 tons of limestone were given.
После этого в 0:55 начат второй период плавки, который закончен в 0:59. температура металла на повалке - выпуске составила 1665°С. На повалке отобрана проба металла и шлака.After that, at 0:55 a second melting period began, which ended at 0:59. the temperature of the metal on the litter - outlet was 1665 ° C. A sample of metal and slag was taken on a dump.
Химический состав металла на повалке и в пробе МЗПП, %Table
The chemical composition of the metal on the felling and in the sample MZPP,%
В 1:06 после получения результатов экспресс - анализа пробы металла начат выпуск плавки. Во время выпуска в сталеразливочный ковш отдано 15,4 т ФС75, 0,3 т СМн18. До начала выпуска в сталеразливочный ковш было присажено 300 кг лома меди и 70 кг ферросилиция азотированного. В 1:13 выпуск плавки закончен. Продолжительность выпуска 7 мин.At 1:06, after receiving the results of the express analysis of the metal sample, the production of smelting began. During release, 15.4 tons of FS75, 0.3 tons of SMn18 were delivered to the steel pouring ladle. Before the start of production, 300 kg of copper scrap and 70 kg of nitrosated ferrosilicon were planted in the steel pouring ladle. At 1:13, the release of the heat was finished. Release time 7 min.
После окончания выпуска (в 1:14) на поверхность металла присажено 1,98 т извести. Плавка передана на участок внепечной обработки стали (ВОС).After the release (at 1:14), 1.98 tons of lime are planted on the metal surface. The smelting was transferred to the out-of-furnace steel processing section (BOC).
На установку усреднительной продувки стали (УУПС) плавка поступила в 1:35 с температурой 1622°С. Для корректировки химического состава на плавку было отдано: 347 кг СМн17, 880 кг ФС75, 172 кг алюминиевой катанки. Металл продули аргоном и произвели отбор пробы. После того как был получен заданный химический состав, произвели измерение содержания водорода в металле, значение которого составило 3,6 ppm, требуется в жидком металле не более 2.0 ppm и ковш передали на установку вакуумирования стали.The installation of averaging steel blowing (SPS) melting arrived at 1:35 with a temperature of 1622 ° C. To adjust the chemical composition for melting, 347 kg of SMn17, 880 kg of FS75, 172 kg of aluminum wire were given. The metal was purged with argon and sampled. After the desired chemical composition was obtained, the hydrogen content in the metal was measured, the value of which was 3.6 ppm, no more than 2.0 ppm in the liquid metal was required and the ladle was transferred to the steel evacuation unit.
Сталевоз с сталеразливочным ковшом был установлен в позицию вакуумирования в 2:36. Вакуум-камера опускается и заглубляется патрубками в металл. Включается пароэжекторный насос для создания разрежения. Температура и давление пара для пароэжекторного насоса перед включением составляют 186°С и 0,97 МПа, соответственно. Во время вакуумирования металла температура пара увеличивается (установлен пароперегреватель), а его давление снижается. Параметры пара в конце обработки металла составили 253°С и 0,91 МПа, соответственно. Аргон во всасывающий патрубок подавался с расходом 90 м3/ч и в процессе вакуумирования не изменялся. Разрежение на главном вакуумном затворе (ГВЗ) в конце обработки составило 7 мм рт.ст. Для завершения обработки металла выключают пароэжекторный насос, выравнивают разрежение внутри вакуум-камеры с атмосферным, после чего поднимают вакуум-камеру. Продолжительность обработки металла под вакуумом рассчитываем исходя из формулы:A steel truck with a steel pouring ladle was set to the evacuation position at 2:36. The vacuum chamber is lowered and deepened by nozzles into the metal. The steam jet pump is activated to create a vacuum. The temperature and steam pressure for the steam injection pump before switching on are 186 ° C and 0.97 MPa, respectively. During the evacuation of the metal, the steam temperature increases (a superheater is installed), and its pressure decreases. The steam parameters at the end of metal processing were 253 ° C and 0.91 MPa, respectively. Argon was supplied to the suction pipe at a flow rate of 90 m 3 / h and did not change during the evacuation process. The vacuum at the main vacuum shutter (GVZ) at the end of the treatment was 7 mm Hg. To complete the metal processing, the steam injection pump is turned off, the vacuum inside the vacuum chamber is aligned with the atmospheric one, and then the vacuum chamber is raised. The duration of metal processing under vacuum is calculated based on the formula:
τ=1186,3+126,9×3,6-456,14×2,0=685 сек или 11 мин и 25 секτ = 1186.3 + 126.9 × 3.6-456.14 × 2.0 = 685 sec. or 11 min. and 25 sec.
После проведения вакуумирования произвели измерение содержания водорода. Содержание составило 2,1 ррм и затем ковш с металлом был переставлен на установку печь-ковш для окончательной доводки металла.After evacuation, the hydrogen content was measured. The content was 2.1 ppm and then the metal bucket was rearranged to the ladle furnace for the final refinement of the metal.
Плавка назначена на сталь марки 0401Д по ТП 14-101-382-01 в соответствии с заказом.The smelting is assigned to steel grade 0401D according to TP 14-101-382-01 in accordance with the order.
Вакуумная обработка металла позволяет получить требуемое содержание водорода в жидкой стали, снизить газонасышенность металла, содержание неметаллических включений, получить требуемую макроструктуру непрерывнолитой заготовки, увеличить выход годного и производство.Vacuum metal processing allows to obtain the required hydrogen content in liquid steel, to reduce the gas content of the metal, the content of non-metallic inclusions, to obtain the required macrostructure of the continuously cast billet, to increase the yield and production.
Claims (1)
τ=1186,3+126,9·Н нач-456,14·Н кон,
где τ - время вакуумной обработки, мин,
Н нач - содержание водорода в металле перед вакуумированием, %,
Н кон - требуемое содержание водорода в стали, %,
1186,3; 126,9; 456,14 - эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем из условия требуемого снижения содержания водорода в стали. Method for the production of transformer steel, including the melt smelting in the converter, the supply of deoxidizers and refining material, the release of the melt into the ladle with slag cut-off, and the secondary furnace treatment of metal in the ladle, characterized in that the deoxidizers are fed into the ladle and the refining material after the end of the release to the metal surface, then the hydrogen content in the metal is determined and the after-furnace treatment is carried out by evacuation for a time determined from the expression
τ = 1186.3 + 126.9 · N beg-456.14 · N con,
where τ is the vacuum treatment time, min,
N beg - the hydrogen content in the metal before evacuation,%,
H con - the required hydrogen content in steel,%,
1186.3; 126.9; 456.14 - empirical coefficients obtained experimentally from the conditions for the required decrease in the hydrogen content in steel.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007113069/02A RU2353666C2 (en) | 2007-04-09 | 2007-04-09 | Manufacturing method of transformer steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007113069/02A RU2353666C2 (en) | 2007-04-09 | 2007-04-09 | Manufacturing method of transformer steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007113069A RU2007113069A (en) | 2008-10-20 |
| RU2353666C2 true RU2353666C2 (en) | 2009-04-27 |
Family
ID=40040877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007113069/02A RU2353666C2 (en) | 2007-04-09 | 2007-04-09 | Manufacturing method of transformer steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2353666C2 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4673433A (en) * | 1986-05-28 | 1987-06-16 | Uddeholm Tooling Aktiebolag | Low-alloy steel material, die blocks and other heavy forgings made thereof and a method to manufacture the material |
| SU1693081A1 (en) * | 1988-02-18 | 1991-11-23 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Method of making electrical steel |
| RU2154679C1 (en) * | 1999-01-19 | 2000-08-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of melting electrical-sheet steel |
-
2007
- 2007-04-09 RU RU2007113069/02A patent/RU2353666C2/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4673433A (en) * | 1986-05-28 | 1987-06-16 | Uddeholm Tooling Aktiebolag | Low-alloy steel material, die blocks and other heavy forgings made thereof and a method to manufacture the material |
| SU1693081A1 (en) * | 1988-02-18 | 1991-11-23 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Method of making electrical steel |
| RU2154679C1 (en) * | 1999-01-19 | 2000-08-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of melting electrical-sheet steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007113069A (en) | 2008-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5277556B2 (en) | Method for producing Ti-containing ultra-low carbon steel and method for producing Ti-containing ultra-low carbon steel slab | |
| JP7260731B2 (en) | High purity steel and its refining method | |
| CN114032454B (en) | Steel for PC prestressed steel wire and production process thereof | |
| KR100361846B1 (en) | Steel for thin sheet excellent in workability and method for deoxidation thereof | |
| RU2219249C1 (en) | Off-furnace steel treatment in ladle | |
| CN111349740A (en) | Control method capable of reducing bubbles in H08A steel type continuous casting billet | |
| JP5332568B2 (en) | Denitrification method for molten steel | |
| RU2353666C2 (en) | Manufacturing method of transformer steel | |
| RU2233339C1 (en) | Method of making steel | |
| RU2366724C1 (en) | Method of production of electric steel | |
| RU2353667C1 (en) | Manufacturing method of low-silicon steel | |
| RU2266338C2 (en) | Method of micro-alloying of steel with nitrogen | |
| JP6547638B2 (en) | Method of manufacturing high purity steel | |
| RU2382086C1 (en) | Manufacturing method of boron steel | |
| RU2461635C1 (en) | Method of steel out-of-furnace processing by calcium | |
| KR101277611B1 (en) | Rh refining method for manufacturing ultra-low-carbon steel | |
| RU2334796C1 (en) | Method of steel production | |
| RU2460807C1 (en) | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece | |
| CN106755731B (en) | A kind of method of duplex technique production low-carbon welding wire steel | |
| RU2564205C1 (en) | Method of producing especially-low-carbon steel | |
| KR101258776B1 (en) | Manufacturing method of duplex stainless steel | |
| RU2807799C1 (en) | Fireproof steel production method | |
| RU2840275C1 (en) | Hot-rolled steel strip for production of flexible pipes for coil tubing and method for production thereof | |
| RU2378391C1 (en) | Method of receiving of high-carbon steel of cord qualit | |
| KR100900650B1 (en) | Wire for adjusting calcium component in molten steel and method for adjusting calcium component in molten steel |