RU2353664C2 - Способ и устройство для получения жидкой стали - Google Patents
Способ и устройство для получения жидкой стали Download PDFInfo
- Publication number
- RU2353664C2 RU2353664C2 RU2006143649/02A RU2006143649A RU2353664C2 RU 2353664 C2 RU2353664 C2 RU 2353664C2 RU 2006143649/02 A RU2006143649/02 A RU 2006143649/02A RU 2006143649 A RU2006143649 A RU 2006143649A RU 2353664 C2 RU2353664 C2 RU 2353664C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melting
- overheating
- tank
- melting tank
- fossil
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/56—Manufacture of steel by other methods
- C21C5/562—Manufacture of steel by other methods starting from scrap
- C21C5/565—Preheating of scrap
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5252—Manufacture of steel in electric furnaces in an electrically heated multi-chamber furnace, a combination of electric furnaces or an electric furnace arranged for associated working with a non electric furnace
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B19/00—Combinations of different kinds of furnaces that are not all covered by any single one of main groups F27B1/00 - F27B17/00
- F27B19/04—Combinations of different kinds of furnaces that are not all covered by any single one of main groups F27B1/00 - F27B17/00 arranged for associated working
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/18—Charging particulate material using a fluid carrier
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/18—Charging particulate material using a fluid carrier
- F27D2003/185—Conveying particles in a conduct using a fluid
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к получению жидкой стали в шахтной печи. Способ включает загрузку, нагрев и плавление металлических материалов в плавильной емкости посредством ископаемых энергоносителей. Полученный расплав подвергают обработке в емкости для перегрева, выпускают и транспортируют в емкости для обработки и получения заданного состава стали. При этом на этапах предварительного нагрева, плавления металлических материалов, перегрева, транспортировки и обработки полученного расплава обеспечивают сбалансированное потребление энергии. Для реализации способа предложена установка. Использование изобретения обеспечивает снижение потерь электрической энергии. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Изобретение относится к способу и устройству для получения жидкой стали на основе скрапа в шахтной печи, используемой в качестве плавильной емкости, которая установлена перед емкостью для перегрева, причем загружаемые материалы подвергаются предварительному нагреву в верхней части плавильной емкости, затем в нижней части расплавляются с помощью ископаемых энергоносителей, и расплав отводится в емкость для перегрева, в которой устанавливается необходимый химический состав стали и температура перегрева.
Такой способ известен из документа WO 03/068995 A1/DE 10205660. При этом скрап, губчатое железо или тому подобное, применяемые в качестве загружаемых материалов, подвергаются предварительному нагреву в верхней части плавильной емкости, а затем в нижней части плавильной емкости расплавляются при подводе ископаемых теплоносителей. Расплав непрерывно отводится в емкость для обработки, в которой устанавливается желательный состав стали, причем в плавильную емкость вводятся снаружи газы для дожигания технологических газов. Возможные усовершенствования заключаются также в том, что для технологических газов формируются различные плоскости для дожигания и предусмотрена вставленная в колонну материала внутренняя шахта.
Такой способ расплавления стали служит для подготовки плавок для, например, непрерывной разливки стали в слябы различной толщины вплоть до тонких прутков толщиной 40-150 мм. После выпуска расплава из электродуговой печи, используемой в качестве емкости для перегрева, из-за незначительного количества остающегося в емкости остаточного расплава необходима значительно небольшая подача энергии или отключение подачи энергии, чтобы избежать слишком сильного перегрева остаточного расплава и чрезмерного износа днища печи. Этим вызвана неравномерность использования электрической энергии в процессе. Недостатком является также то, что электродуговая печь и печь-ковш пространственно значительно удалены друг от друга, так что при транспортировке возникают соответственно высокие потери энергии. Для электродуговой печи и для печи-ковша следует устанавливать сепаратную подачу энергии.
В основе изобретения лежит задача значительно снизить указанные потери электрической энергии в электродуговой печи из-за чрезмерного перегрева в электродуговой печи и из-за потерь при подаче энергии в печь-ковш, связанных с системой подачи энергии для электропечи. Поставленная задача решается благодаря тому,
(а) что подаваемая к самостоятельной плавильной емкости мощность (L) при плавке и поверхность (A) поперечного сечения удовлетворяют условию:
L[МВт]
---------- >2,3 МВт/м2,
A[м2]
(b) что отношение подводимой к электродуговой печи электрической мощности Lэл. к мощности от ископаемых энергоносителей в плавильной емкости подчиняется следующему условию:
L эл.
----- ≥0,18
L ископ.
(с) и что отношение λ окислителей в электродуговой печи к ископаемым энергоносителям в плавильной емкости устанавливается между 0,6 и 1,2.
Благодаря этому уже в следующей далее емкости для перегрева и в последующих этапах способа потребляется меньше энергии. Способ получения стали, вплоть до разливки стали на установке непрерывной разливки, вследствие этого является более экономичным, чем прежде, и образует замкнутую технологическую цепь от плавильной емкости до печи-ковша перед разливкой расплава в устройстве непрерывной разливки.
Один вариант выполнения заключается в том, что емкость для перегрева снабжена измерительными взвешивающими ячейками, и подаваемый поток расплава из плавильной емкости определяется с учетом других массопотоков (расход массы в единицу времени) на основе вычисления разности измеренных значений и используется для управления подачей электрической энергии. Благодаря этому процесс расплавления в плавильной емкости регулируется или управляется в соответствии с текущей ситуацией в емкости для перегрева.
Далее предусмотрено, что данные в виде электрических сигналов, сформированных в измерительных взвешивающих ячейках, через соединительный провод регистрирующего устройства измерения массопотока вместе с данными измерений дозировочного устройства поступают к вычислительному устройству, и вычислительное устройство через ступенчатый силовой переключатель управляет подаваемой от трансформатора через электроды электрической мощностью.
Устройство для получения расплава стали из скрапа в шахтной печи в качестве плавильной емкости, которая установлена перед емкостью для перегрева, с расположенным в нижней части плавильной емкости сжигательным устройством для ископаемых энергоносителей, а также со связанной с нижней частью плавильной емкости посредством выпускного отверстия емкостью для перегрева решает поставленную задачу благодаря тому, что
(а) подводимая к самостоятельной плавильной емкости мощность (L) при плавке и поверхность (A) поперечного сечения удовлетворяют следующему условию:
L[МВт]
---------- >2,3 МВт/м2
A[м2]
(b) отношение подаваемой в емкость для перегрева электрической мощности Lэл. к мощности от ископаемых энергоносителей в плавильной емкости подчиняется условию:
L эл.
----- ≥0,18
L ископ.
(с) и что отношение λ окислителей в емкости для перегрева к ископаемым энергоносителям в плавильной емкости установлено между 0,6 и 1,2.
Благодаря этому распределение энергии между отдельными этапами способа становится значительно более равномерным.
Распределение энергии согласно другим вариантам становится еще более равномерным благодаря тому, что емкость для перегрева снабжена измерительными взвешивающими ячейками, и подаваемый поток расплава из плавильной емкости с учетом других массопотоков вычисляют благодаря определению разности замеренных значений и используют для управления нагревательным устройством в плавильной емкости.
Соединение участков регулирования между емкостью для расплавления и емкостью для перегрева можно реализовать так, что данные в виде электрических сигналов, поступающих от измерительных взвешивающих ячеек через соединительный провод от регистрирующего устройства измерения массопотока, вместе с данными измерений бункерного и дозировочного устройства поступают к вычислительному устройству, при этом вычислительное устройство посредством регулирующего участка подачи природного газа и окислительной среды управляет мощностью используемого в плавильной емкости при плавке сжигающего устройства и благодаря этому управляет массопотоком стали, вытекающей из плавильной емкости в емкость для перегрева.
В альтернативном варианте выполнения самостоятельного устройства для получения жидкой стали с самостоятельной плавильной емкостью для металлических загружаемых материалов и ископаемых энергоносителей, емкостью для перегрева или электродуговой печью, в которой предусмотрено получение жидкой стали и/или ее обработка, емкостью для транспортировки, в виде ковша, и печью-ковшом предусмотрено альтернативное решение задачи посредством того, что электродуговая печь в нижней части разделена на две области с помощью промежуточной стенки, причем в направлении протекания жидкой стали оборудованы зона перегрева и отделяемая или присоединяемая с помощью шиберного затвора зона анализа. Емкость может принимать большое весовое количество выпускаемого расплава. В первой области в направлении протекания стали может иметь место перегрев, а во второй области - металлургическая обработка, которая в ином случае осуществляется в печи-ковше.
Емкость печной установки может быть такой, что обе области принимают примерно двойное количество нормального веса выпуска сравнимой электродуговой печи.
В отношении этой конструкции может быть предусмотрено, что обе области емкости для перегрева будут снабжены собственной системой электродов.
Процесс согласно дальнейшим признакам может происходить таким образом, что уровень наполнения второй в направлении протекания области, в которой имеет место металлургическая обработка, как и в печи-ковше, при полном весе выпуска находился на одинаковой высоте или ниже, чем уровень наполнения в первой области при более низком уровне расплава в этой первой области.
На чертежах представлены примеры выполнения изобретения, которые далее поясняются более подробно. Показано:
фиг.1 - схематичное представление протекания способа в плавильной емкости, емкости для перегрева, транспортировочном ковше и в печи-ковше,
фиг.2 - разрез по вертикали электродуговой печи на взвешивающей ячейке со схемой процесса измерения,
фиг.3А - разрез по вертикали выполненной с двумя областями электродуговой печи и
фиг.3B - вид сверху, относящийся к фиг.3А.
Способ (фиг.1) осуществляется на основе скрапа с преимущественным использованием ископаемых энергоносителей.
На первом этапе способа осуществляется предварительный нагрев и расплавление металлических загружаемых материалов 2 в плавильной емкости 3 при составляющей части первичной энергии, получаемой от ископаемых энергоносителей 4, на уровне 90-100%, и составляющей части электрической энергии 10-0%.
На втором этапе способа проводится перегрев расплава 5 в емкости 6 для перегрева (электродуговая печь) до 1580-1610°С с получением жидкой стали 1.
На третьем этапе способа перегретый таким образом расплав 5 в ковше 7а на тележке 12 по рельсовому пути направляется к установке печь-ковш 7b.
На четвертом этапе при дальнейшем перегреве до 1580-1650°С осуществляется получение нужного химического состава жидкой стали 1, которая затем направляется в устройство 34 для непрерывной разливки.
При таком способе получения жидкой стали 1, при котором металлические загружаемые материалы (скрап, губчатое железо и так далее) расплавляются в самостоятельной плавильной емкости 3 с помощью ископаемых энергоносителей 4 (нефть, газ, уголь и так далее), и расплав 5 подвергается обработке в емкости 6 для перегрева, выпускается и транспортируется в другой емкости 7 для обработки, и перед разливкой на устройстве 34 для непрерывной разливки проводится коррекция по химическому составу, обеспечивается экологичный и экономичный процесс.
Способ при этом проводится в соответствии с найденными правилами, согласно которым
(a) предусмотренная для самостоятельной плавильной емкости мощность L при плавке и поверхность A поперечного сечения удовлетворяют условию:
L[МВт]
----------- >2,3 МВт/м2
A[м2]
(b) отношение подаваемой в емкость 6 для перегрева электрической мощности Lэл. к мощности 4 ископаемых энергоносителей в плавильной емкости 3 удовлетворяет условию:
L эл.
----- ≥0,18
L ископ.
с) отношение λ количества окислительных материалов в емкости 6 для перегрева к количеству ископаемым энергоносителей 4 в плавильной емкости 3 устанавливается между 0,6 и 1,2.
Направление взгляда на фиг.2 выбрано перпендикулярно днищу 6а печи, так что плавильная емкость 3 кажется расположенной позади крышки печи. Днище 6а печи емкости 6 для перегрева опирается на взвешивающую ячейку 20 с помощью устройства 25 наклона. Кроме того, представлено измерительное устройство в основных элементах с конструктивными группами для измерения массопотока 31, измерительный провод 26 для регистрации массопотока, вычислительное устройство для регистрации массопотока стали, силовой выключатель 22 ступенчатой нагрузки, бункерное и дозировочное устройство для добавок 23, регулирующий участок 30 для окислителя и природного газа, устройство 25 для наклона емкости 6 для перегрева при выпуске, измерительный провод 27 системы дозирования и провод для сигнала 28 обратной связи.
На фиг.3А и 3В показана другая альтернатива выполнения емкости 6 для перегрева или электродуговой печи. Для этого емкость 6 для перегрева на днище 6а печи с помощью промежуточной стенки 13 разделена на две области, первую (правую) область 14 и вторую (левую) область 15, причем в направлении 16 протекания расплава 1 стали предусмотрен шиберный затвор 18, посредством которого зона 17 перегрева и обе области 14, 15 разделяются или соединяются друг с другом. Левая, вторая область 15 образует зону 19 получения нужного химического состава, которая соответствует ковшу 7а в установке печь-ковш 7b. В обеих областях 14 и 15 емкости 6 для перегрева предусмотрены независимые системы 10 электродов с электродами 10а, которые альтернативно также могут подниматься и опускаться и наклоняться.
Как показано на фиг.3А, уровень 9 наполнения в направлении 16 протекания второй (левой) области 15, в которой, как и в установке печь-ковш 7b, осуществляется металлургическая обработка, при полном весе выпуска расположен на одной высоте или ниже, чем уровень 9 наполнения в первой области 14, в том числе при минимальном уровне расплава (5) в этой первой области (14). Для этого первая область 14 в дальнейшем для расплавления соответствующей загрузки может использоваться параллельно с подачей расплава 5 через желоб 33 (подачу) из плавильной емкости - фиг.3 В. Другое преимущество состоит в накопительной способности второй области 15, из которой в любое время можно извлечь жидкую сталь 5 с соответствующим перегревом. Извлеченную долю можно рассматривать, например, при нарушениях в работе устройства 34 непрерывной разливки, также в качестве ранее неизвестного промежуточного накопителя жидкой стали 1.
Перечень обозначений,
1 - жидкая сталь,
2 - металлические загружаемые материалы,
3 - плавильная емкость,
3а - верхняя часть,
3b - нижняя часть,
4 - ископаемый энергоноситель,
5 - расплав,
6 - емкость для перегрева (электродуговая печь),
6а - днище печи,
7 - емкости для обработки,
7а - ковш,
7b - печь-ковш,
8 - общий источник электрической энергии,
9 - уровень наполнения,
10 - система электродов,
10а - электроды,
11 - рельсовая дорога,
12 - тележка,
13 - промежуточная стенка,
14 - первая область,
15 - вторая область,
16 - направление протекания,
17 - зона перегрева,
18 - шиберный затвор,
19 - зона получения нужного химического состава,
20 - взвешивающие ячейки,
21 - вычислительное устройство для регистрации массопотока стали,
22 - ступенчатый силовой переключатель,
23 - бункерное и дозировочное устройство для добавок,
24 - трансформатор,
25 - устройство наклона,
26 - измерительный провод для регистрации массопотока,
27 - измерительный провод для дозировочного устройства,
28 - сигнал обратной связи,
29 - установочный сигнал,
30 - участок регулирования окислением природного газа,
31 - массопоток,
32 - нагревательное устройство в плавильной емкости,
33 - желоб,
34 - устройство для непрерывной разливки.
Claims (10)
1. Способ получения жидкой стали на основе скрапа, включающий подачу металлических материалов в шахтную печь, используемую в качестве плавильной емкости (3), предварительный их нагрев в верхней части (3а) плавильной емкости (3), последующее расплавление в нижней части (3b) посредством подачи ископаемых энергоносителей (4), отвод расплава (5) в емкость (6) для перегрева, в которой проводят анализ и устанавливают температуру перегрева, отличающийся тем, что отношение подаваемой при расплавлении металлических загружаемых материалов в плавильную емкость (3) мощности (L) от ископаемых энергоносителей к площади поверхности поперечного сечения (А) плавильной емкости (3) удовлетворяет следующему условию: L ископ.[МВт]/А[м2]>2,3 МВт/м2, отношение подаваемой в емкость (6) для перегрева электрической мощности Lэл. к мощности от ископаемых энергоносителей в плавильной емкости (3) удовлетворяет условию: Lэл./L ископ. ≥0,18, а отношение λ количества окислителей в емкости (6) для перегрева к количеству ископаемых энергоносителей (4) в плавильной емкости (3) устанавливают между 0,6 и 1,2.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что емкость (6) для перегрева устанавливают на измерительных взвешивающих ячейках (20), определяют массопоток расплава, подаваемый из плавильной емкости (3), посредством вычисления разности замеренных значений и с учетом других массопотоков (31) и используют его для управления подачей электрической энергии.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что данные в виде электрических сигналов, сформированных в измерительных взвешивающих ячейках (20), через соединительный провод (26) регистрирующего устройства измерения массопотоков (31) вместе с данными измерений дозировочного устройства для добавок (23) через измерительный провод (27) поступают к вычислительному устройству (21), и вычислительное устройство (21) через ступенчатый силовой переключатель (22) управляет подаваемой от трансформатора через электроды (10а) электрической мощностью.
4. Устройство для получения жидкой стали на основе скрапа, содержащее шахтную печь, расположенную перед емкостью (6) для перегрева и используемую в качестве плавильной емкости (3), с нагревательным устройством (32) для ископаемых энергоносителей (4), установленным в ее нижней части (3b), и связанную посредством выпускного отверстия с емкостью (6) для перегрева, отличающееся тем, что отношение подаваемой при расплавлении металлических загружаемых материалов в плавильную емкость (3) мощности (L) от ископаемых энергоносителей к площади поверхности поперечного сечения (А) плавильной емкости (3) удовлетворяет следующему условию: L ископ.[МВт]/А[м2]>2,3 МВт/м2, отношение подаваемой в емкость (6) для перегрева электрической мощности Lэл. к мощности от ископаемых энергоносителей в плавильной емкости (3) удовлетворяет условию: Lэл./ L ископ. ≥0,18, а отношение λ количества окислителей в емкости (6) для перегрева к количеству ископаемых энергоносителей (4) в плавильной емкости (3) устанавливают между 0,6 и 1,2.
5. Устройство по п.4, отличающееся тем, что оно снабжено измерительными взвешивающими ячейками (20), на которых установлена емкость (6) для перегрева, и подаваемый массопоток расплава из плавильной емкости (3) определен посредством разности замеренных значений с учетом других массопотоков (31) и использован для управления нагревательным устройством (32) в плавильной емкости (3).
6. Устройство по п.5, отличающееся тем, что оно снабжено бункерным и дозировочным устройством для добавок (23) и средством регулирования подачи природного газа и окислительной среды (30), при этом данные замеров в виде электрических сигналов, сформированных в измерительных взвешивающих ячейках (20) через измерительный провод (26) регистрации массопотока (31) и данные замеров в виде электрических сигналов бункерного и дозировочного устройства (23) через измерительный провод (27) направлены в вычислительное устройство (21), которое посредством средства регулирования подачи природного газа и окислительной среды (30) управляет потребляемой мощностью нагревательного устройства (32) при плавке, используемого в плавильной емкости (3), и тем самым - массовым расходом стали, вытекающей из плавильной емкости (3) в емкость (6) для перегрева.
7. Устройство по любому из пп.4-6, отличающееся тем, что в качестве емкости для перегрева (6) использована электродуговая печь, которая снабжена промежуточной стенкой (13), расположенной на днище (6а) печи, с возможностью разделения ее на две области (14, 15), образующие в направлении (16) протекания жидкой стали (1) зону (17) перегрева и зону (19) получения заданного химического состава, которые соединены или разделены при помощи шиберного затвора.
8. Устройство по п.7, отличающееся тем, что обе области (14, 15) принимают примерно удвоенное количество нормального веса выпуска плавки емкости (6) для перегрева.
9. Устройство по п.7, отличающееся тем, что обе области (14, 15) емкости (6) для перегрева снабжены собственной системой (10) электродов.
10. Устройство по п.7, отличающееся тем, что уровень (9) наполнения второй в направлении (16) протекания области (15), в которой осуществлена металлургическая обработка, при полном весе выпуска плавки находится на одинаковой высоте или ниже, чем уровень (9) наполнения первой области (14) при минимальном уровне расплава (5) в этой первой области (14).
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102004046728A DE102004046728A1 (de) | 2004-09-25 | 2004-09-25 | Verfahren und Einrichtung zum Herstellen von flüssigem Stahl |
| DE102004046728.5 | 2004-09-25 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006143649A RU2006143649A (ru) | 2008-06-20 |
| RU2353664C2 true RU2353664C2 (ru) | 2009-04-27 |
Family
ID=35744595
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006143649/02A RU2353664C2 (ru) | 2004-09-25 | 2005-08-30 | Способ и устройство для получения жидкой стали |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1792133B1 (ru) |
| JP (1) | JP2008514811A (ru) |
| KR (1) | KR20070060048A (ru) |
| CN (1) | CN100564545C (ru) |
| AT (1) | ATE441075T1 (ru) |
| DE (2) | DE102004046728A1 (ru) |
| ES (1) | ES2328603T3 (ru) |
| RU (1) | RU2353664C2 (ru) |
| TW (1) | TW200617178A (ru) |
| UA (1) | UA83137C2 (ru) |
| WO (1) | WO2006032347A2 (ru) |
| ZA (1) | ZA200608705B (ru) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1893931A2 (de) * | 2005-06-13 | 2008-03-05 | Karl Konzelmann Metallschmelzwerke GmbH & Co. Kg | Verfahren zum einstellen vorgegebener schmelzeeigenschaften in einem flüssigmetall, insbesondere flüssigaluminium, behandlungssystem, transportbehälter und transportfahrzeug für flüssigmetall |
| DE202008015431U1 (de) | 2008-11-20 | 2009-02-12 | Sug Schmelz- Und Giessanlagen Gmbh & Co. Kg | Behandlungsanlage für Flüssigmetall |
| CN103838199B (zh) * | 2012-11-28 | 2016-12-21 | 沈阳铝镁设计研究院有限公司 | 一种针对电解铝厂能源管理的控制系统 |
| DE102018216539A1 (de) | 2018-09-27 | 2020-04-02 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum Betreiben eines Elektrolichtbogenofens |
| CN109880955B (zh) * | 2019-04-17 | 2021-01-08 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 短流程处理铁基多金属矿料的熔炼方法及熔炼装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0240485A1 (de) * | 1986-03-17 | 1987-10-07 | VOEST-ALPINE Industrieanlagenbau GmbH | Anlage zur Herstellung von Stahl aus Schrott |
| US5238484A (en) * | 1990-11-19 | 1993-08-24 | Voest-Alpine Industrianlagenbau Gmbh | Plant for the production of molten metals and method |
| RU2116372C1 (ru) * | 1994-10-10 | 1998-07-27 | Акционерное общество "Чусовской металлургический завод" | Чугун |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2504911C3 (de) * | 1975-02-06 | 1978-12-14 | Kloeckner-Werke Ag, 4100 Duisburg | Vorrichtung zum Einschmelzen von Schrott, Eisenschwamm o.dgl |
| DE3322485A1 (de) * | 1982-06-24 | 1983-12-29 | British Steel Corp., London | Vorrichtung und verfahren zur metallverarbeitung bzw. -veredelung |
| AT398487B (de) * | 1991-12-16 | 1994-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Elektro-lichtbogenofen zur herstellung von stahl |
| JP3231601B2 (ja) * | 1995-11-21 | 2001-11-26 | トヨタ自動車株式会社 | 電気炉の温度制御方法および装置 |
| RU2128407C1 (ru) * | 1997-06-20 | 1999-03-27 | Открытое акционерное общество "НОСТА" | Способ управления электрическим режимом дуговой сталеплавильной печи |
| DE60032504D1 (de) * | 1999-09-14 | 2007-02-01 | Danieli Technology Inc | Hochtemperatur-vorschmelzvorrichtung |
| DE10205660B4 (de) * | 2002-02-12 | 2010-11-25 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfarhen und Vorrichtung zur kontinuierlichen Stahlherstellung unter Einsatz von metallischen Einsatzmaterial |
-
2004
- 2004-09-25 DE DE102004046728A patent/DE102004046728A1/de not_active Withdrawn
-
2005
- 2005-08-30 KR KR1020067022918A patent/KR20070060048A/ko not_active Ceased
- 2005-08-30 DE DE502005008001T patent/DE502005008001D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2005-08-30 RU RU2006143649/02A patent/RU2353664C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2005-08-30 AT AT05783034T patent/ATE441075T1/de active
- 2005-08-30 EP EP05783034A patent/EP1792133B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2005-08-30 UA UAA200612936A patent/UA83137C2/ru unknown
- 2005-08-30 CN CNB2005800162645A patent/CN100564545C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2005-08-30 WO PCT/EP2005/009353 patent/WO2006032347A2/de not_active Ceased
- 2005-08-30 JP JP2007532791A patent/JP2008514811A/ja not_active Withdrawn
- 2005-08-30 ES ES05783034T patent/ES2328603T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2005-09-02 TW TW094130075A patent/TW200617178A/zh unknown
-
2006
- 2006-10-18 ZA ZA200608705A patent/ZA200608705B/en unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0240485A1 (de) * | 1986-03-17 | 1987-10-07 | VOEST-ALPINE Industrieanlagenbau GmbH | Anlage zur Herstellung von Stahl aus Schrott |
| US5238484A (en) * | 1990-11-19 | 1993-08-24 | Voest-Alpine Industrianlagenbau Gmbh | Plant for the production of molten metals and method |
| RU2116372C1 (ru) * | 1994-10-10 | 1998-07-27 | Акционерное общество "Чусовской металлургический завод" | Чугун |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN100564545C (zh) | 2009-12-02 |
| RU2006143649A (ru) | 2008-06-20 |
| EP1792133B1 (de) | 2009-08-26 |
| WO2006032347A3 (de) | 2007-06-21 |
| EP1792133A2 (de) | 2007-06-06 |
| TW200617178A (en) | 2006-06-01 |
| DE502005008001D1 (de) | 2009-10-08 |
| KR20070060048A (ko) | 2007-06-12 |
| ES2328603T3 (es) | 2009-11-16 |
| ZA200608705B (en) | 2008-04-30 |
| JP2008514811A (ja) | 2008-05-08 |
| CN101072975A (zh) | 2007-11-14 |
| UA83137C2 (ru) | 2008-06-10 |
| DE102004046728A1 (de) | 2006-04-06 |
| ATE441075T1 (de) | 2009-09-15 |
| WO2006032347A2 (de) | 2006-03-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN112771179B (zh) | 用于连续生产雾化金属粉末的系统和方法 | |
| AU2010224553B2 (en) | Steel production facility | |
| RU2530578C2 (ru) | Гибкая система электрической дуговой печи с минимальным потреблением энергии и способы получения стальных продуктов | |
| KR101368078B1 (ko) | 로 내로 공급되는 적재 재료 또는 고철을 측정하고제어하기 위한 장치와 그에 관련된 방법 | |
| JPS61502899A (ja) | 連続製鋼法および装置 | |
| EP0190313A1 (en) | PROCESS AND PLANT FOR CONTINUOUS STEEL PRODUCTION. | |
| Toulouevski et al. | Fuel arc furnace (FAF) for effective scrap melting: from EAF to FAF | |
| RU2353664C2 (ru) | Способ и устройство для получения жидкой стали | |
| US10356852B2 (en) | Plant and method for melting metal materials | |
| US7618582B2 (en) | Continuous steel production and apparatus | |
| CN106399717A (zh) | 用于配套铝连铸连轧生产线的铝混合炉群 | |
| JPH08273826A (ja) | 電気炉の最適目標総送電量の演算方法および電気炉設備 | |
| EA008735B1 (ru) | Способ загрузки мелкозернистых металлов в электрическую дуговую печь | |
| CN211546580U (zh) | 熔渣收送设备及熔渣处理系统 | |
| ITUD960218A1 (it) | Forno elettrico ad arco e relativo procedimento di fusione continua | |
| RU2228956C2 (ru) | Способ производства железа из его окислов без уничтожения горючих невозобновляемых полезных ископаемых или продуктов их переработки | |
| RO120854B1 (ro) | Procedeu şi instalaţie de electroliză în topituri, pentru obţinerea aliajelor pe bază de fier, precum şi anozi inerţi pentru electroliza topiturilor metalice | |
| FR3127848A1 (fr) | Recyclage de résidus métallurgiques | |
| US881517A (en) | Electric furnace. | |
| Peter | Designing and modeling of a new continuous steelmaking process | |
| HK1168646B (en) | Steel production facility | |
| Peaslee et al. | Continuous Steel Production and Apparatus | |
| RO125774A2 (ro) | Procedeu şi instalaţie de obţinere exotermă a aliajelor metalice feroase |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110831 |