RU2351668C1 - Method of producing vanadium pentoxide - Google Patents
Method of producing vanadium pentoxide Download PDFInfo
- Publication number
- RU2351668C1 RU2351668C1 RU2007135684/02A RU2007135684A RU2351668C1 RU 2351668 C1 RU2351668 C1 RU 2351668C1 RU 2007135684/02 A RU2007135684/02 A RU 2007135684/02A RU 2007135684 A RU2007135684 A RU 2007135684A RU 2351668 C1 RU2351668 C1 RU 2351668C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- vanadium pentoxide
- mno
- manganese
- reagent
- hydrated
- Prior art date
Links
- GNTDGMZSJNCJKK-UHFFFAOYSA-N divanadium pentaoxide Chemical compound O=[V](=O)O[V](=O)=O GNTDGMZSJNCJKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 149
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 claims abstract description 57
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 36
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 36
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 33
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims abstract description 17
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 5
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 27
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 7
- 159000000007 calcium salts Chemical class 0.000 claims description 4
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 abstract description 59
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 15
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 abstract description 11
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 10
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 abstract description 9
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 abstract 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 abstract 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 21
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 20
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 16
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 11
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 9
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 9
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 9
- 229910000628 Ferrovanadium Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 7
- PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N iron vanadium Chemical compound [V].[Fe] PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 5
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 4
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 4
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 3
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 3
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 3
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 3
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 3
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 2
- ZCCIPPOKBCJFDN-UHFFFAOYSA-N calcium nitrate Chemical compound [Ca+2].[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O ZCCIPPOKBCJFDN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000013065 commercial product Substances 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 2
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- ARZRWOQKELGYTN-UHFFFAOYSA-N [V].[Mn] Chemical group [V].[Mn] ARZRWOQKELGYTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- -1 calcium cations Chemical class 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 238000000975 co-precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009854 hydrometallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 159000000003 magnesium salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010891 toxic waste Substances 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к способам получения пятиокиси ванадия из шлаков и других ванадийсодержащих материалов, и может быть использовано при производстве ванадиевой продукции.The invention relates to metallurgy, in particular to methods for producing vanadium pentoxide from slag and other vanadium-containing materials, and can be used in the production of vanadium products.
Очистка ванадиевой продукции от примесей является сложной задачей гидрометаллургических процессов. Большая часть известных способов очистки концентрата пятиокиси ванадия касается примесей фосфора, кремния, которые осуществляются, в основном, из ванадийсодержащих растворов в щелочной среде.Purification of vanadium products from impurities is a complex task of hydrometallurgical processes. Most of the known methods for purifying a concentrate of vanadium pentoxide concern impurities of phosphorus, silicon, which are carried out mainly from vanadium-containing solutions in an alkaline environment.
При смешивании растворов, получаемых двухстадийным выщелачиванием ванадия из обожженных шлаков в ОАО «Ванадий-Тула» путем промывки гидратированного осадка пятиокиси ванадия водой, растворами солей магния, железа и др., получают плавленную пятиокись ванадия, содержащую 90-95% V2O5 и 2,6-1,0% MnO (Сирина Т.П., Мизин В.Г, Рабинович Е.М. и др. Извлечение ванадия и никеля из отходов теплоэлектростанций. Екатеринбург: УрО РАН, 2001, стр.152-153, рис.3.12).When mixing solutions obtained by two-stage leaching of vanadium from calcined slags at Vanadium-Tula OJSC by washing the hydrated precipitate of vanadium pentoxide with water, solutions of magnesium salts, iron, etc., fused vanadium pentoxide containing 90-95% V 2 O 5 and 2.6-1.0% MnO (Sirina T.P., Mizin V.G., Rabinovich E.M. et al. Extraction of vanadium and nickel from waste from thermal power plants. Yekaterinburg: Ural Branch of the Russian Academy of Sciences, 2001, pp. 152-153, fig. 3.12).
Из пятиокиси ванадия такого состава невозможно получать высокосортный феррованадий марки FeV80 из-за высокого содержания MnO, т.к., как показала практика, для выплавки этой марки феррованадия этот показатель не должен превышать 0,50% мас. Кроме того, при замещении по реакции обмена марганца в гидратированном осадке пятиокиси ванадия остаются катионы реагентных растворов, которые снижают качество готовой продукции, и затрудняется утилизация сбросных растворов.It is impossible to obtain high-grade FeV80 ferrovanadium from such a composition because of the high MnO content, since, as practice has shown, this indicator should not exceed 0.50% wt. In addition, during substitution by the manganese exchange reaction, cations of reagent solutions remain in the hydrated precipitate of vanadium pentoxide, which reduce the quality of the finished product, and it is difficult to dispose of waste solutions.
Для снижения содержания примесей в технической пятиокиси ванадия, полученной из щелочных растворов водного выщелачивания ванадия после обжига конвертерных шлаков с добавкой соды, разработана технология обработки щелочной пятиокиси ванадия (получена из растворов от водного выщелачивания) растворами хлорида кальция («Снижение содержания примесей в технической пятиокиси ванадия. // Тез. докл. VIII Всерос. конф. «Ванадий. Химия, технология, применения». Чусовой, 2000, с.135). Данный способ взят за прототип.To reduce the content of impurities in technical vanadium pentoxide obtained from alkaline solutions of water leaching of vanadium after calcining converter slags with an addition of soda, a technology has been developed for processing alkaline vanadium pentoxide (obtained from solutions from water leaching) with calcium chloride solutions (“Reducing the content of impurities in technical vanadium pentoxide // Thesis of the report of the VIII All-Russian Conference “Vanadium. Chemistry, Technology, Applications” (Chusovoy, 2000, p.135). This method is taken as a prototype.
При обработке растворами CaCl2 пятиокиси ванадия, осажденной из щелочных растворов и содержащей в % мас.: 89,3 V2O5; 0,81 MnO и 2,88 Na2O получен осадок с содержанием, % мас.: 91,2-95,15 V2O5, 0,045-0,14 MnO и 0,16-0,47 Na2O.When processing solutions of CaCl 2 vanadium pentoxide, precipitated from alkaline solutions and containing in wt.%: 89.3 V 2 O 5 ; 0.81 MnO and 2.88 Na 2 O, a precipitate was obtained with a content, wt%: 91.2-95.15 V 2 O 5 , 0.045-0.14 MnO and 0.16-0.47 Na 2 O.
Замещение катионами кальция ионов марганца, натрия и др. не снижает технологических свойств получаемой при этом пятиокиси ванадия, поскольку при выплавке феррованадия в состав шихты вводится известь и за счет присутствия кальция в составе пятиокиси ванадия появляется возможность снизить расход извести при выплавке феррованадия и комплексно использовать реагентную добавку.Substitution of calcium cations with ions of manganese, sodium, etc. does not reduce the technological properties of vanadium pentoxide obtained in this process, since lime is added to the mixture during the smelting of ferrovanadium, and due to the presence of calcium in the composition of vanadium pentoxide, it is possible to reduce lime consumption in the smelting of ferrovanadium and to use reagent complex additive.
Недостатками известной технологии являются:The disadvantages of the known technology are:
1. Невозможность получать высокосортную пятиокись ванадия из всего объема растворов (щелочных/рН-ных плюс кислых), что снижает эффективность производства.1. The inability to obtain high-grade vanadium pentoxide from the entire volume of solutions (alkaline / pH plus acidic), which reduces the production efficiency.
2. Высокий расход реагента CaCl2, а следовательно, и повышение себестоимости ванадиевой продукции, что особенно сказывается при обработке пятиокиси ванадия с повышенным содержанием марганца, которую в настоящее время выпускают оба производителя РФ - ОАО «Ванадий-Тула» и ОАО «Чусовской металлургический завод». Повышение содержания марганца в технической пятиокиси ванадия произошло из-за изменения состава исходного сырья, что повлекло за собой изменение технологии доменной плавки чугуна и стадии получения конвертерных шлаков. Содержание оксида марганца в шлаках колеблется в пределах 11-22%, а в гидратированном осадке пятиокиси ванадия достигает порой 2,5-3,5% мас.2. The high consumption of reagent CaCl 2 , and consequently, the increase in the cost of vanadium products, which is especially true when processing vanadium pentoxide with a high content of manganese, which is currently produced by both manufacturers of the Russian Federation - OJSC Vanadium Tula and OJSC Chusovskaya Metallurgical Plant ". The increase in the manganese content in technical vanadium pentoxide was due to a change in the composition of the feedstock, which led to a change in the technology of blast furnace smelting of cast iron and the stage of production of converter slag. The content of manganese oxide in the slag ranges from 11-22%, and in the hydrated precipitate of vanadium pentoxide sometimes reaches 2.5-3.5% wt.
3. Большое количество отработанных сбросных растворов, содержащих марганец, что требует затрат на их обезвреживание.3. A large number of waste effluent solutions containing manganese, which requires the cost of their disposal.
4. Потери марганца как второго ценного макрокомпонента шлака.4. Losses of manganese as the second valuable macro component of slag.
5. Нестабильность процесса, т.к. при снижении расхода CaCl2 отработка реагентными растворами не обеспечивала необходимое, требуемое для выплавки высокосортного феррованадия содержание MnO в готовом продукте менее 0,50% мас. (см. чертеж).5. The instability of the process, because while reducing the consumption of CaCl 2, working out with reagent solutions did not provide the necessary MnO content required for smelting high-grade ferrovanadium in the finished product of less than 0.50% wt. (see drawing).
6. Высокое водопотребление, т.к. для обработки каждой новой порции пятиокиси ванадия используется свежеприготовленный раствор.6. High water consumption, because a freshly prepared solution is used to treat each new portion of vanadium pentoxide.
7. Невозможность организовать оборот реагентного раствора и его регенерацию.7. The inability to organize the turnover of the reagent solution and its regeneration.
Задачей создания изобретения является разработка высокоэкономической, комплексной технологии производства пятиокиси ванадия повышенного качества, а следовательно, и высокосортной ванадиевой продукции с одновременным комплексным использованием исходного сырья, например конвертерных шлаков, получением второго товарного продукта - марганцевого концентрата, снижение себестоимости продукции за счет регенерации реагентного раствора и улучшение экологии путем оборота раствора в технологическом цикле, сокращение токсичных стоков и водопотребления.The objective of the invention is to develop a highly economic, integrated technology for the production of high-quality vanadium pentoxide, and hence high-grade vanadium products with the simultaneous integrated use of feedstock, such as converter slags, to obtain a second commercial product - manganese concentrate, reducing the cost of production due to the regeneration of the reagent solution and improvement of the environment through the circulation of the solution in the technological cycle, the reduction of toxic effluents and water consumption.
Поставленная задача решается с помощью признаков, указанных в формуле изобретения, общих с прототипом, таких как способ получения пятиокиси ванадия повышенного качества из гидратированного осадка технической пятиокиси ванадия, включающий фильтрацию осадка, промывку его водой и реагентную обработку растворами кальцийсодержащих солей для вывода из него марганца, и отличительных существенных признаков, таких как реагентная обработка осадка технической пятиокиси ванадия растворами кальцийсодержащих солей, которую проводят в соотношении 3,0-8,5 г Са2+ на 1 г MnO, полученный раствор направляют для реагентной обработки новых порций гидратираванного осадка технической пятиокиси ванадия при том же соотношении Са2+ к MnO, и при накоплении марганца в растворе его регенерируют добавкой суспензии гидрооксида кальция, содержащей СаО или пушонки с расходом 1,0-1,45 г СаО на 1 г MnO, при перемешивании, отделяют марганцевый концентрат, а жидкую фазу возвращают для проведения реагентной обработки новых порций гидратированного осадка технической пятиокиси ванадия.The problem is solved using the characteristics specified in the claims common to the prototype, such as a method for producing high-quality vanadium pentoxide from a hydrated precipitate of technical vanadium pentoxide, including filtering the precipitate, washing it with water and reagent treatment with solutions of calcium-containing salts to remove manganese from it, and distinctive essential features, such as reagent treatment of the precipitate of technical vanadium pentoxide with solutions of calcium salts, which is carried out in the ratio 3.0-8.5 g Ca 2+ per 1 g MnO, the resulting solution is sent for the reagent treatment of new portions of hydrated sediment of technical vanadium pentoxide with the same ratio of Ca 2+ to MnO, and upon accumulation of manganese in the solution, it is regenerated by the addition of a suspension calcium hydroxide containing CaO or fluff with a flow rate of 1.0-1.45 g CaO per 1 g of MnO, with stirring, manganese concentrate is separated, and the liquid phase is returned to carry out the reagent treatment of new portions of hydrated precipitate of technical vanadium pentoxide.
Эксперименты показали, что проведение реагентной обработки осадка гидратированной пятиокиси ванадия растворами кальцийсодержащих солей с соотношением г Са2+/г MnO (далее N) менее 3,0 не позволяет получить конечный продукт - пятиокись ванадия необходимого качества с содержанием MnO менее 0,50% мас. Соотношение более 8,5 г Са2+/г MnO нецелесообразно, т.к. увеличение расхода реагента не приводит к дальнейшему существенному снижению содержания марганца (см. чертеж), а затраты увеличиваются. Раствор, получающийся после реагентной обработки и имеющий концентрацию CaCl2, обеспечивающую соотношение N=3-8,5, используется для обработки новых порций пятиокиси ванадия. Такой прием приводит к сокращению расхода кальцийсодержащих реагентов примерно в 2 раза.The experiments showed that the reagent treatment of the precipitate of hydrated vanadium pentoxide with solutions of calcium salts with a ratio of g Ca 2+ / g MnO (hereinafter N) less than 3.0 does not allow to obtain the final product - vanadium pentoxide of the required quality with an MnO content of less than 0.50 wt% . The ratio of more than 8.5 g Ca 2+ / g MnO is impractical, because an increase in reagent consumption does not lead to a further significant decrease in the manganese content (see drawing), while costs increase. The solution obtained after the reagent treatment and having a concentration of CaCl 2 providing a ratio of N = 3-8.5 is used to treat new portions of vanadium pentoxide. This technique reduces the consumption of calcium-containing reagents by about 2 times.
Выведение марганца из гидратированной пятиокиси ванадия проходит по реакции:The removal of manganese from hydrated vanadium pentoxide proceeds according to the reaction:
где R - это поливанадаты - основа технической пятиокиси ванадия.where R is polyvanadates - the basis of technical vanadium pentoxide.
Накопление марганца в растворе при многократном использовании реагентного раствора снижает его реакционную активность, поэтому марганец выделяют в осадок, а кальцийсодержащий реагент регенерируют. Регенерация проходит по реакциям:The accumulation of manganese in the solution with repeated use of the reagent solution reduces its reactivity, therefore, manganese is precipitated, and the calcium-containing reagent is regenerated. Regeneration takes place according to the reactions:
Марганец переходит в осадок, а кальций в хорошо растворимые соли, например хлорид кальция или нитрат кальция, т.е. практически происходит регенерация кальцийсодержащих реагентов. Расход оксида кальция менее 1,0 г СаО на 1 г MnO не обеспечивает полноту выведения марганца из регенерируемого раствора, а превышение этого расхода свыше 1,45 нецелесообразно, т.к. увеличивается расход СаО, а степень осаждения марганца практически остается на том же уровне (табл.2). Кроме того, с увеличением расхода СаО марганцевый концентрат обедняется по ведущему компоненту - марганцу и за счет соосаждения гипса обогащается серой, что снижает его товарную ценность.Manganese is precipitated, and calcium is readily soluble salts, for example calcium chloride or calcium nitrate, i.e. practically regenerates calcium-containing reagents. A consumption of calcium oxide of less than 1.0 g of CaO per 1 g of MnO does not ensure the complete removal of manganese from the regenerated solution, and an excess of this consumption of more than 1.45 is impractical because CaO consumption increases, and the degree of manganese deposition practically remains at the same level (Table 2). In addition, with an increase in CaO consumption, manganese concentrate is depleted in the leading component, manganese, and due to coprecipitation of gypsum, it is enriched in sulfur, which reduces its commercial value.
Регенерированный раствор, содержащий кальцийсодержащие реагенты в количестве, обеспечивающем отношение N в пределах заявляемого способа, используют для обработки новых порций гидратированного осадка технической пятиокиси ванадия. При недостатке кальцийсодержащего реагента, снижении N менее чем 3,0 проводится подпитка-добавка в реагентный раствор свежего порошка кальцийсодержащего реагента.A regenerated solution containing calcium-containing reagents in an amount providing an N ratio within the scope of the inventive method is used to treat new portions of a hydrated precipitate of technical vanadium pentoxide. With a lack of calcium-containing reagent, a decrease in N of less than 3.0, replenishment is carried out in the reagent solution of fresh powder of calcium-containing reagent.
Вышеперечисленная совокупность признаков как известных, так и новых позволяет осуществить высокоэкономичный комплексный процесс производства пятиокиси ванадия повышенного качества, а следовательно, и высокосортной ванадиевой продукции с одновременным комплексным использованием исходного сырья, например конвертерных шлаков, получением второго товарного продукта - марганцевого концентрата, снижение себестоимости продукции за счет регенерации реагентного раствора и улучшение экологии путем оборота раствора в технологическом цикле, сокращения токсичных стоков и водопотребления.The above set of features, both known and new, allows for a highly economical integrated process for the production of high-quality vanadium pentoxide, and hence high-grade vanadium products with the simultaneous integrated use of feedstock, such as converter slags, to obtain a second commercial product - manganese concentrate, reducing production costs for reagent solution regeneration and improvement of ecology by solution circulation in the technological cycle , Reduction of toxic waste and water consumption.
Указанные выше отличительные признаки, каждый в отдельности и все совместно, направлены на решение поставленной задачи и являются существенными. Использование предлагаемого сочетания существенных отличительных признаков в известном уровне техники не обнаружено, следовательно, предлагаемое техническое решение соответствует критерию патентоспособности "новизна".The above distinguishing features, each individually and all together, are aimed at solving the problem and are significant. The use of the proposed combination of significant distinguishing features in the prior art is not found, therefore, the proposed technical solution meets the patentability criterion of "novelty."
Единая совокупность новых существенных признаков с общими известными обеспечивает решение поставленной задачи, является не очевидной для специалистов в данной области техники и свидетельствует о соответствии заявленного технического решения критерию патентоспособности "изобретательский уровень".A single set of new essential features with common known provides a solution to the problem, is not obvious to specialists in this field of technology and indicates compliance of the claimed technical solution with the patentability criterion of "inventive step".
Изобретение иллюстрируется примерами. Обоснование параметров предлагаемого способа приведено в примерах 1-6, таблицах 1-4 и на чертеже.The invention is illustrated by examples. The rationale for the parameters of the proposed method is shown in examples 1-6, tables 1-4 and in the drawing.
Пример 1Example 1
Гидратированный осадок технической пятиокиси ванадия, полученный в текущем производстве ОАО «Чусовской металлургический завод», после обжига конвертерного шлака с добавкой 7% соды, двухстадийного (водного и кислотного) выщелачивания, после фильтрации и водной промывки, содержащий 48,7% отн. влаги и в % мас. в сухой массе: 84,9 V2O5, 1,17 MnO, разделили на равные части по 97,5 г влажного (50 г сухого) и, поместив на воронку Бюхнера, обработали реагентным раствором CaCl2 в слое при отношении Т:Ж=1:7, создавая соотношение Ca2+ на 1 г MnO (далее N) в пределах 2-10. Осадки, получаемые после реагентной обработки, промывки водой и прокалки осадка при 450°С в течение 1,0 часа анализировали на содержание MnO. Результаты экспериментов, представленные на чертеже, показывают, что при соотношении N меньше 3,0 невозможно получить содержание MnO в обработанной пятиокиси ванадия ниже 0,50%. Повышение соотношения N более 8,5 экономически нецелесообразно, т.к. не дает существенного снижения MnO в конечном продукте.The hydrated precipitate of technical vanadium pentoxide obtained in the current production of Chusovskaya Metallurgical Plant OJSC, after calcining converter slag with the addition of 7% soda, two-stage (water and acid) leaching, after filtration and water washing, containing 48.7% rel. moisture and in% wt. in dry weight: 84.9 V 2 O 5 , 1.17 MnO, divided into equal parts of 97.5 g wet (50 g dry) and placed on a Buchner funnel, treated with a reagent solution of CaCl 2 in the layer at a ratio of T: W = 1: 7, creating a ratio of Ca 2+ per 1 g of MnO (hereinafter N) in the range of 2-10. The precipitates obtained after the reagent treatment, washing with water and calcining the precipitate at 450 ° C for 1.0 hour were analyzed for MnO content. The experimental results presented in the drawing show that when the ratio of N is less than 3.0, it is impossible to obtain the MnO content in the treated vanadium pentoxide below 0.50%. Increasing the ratio of N more than 8.5 is not economically feasible, because does not significantly reduce MnO in the final product.
Пример 2Example 2
Навеску 586 г влажного (300 г сухого) гидратированного осадка технической пятиокиси ванадия, условия получения и состав которого приведены в примере 1, обработали при отношении Т:Ж=1:6 реагентным раствором CaCl2, содержащим 49 г/л реагента, при соотношении N=9,1 и промыли водой при Т:Ж=1:2. Полученная пятиокись ванадия соответствует требованиям для выплавки феррованадия марки FeV80 и содержит в % мас.: 86,8 V2O5 и 0,10 MnO. Расход реагента - порошка CaCl2 составил 0,294 г/г исходной сухой пятиокиси ванадия (опыт 1, табл.1 пример по прототипу). Раствор после обработки первой порции, содержащий 37,5 г/л CaCl2 и 0,72 г/л MnO, направили на обработку 400 г новой порции такой же пятиокиси ванадия (опыт 2, табл.1) без добавки реагента, соотношение N=5,06. Состав пятиокиси ванадия, % мас.: 86,7 V2O5; 0,29 MnO; 0,16 Na2O; 3,8 CaO; 4,3 Fe2O3; 0,02 MgO и Al2О3; 0,34 TiO2; 0,37 Cr2O3. Такой состав вполне соответствовал требованиям для выплавки высокосортного феррованадия. Расход реагента CaCl2 за два опыта (порошок) составил 88,2 г на 700 г осадка и равен 0,126 г/г, т.е. снижен в 2,3 раза (опыты 1-2, табл.1) в сравнении с опытом 1 по прототипу.A portion of 586 g of a wet (300 g dry) hydrated precipitate of technical vanadium pentoxide, the preparation conditions and composition of which are given in Example 1, was treated at a ratio of T: W = 1: 6 with CaCl 2 reagent solution containing 49 g / l of reagent, at a ratio of N = 9.1 and washed with water at T: W = 1: 2. The resulting vanadium pentoxide meets the requirements for the smelting of ferrovanadium grade FeV80 and contains in wt.%: 86.8 V 2 O 5 and 0.10 MnO. The reagent consumption - CaCl 2 powder amounted to 0.294 g / g of the initial dry vanadium pentoxide (experiment 1, table 1 prototype example). The solution after processing the first portion, containing 37.5 g / l CaCl 2 and 0.72 g / l MnO, was sent to the treatment of 400 g of a new portion of the same vanadium pentoxide (experiment 2, table 1) without the addition of a reagent, ratio N = 5.06. The composition of vanadium pentoxide, wt.%: 86.7 V 2 O 5 ; 0.29 MnO; 0.16 Na 2 O; 3.8 CaO; 4.3 Fe 2 O 3 ; 0.02 MgO and Al 2 O 3 ; 0.34 TiO 2 ; 0.37 Cr 2 O 3 . This composition fully met the requirements for the smelting of high-grade ferrovanadium. The reagent consumption of CaCl 2 for two experiments (powder) amounted to 88.2 g per 700 g of sediment and is 0.126 g / g, i.e. reduced by 2.3 times (experiments 1-2, table 1) in comparison with experiment 1 of the prototype.
Таким образом показана возможность снижения расхода реагента при использовании раствора, полученного после первого цикла реагентной обработки, для повышения качества новой порции гидратированного осадка пятиокиси ванадия.Thus, the possibility of reducing the reagent consumption when using the solution obtained after the first reagent treatment cycle to increase the quality of a new portion of the hydrated precipitate of vanadium pentoxide was shown.
Пример 3Example 3
Раствор, полученный после реагентной обработки осадка технической пятиокиси ванадия, содержащий, г/л: 32,1 CaCl2, 2,68 MnO и 0,31 V2O3, разделили на равные объемы по 0,2 л и в каждую порцию добавили суспензию гидрооксида кальция, содержащую 80 г/л СаО с расходом 0,90-1,50 г СаО на 1 г MnO (табл.2, опыты 1-5). Пульпу выдержали при перемешивании 30 мин, отделили марганцевый концентрат, промыли его водой и высушили при 105°С до постоянной массы. Результаты опытов, приведенные в табл.2, показывают, что оптимальной добавкой является расход 1 г СаО на 1 г MnO в пределах 1,0-1,45. При снижении расхода менее 1,0 г СаО/г MnO марганец из раствора выделяется неполностью - степень его осаждения 82,7% отн. Увеличение расхода оксида кальция при регенерации жидкой фазы до 1,45 г СаО на 1 г MnO позволяет не только получить высокую степень осаждения марганца ванадия, регенерировать CaCl2, увеличив его содержание с 32,1 до 36,0 г/л, но и осадить марганцевый концентрат с содержанием 49,3-76,8% MnO и 0,10-0,25% S, пригодный для использования в металлургии или в составе шихты при изготовлении сварочных электродов. Повышение расхода до 1,50 г СаО на 1 г MnO нецелесообразно, т.к. не приводит к улучшению показателей процесса: снижается содержание MnO в марганцевом концентрате, повышается содержание серы, а концентрация CaCl2 в жидкой фазе не увеличивается. Кроме того, из-за повышения расхода СаО в суспензии повышается показатель рН и происходит растворение ванадия - его концентрация от следов возрастает до 0,09 г/л.The solution obtained after the reagent treatment of the precipitate of technical vanadium pentoxide, containing, g / l: 32.1 CaCl 2 , 2.68 MnO and 0.31 V 2 O 3 , was divided into equal volumes of 0.2 l and was added to each portion a suspension of calcium hydroxide containing 80 g / l CaO with a flow rate of 0.90-1.50 g CaO per 1 g of MnO (table 2, experiments 1-5). The pulp was kept under stirring for 30 minutes, the manganese concentrate was separated, washed with water and dried at 105 ° C to constant weight. The results of the experiments, are shown in table 2, show that the optimal additive is the consumption of 1 g of CaO per 1 g of MnO in the range of 1.0-1.45. With a decrease in consumption of less than 1.0 g of CaO / g of MnO, manganese is not completely released from the solution - its deposition rate is 82.7% rel. An increase in the consumption of calcium oxide during the regeneration of the liquid phase to 1.45 g of CaO per 1 g of MnO allows not only to obtain a high degree of deposition of vanadium manganese, regenerate CaCl 2 , increasing its content from 32.1 to 36.0 g / l, but also to precipitate Manganese concentrate with a content of 49.3-76.8% MnO and 0.10-0.25% S, suitable for use in metallurgy or as a part of a mixture in the manufacture of welding electrodes. Increasing the flow rate to 1.50 g of CaO per 1 g of MnO is impractical because does not lead to an improvement in process indicators: the MnO content in the manganese concentrate decreases, the sulfur content increases, and the concentration of CaCl 2 in the liquid phase does not increase. In addition, due to an increase in CaO consumption in suspension, the pH increases and vanadium dissolves - its concentration from traces increases to 0.09 g / l.
Пример 4Example 4
Навеску 30 г (по сухому) влажной технической пятиокиси ванадия, состав которой приведен в примере 1, обработали при Т:Ж=1:6 в слое жидкой фазой, полученной после отделения марганцевого концентрата, образовавшегося при регенерации реагентного раствора по условиям примера 3 (табл.2, опыт 4) с содержанием CaCl2 36 г/л при соотношении N=6,66, не добавляя свежего порошка CaCl2 (опыт 1, табл.3). Затем полученный раствор, имеющий содержание CaCl2 30,9 г/л, вернули на обработку новой порции технической пятиокиси ванадия (опыт 2, табл.3) на второй цикл реагентной обработки при N=4,04, получив при этом после обработки раствор с содержанием CaCl2 22,4 г/л. В него добавили порошок хлорида кальция до концентрации 40,4 г/л CaCl2 и использовали его для реагентной обработки новой порции технической пятиокиси ванадия при N=3,47 (опыт 3, табл.3). В результате экспериментов на всех опытах получена кондиционная пятиокись ванадия, пригодная для выплавки феррованадия марки FeV80 с содержанием MnO 0,22-0,37%. На обработку 90 г пятиокиси ванадия за счет использования регенерированного по заявляемому способу раствора добавлено 3,24 г CaCl2 или расход реагента составил всего 0,036 г CaCl2/г исходного гидратированного осадка пятиокиси ванадия, что в 8,2 раза ниже в сравнении с опытом, проведенным по условиям прототипа (табл.1, опыт 1).A sample of 30 g (dry) wet technical vanadium pentoxide, the composition of which is shown in example 1, was treated at T: W = 1: 6 in the layer with the liquid phase obtained after separation of the manganese concentrate formed during the regeneration of the reagent solution according to the conditions of example 3 (table .2, experiment 4) with a CaCl 2 content of 36 g / L at a ratio of N = 6.66 without adding fresh CaCl 2 powder (experiment 1, Table 3). Then, the resulting solution, having a CaCl 2 content of 30.9 g / l, was returned to the processing of a new portion of technical vanadium pentoxide (experiment 2, Table 3) for the second cycle of reagent treatment at N = 4.04, and after this the solution was obtained with the content of CaCl 2 22.4 g / l. Calcium chloride powder was added to it to a concentration of 40.4 g / l CaCl 2 and it was used for the reagent treatment of a new portion of technical vanadium pentoxide at N = 3.47 (experiment 3, Table 3). As a result of experiments, in all experiments, conditional vanadium pentoxide suitable for the smelting of FeV80 grade ferrovanadium with a MnO content of 0.22-0.37% was obtained. To process 90 g of vanadium pentoxide through the use of a solution regenerated by the present method, 3.24 g of CaCl 2 was added or the reagent consumption was only 0.036 g of CaCl 2 / g of the initial hydrated precipitate of vanadium pentoxide, which is 8.2 times lower in comparison with the experiment. carried out according to the conditions of the prototype (table 1, experiment 1).
Пример 5Example 5
Ванадийсодержащий шлак, содержащий, % мас.: 18,2 V2O5 и 12,3 MnO, смешали с известняком в соотношении CaO/V2O5=0,6 и обожгли в окислительной атмосфере при 830°С в течение 1,5 часов. Из обожженной шихты выщелачили ванадий и из полученных растворов (рН-ного и кислотного выщелачивания) осадили гидратированную пятиокись ванадия. Влажность осадка 45,3%, содержание V2O5 86,8%, MnO - 2,65%.Vanadium-containing slag containing, wt%: 18.2 V 2 O 5 and 12.3 MnO, mixed with limestone in the ratio CaO / V 2 O 5 = 0.6 and burned in an oxidizing atmosphere at 830 ° C for 1, 5 o'clock. Vanadium was leached from the burnt charge and hydrated vanadium pentoxide was precipitated from the resulting solutions (pH and acid leaching). The moisture content of the precipitate is 45.3%, the content of V 2 O 5 is 86.8%, and MnO is 2.65%.
Осадок разделили на две части и провели его реагентную обработку с соотношением N=8 при Т:Ж=1:5 раствором Са(NO3)2 по двум вариантам в течение 30 мин:The precipitate was divided into two parts and carried out its reagent treatment with a ratio of N = 8 at T: W = 1: 5 with a solution of Ca (NO 3 ) 2 in two ways for 30 minutes:
1 - при репульпации в реагентном растворе;1 - during repulse in a reagent solution;
2 - в слое, пропуская реагентный раствор через слой осадка. Результаты экспериментов, приведенные в табл.4, показывают, что по предлагаемому способу можно получать пятиокись ванадия с низким содержанием марганца при любом варианте обжига исходных конвертерных шлаков - с добавкой соды (примеры 1-4) и известняка, а также способа реагентной обработки - в слое или репульпации.2 - in the layer, passing the reagent solution through the sediment layer. The experimental results shown in table 4 show that the proposed method can be used to obtain vanadium pentoxide with a low manganese content for any type of firing of the initial converter slag - with the addition of soda (examples 1-4) and limestone, as well as the reagent treatment method - layer or repulpation.
Пример 6Example 6
К 0,5 л раствора, полученного после трехкратного использования реагентного раствора CaCl2 для обработки гидратированного осадка пятиокиси ванадия, полученного в текущем производстве ОАО «Ванадий-Тула», содержащего в г/л: 55,0 CaCl2; 2,5 MnO и 0,35 V2O5, добавили при перемешивании порошок СаО известь (пушонку) с расходом 1,35 г СаО на 1 г MnO и выдерживали в течение 0,5 часа. После отделения жидкой фазы осадок марганцевого концентрата промыли водой, высушили и прокалили при 700°С в течение 1 часа. Прокаленный марганцевый концентрат содержал, % мас.: 50,3 MnO; 35,0 СаО; 5,3 V2O5; 0,26 S; 0,15 Cr2O3; 5,8 SiO2; 0,035 Р. В составе жидкой фазы содержание CaCl2 увеличилось до 60,4 г/л, содержание MnO и V2O5 было на уровне «следов».To 0.5 l of the solution obtained after triple use of the reagent CaCl 2 solution for the treatment of the hydrated precipitate of vanadium pentoxide obtained in the current production of Vanadium-Tula OJSC, containing in g / l: 55.0 CaCl 2 ; 2.5 MnO and 0.35 V 2 O 5 , CaO lime powder (fluff) was added with stirring at a rate of 1.35 g CaO per 1 g MnO and held for 0.5 hour. After separation of the liquid phase, the precipitate of manganese concentrate was washed with water, dried and calcined at 700 ° C for 1 hour. Calcined manganese concentrate contained,% wt .: 50.3 MnO; 35.0 CaO; 5.3 V 2 O 5 ; 0.26 S; 0.15 Cr 2 O 3 ; 5.8 SiO 2 ; 0.035 R. In the composition of the liquid phase, the content of CaCl 2 increased to 60.4 g / l, the content of MnO and V 2 O 5 was at the level of “traces”.
Итак, показана не только регенерация реагентного раствора, состав которого позволяет использовать его для обработки новых порций гидратированного осадка пятиокиси ванадия для повышения его качества, но и получение товарного марганцевого концентрата, пригодного для использования в металлургии или других отраслях промышленности.So, it is shown not only the regeneration of the reagent solution, the composition of which allows it to be used to process new portions of the hydrated precipitate of vanadium pentoxide to improve its quality, but also the production of commercial manganese concentrate suitable for use in metallurgy or other industries.
Таким образом, результаты, представленные в примерах 1-6, показывают, что по предложенному способу при его реализации можно получить техническую пятиокись ванадия с низким содержанием марганца, снизить затраты на реагенты в 2-8 раз, водопотребление и уровень сброса токсичных растворов в технологическом цикле, а также комплексно использовать исходное сырье - вывести марганец в виде товарного марганцевого концентрата, пригодного для использования в металлургии, в составе шихты при изготовлении сварочных электродов или в других отраслях промышленности.Thus, the results presented in examples 1-6 show that according to the proposed method, when it is implemented, it is possible to obtain technical vanadium pentoxide with a low manganese content, reduce the cost of reagents by 2-8 times, water consumption and the level of discharge of toxic solutions in the technological cycle as well as complex use of feedstock - to remove manganese in the form of commercial manganese concentrate suitable for use in metallurgy, as a part of a charge in the manufacture of welding electrodes or in other industries thinking.
Из описания и практического применения настоящего изобретения специалистам будут очевидны и другие частные формы его выполнения. Данное описание и примеры рассматриваются как материал, иллюстрирующий изобретение, сущность которого и объем патентных притязаний определены в нижеследующей формуле изобретения совокупностью существенных признаков и их эквивалентами.From the description and practical application of the present invention, specialists will be obvious and other private forms of its implementation. This description and examples are considered as material illustrating the invention, the essence of which and the scope of patent claims are defined in the following claims by a combination of essential features and their equivalents.
Исходная пятиокись ванадия: влажность 45,3% отн. Состав, % мас.: 86,5 V2O5, 2,65 MnO (по сухому). Навеска влажной пятиокиси ванадия: 27,42 г.Table 4
Original vanadium pentoxide: humidity 45.3% rel. Composition, wt.%: 86.5 V 2 O 5 , 2.65 MnO (dry). Weighed portion of wet vanadium pentoxide: 27.42 g.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007135684/02A RU2351668C1 (en) | 2007-09-26 | 2007-09-26 | Method of producing vanadium pentoxide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007135684/02A RU2351668C1 (en) | 2007-09-26 | 2007-09-26 | Method of producing vanadium pentoxide |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2351668C1 true RU2351668C1 (en) | 2009-04-10 |
Family
ID=41014918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007135684/02A RU2351668C1 (en) | 2007-09-26 | 2007-09-26 | Method of producing vanadium pentoxide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2351668C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2687523C1 (en) * | 2018-10-04 | 2019-05-14 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Ванадий Тула" | Method of producing fused granular vanadium pentoxide |
| CN115852171A (en) * | 2022-12-28 | 2023-03-28 | 大连融科储能集团股份有限公司 | A method for separating and extracting vanadium, manganese and titanium from vanadium-titanium magnetite |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3472612A (en) * | 1967-09-11 | 1969-10-14 | Nat Lead Co | Process for recovering vanadium from an alkali metal vanadate solution |
| US4039582A (en) * | 1975-12-29 | 1977-08-02 | Gakif Zakirovich Nasyrov | Method of preparing vanadium pentoxide |
| SU1208818A1 (en) * | 1983-09-27 | 1995-10-10 | Научно-исследовательский институт металлургии | Method of obtaining vanadium petroxide of high-purity |
| RU2148555C1 (en) * | 1999-02-22 | 2000-05-10 | ОАО "Нижнетагильский металлургический комбинат" | Method for production of vanadium pentoxide |
-
2007
- 2007-09-26 RU RU2007135684/02A patent/RU2351668C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3472612A (en) * | 1967-09-11 | 1969-10-14 | Nat Lead Co | Process for recovering vanadium from an alkali metal vanadate solution |
| US4039582A (en) * | 1975-12-29 | 1977-08-02 | Gakif Zakirovich Nasyrov | Method of preparing vanadium pentoxide |
| SU1208818A1 (en) * | 1983-09-27 | 1995-10-10 | Научно-исследовательский институт металлургии | Method of obtaining vanadium petroxide of high-purity |
| RU2148555C1 (en) * | 1999-02-22 | 2000-05-10 | ОАО "Нижнетагильский металлургический комбинат" | Method for production of vanadium pentoxide |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Тезисы докладов VIII Всероссийской конференции «Ванадий. Химия, технология, применение». г.Чусовой, 2000, с.135. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2687523C1 (en) * | 2018-10-04 | 2019-05-14 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Ванадий Тула" | Method of producing fused granular vanadium pentoxide |
| CN115852171A (en) * | 2022-12-28 | 2023-03-28 | 大连融科储能集团股份有限公司 | A method for separating and extracting vanadium, manganese and titanium from vanadium-titanium magnetite |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA123164C2 (en) | Molten-salt chlorinated-slag resource processing method | |
| CN104016398B (en) | A kind of method that dilute sulfuric acid utilized in industrial wastewater produces sulfate | |
| CN101760641B (en) | Technology for recovering magnesium from magnesium sulfate solution | |
| CN101665265A (en) | Method for manufacturing zinc sulfate by utilizing high-grade arsenic zinc oxide and zinc ash from steel works | |
| CN109867382B (en) | Resource recovery method of metal ions in pickling waste liquid, product prepared by resource recovery method and application of product | |
| CN107043128B (en) | A kind of method that iron salt solutions lixiviation process prepares synthetic rutile | |
| CN103304059A (en) | System and method for treating acidic wastewater in metallurgical off-gas acid-making process | |
| CN101760646A (en) | Leaching method of magnesium-containing ore | |
| KR20200059639A (en) | GYPSUM PRODUCTION METHOD USING DE-SOx DUST TREATED WITH NaHCO3 | |
| CN107673374A (en) | Steel mill sinters flue dust and desulfurization waste liquor method of comprehensive utilization | |
| RU2351668C1 (en) | Method of producing vanadium pentoxide | |
| CN101760637A (en) | Leaching technology of magnesium-containing ore | |
| CN101760638B (en) | Method for recovering magnesium from magnesium sulfate solution | |
| CN109988902B (en) | A method for iron-enhanced red mud dealkalization and separation and recovery of iron | |
| CN102220495B (en) | Method for purifying vanadium-precipitating mother liquor | |
| JP3945216B2 (en) | Waste acid gypsum manufacturing method | |
| KR100227519B1 (en) | Hydrometallurgical treatment for the purification of waelz oxides through lixiviation with sodium carbonate | |
| WO2005068358A1 (en) | Production of 'useful material(s)' from waste acid issued from the production of titanium dioxyde | |
| JPH0952716A (en) | Method for producing complex oxide powder for soft ferrite from plating waste liquid | |
| RU2479492C2 (en) | Method of treating waste water | |
| RU74636U1 (en) | HARDWARE AND TECHNOLOGICAL COMPLEX FOR OBTAINING PANAOXIDE OF VANADIUM | |
| RU2202516C1 (en) | Method of production of aluminum oxide | |
| CN100351181C (en) | Method of preparing high purity iron oxide for soft magnet using titanium white by product ferrous sulphate | |
| RU2198842C2 (en) | Method of magnesium oxide producing | |
| RU2085491C1 (en) | Method of purification of aluminate solution from chrome |