RU2342205C2 - Method for rolling of sectional bars - Google Patents
Method for rolling of sectional bars Download PDFInfo
- Publication number
- RU2342205C2 RU2342205C2 RU2007103018/02A RU2007103018A RU2342205C2 RU 2342205 C2 RU2342205 C2 RU 2342205C2 RU 2007103018/02 A RU2007103018/02 A RU 2007103018/02A RU 2007103018 A RU2007103018 A RU 2007103018A RU 2342205 C2 RU2342205 C2 RU 2342205C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolls
- rolling
- temperature
- working parts
- rollers
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 5
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 4
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 4
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретно к сортопрокатному производству, и может быть использовано на станах горячей прокатки стальных сортовых профилей.The invention relates to the field of metallurgy, specifically to section rolling production, and can be used on hot rolling mills of steel sections.
Известен способ горячей прокатки сортовых профилей, включающий нагрев и многопроходное обжатие разогретой стальной заготовки в чугунных валках с калибрами с одновременной подачей на валки охлаждающей воды. В процессе прокатки происходит охлаждение полосы. Рабочие части валков с калибрами выполнены из чугуна следующего химического состава, мас.%:A known method of hot rolling varietal profiles, including heating and multi-pass compression of a heated steel billet in cast iron rolls with calibers while supplying cooling water to the rolls. During the rolling process, the strip cools. The working parts of the rolls with calibers are made of cast iron of the following chemical composition, wt.%:
Недостатки указанного способа состоят в том, что в процессе прокатки по действием циклических температурных и силовых нагрузок происходит интенсивный износ калибров, имеющих различные окружные скорости по глубине. Это снижает стойкость валков и ухудшает качество прокатываемых сортовых профилей.The disadvantages of this method are that during the rolling process by the action of cyclic temperature and power loads there is intense wear of calibers having different peripheral speeds in depth. This reduces the resistance of the rolls and affects the quality of rolled sections.
Известен также способ горячей прокатки сортовых профилей, включающий нагрев заготовки, ее многопроходное обжатие в валках с охлаждением калибров водой при снижении температуры заготовки по проходам. При этом рабочие части валков с калибрами выполнены из чугуна следующего состава, мас.%:There is also known a method of hot rolling varietal profiles, including heating the workpiece, its multi-pass compression in the rolls with cooling calibers with water while reducing the temperature of the workpiece in the aisles. In this case, the working parts of the rolls with calibers are made of cast iron of the following composition, wt.%:
При таком способе прокатки имеет место интенсивный износ калибров валков вследствие термической усталости и истирания. По мере накопления износа происходит ухудшение качества сортовых профилей.With this rolling method, there is intense wear on the roll calibers due to thermal fatigue and abrasion. As wear accumulates, the quality of the variety profiles is deteriorated.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ прокатки сортовых профилей, включающий нагрев заготовки и многопроходное обжатие в чугунных валках с калибрами, с охлаждением калибров водой при снижении температуры заготовки по проходам. Рабочие участки валков типа СШХН-50 с калибрами выполнены из железоуглеродистого сплава (чугуна) следующего химического состава, мас.%:The closest in its technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method for rolling high-quality profiles, including heating the workpiece and multi-pass compression in cast iron rolls with calibers, cooling the calibers with water while lowering the temperature of the workpiece in the aisles. The working sections of the rolls type SSHHN-50 with calibres are made of iron-carbon alloy (cast iron) of the following chemical composition, wt.%:
Недостатки известного способа состоят в следующем. При прокатке непрерывно охлаждающейся заготовки в температурном интервале 850-1150°С калибры из железоуглеродистого сплава в очаге деформации подвергаются циклическому воздействию высоких температур, контактных давлений и фрикционному износу из-за пластического течения металла при его вытяжке и неравномерности окружных скоростей по глубине калибра. При выходе из очага деформации валки резко охлаждаются водой. Это вызывает ускоренный износ калибров, образование трещин и отслоений. В результате снижается стойкость валка и качество прокатываемых сортовых профилей.The disadvantages of this method are as follows. When rolling a continuously cooling billet in a temperature range of 850-1150 ° C, gauges made of an iron-carbon alloy in the deformation zone are subjected to cyclic exposure to high temperatures, contact pressures and frictional wear due to the plastic flow of the metal during its drawing and the non-uniformity of circumferential velocities along the depth of the gauge. Upon exiting the deformation zone, the rolls are sharply cooled by water. This causes accelerated wear of the gauges, the formation of cracks and delamination. As a result, the roll resistance and the quality of rolled varietal profiles are reduced.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении качества сортовых профилей и стойкости валков.The technical problem solved by the invention is to improve the quality of long sections and roll resistance.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе прокатки сортовых профилей, включающем нагрев заготовки и многопроходное обжатие в валках с калибрами на рабочих частях бочек, с охлаждением калибров водой и снижением температуры заготовки по проходам, согласно предложению проходы в температурном интервале 850-1150°С производят с коэффициентом вытяжки за проход 1,015-1,45 в валках, рабочие части которых выполнены из сплава следующего химического состава, мас.%:To solve the technical problem in the known method of rolling varietal profiles, including heating the workpiece and multi-pass reduction in rolls with calibers on the working parts of the barrels, with caliber cooling with water and lowering the temperature of the workpiece through the passages, according to the proposal, passes in the temperature range of 850-1150 ° C with a draw ratio per pass 1.015-1.45 in rolls, the working parts of which are made of an alloy of the following chemical composition, wt.%:
Сущность предлагаемого изобретения состоит в следующем. Качество сортовых профилей (точность размеров и формы, отсутствие поверхностных дефектов, стабильность размеров по длине) зависит от способности калибров на рабочих частях бочек валков противостоять износу. Наиболее высокая стойкость валков (а следовательно, и качество сортовых профилей) достигается при оптимальном сочетании материала рабочих частей бочек, на которых выполнены калибры, температуры прокатываемого металла и контактного скольжения в очаге деформации, определяемого вытяжкой металла.The essence of the invention is as follows. The quality of varietal profiles (dimensional and shape accuracy, the absence of surface defects, dimensional stability along the length) depends on the ability of the gauges on the working parts of the roll barrels to withstand wear. The highest roll resistance (and, consequently, the quality of high-quality profiles) is achieved with the optimal combination of the material of the working parts of the barrels on which the calibers are made, the temperature of the rolled metal and contact sliding in the deformation zone determined by the metal exhaust.
Валки с рабочими частями из сплава предложенного состава показали наилучшую стойкость против образования термических и усталостных трещин, фрикционного износа, окислительного износа, микросхватываний с металлом в очаге деформации при температуре заготовки в интервале Тп=850-1150°С при коэффициенте вытяжки λ=1,015-1,45. Именно при этих температурах и коэффициентах вытяжки работают промежуточные и чистовые сортопрокатные клети, в которых полосы имеют увеличенную длину, а валки испытывают наибольшее количество циклов нагружения.Rolls with working parts from an alloy of the proposed composition showed the best resistance against the formation of thermal and fatigue cracks, frictional wear, oxidative wear, microcatching with metal in the deformation zone at a workpiece temperature in the range of T p = 850-1150 ° C with a drawing coefficient λ = 1,015- 1.45. It is at these temperatures and drawing ratios that intermediate and final section rolling stands work in which the strips have an increased length and the rolls experience the greatest number of loading cycles.
Эксперименты показали, что прокатка в валках из сплава предложенного состава при температуре выше 1150°С или при коэффициенте вытяжки λ более 1,45 приводит к интенсивному их износу и образованию термических трещин. Это снижает качество сортовых профилей и стойкость валков. Уменьшение температуры металла ниже 850°С ведет к потере его пластичности и увеличению прочности. Возрастают нагрузки на валки, увеличивается их износ, имеет место невыполнение формы профиля, что недопустимо. Уменьшение коэффициента вытяжки менее 1,015 ведет к неоправданному увеличению количества проходов, тогда как стойкость валков и качество сортовых профилей не повышаются.The experiments showed that rolling in rolls of an alloy of the proposed composition at a temperature above 1150 ° C or with a drawing coefficient λ of more than 1.45 leads to intensive wear and formation of thermal cracks. This reduces the quality of varietal profiles and roll resistance. A decrease in the temperature of the metal below 850 ° C leads to a loss of its ductility and an increase in strength. The load on the rolls increases, their wear increases, there is a non-fulfillment of the profile shape, which is unacceptable. A decrease in the drawing ratio of less than 1.015 leads to an unjustified increase in the number of passes, while the durability of the rolls and the quality of the section profiles do not increase.
Кобальт в сплаве способствует вязкостных свойств рабочих частей валков, улучшает термическую стойкость. При содержании кобальта менее 18% возрастал термический износ калибров. Увеличение его содержания сверх 24% приводило к повышению хрупкости и поверхностным сколам.Cobalt in the alloy contributes to the viscous properties of the working parts of the rolls, improves thermal stability. With a cobalt content of less than 18%, the thermal wear of the gauges increased. An increase in its content in excess of 24% led to an increase in fragility and surface cleavages.
Никель обеспечивает повышение пластических свойств сплава и исключает разрушение рабочих частей валка под действием изгибных нагрузок, характерных для горячей сортовой прокатки с коэффициентом вытяжки λ=1,015-1,45. При содержании никеля менее 4,8% рабочие части валка отслаивались под действием прокатных нагрузок. Увеличение содержания более 9,6% приводило к повышению износа калибров, снижению стойкости валков.Nickel provides an increase in the plastic properties of the alloy and eliminates the destruction of the working parts of the roll under the action of bending loads characteristic of hot section rolling with a drawing coefficient λ = 1.015-1.45. When the nickel content is less than 4.8%, the working parts of the roll exfoliate under the action of rolling loads. An increase in the content of more than 9.6% led to an increase in gauge wear and a decrease in roll resistance.
Хром введен для повышения износо- и разгаростойкости участков, взаимодействующих с прокатываемым металлом, имеющим температуру 850-1150°С. Снижение концентрации хрома менее 0,8% приводит к росту трещин разгара. Увеличение его концентрации более 3,2% ослабляет твердосплавную матрицу и способствует образованию выкрошек, что снижает стойкость валков и качество сортовых профилей.Chromium is introduced to increase the wear and heat resistance of areas interacting with rolled metal having a temperature of 850-1150 ° C. A decrease in chromium concentration of less than 0.8% leads to an increase in crack height. An increase in its concentration of more than 3.2% weakens the carbide matrix and promotes the formation of chips, which reduces the resistance of the rolls and the quality of high-quality profiles.
Матрица из карбида вольфрама (химическая формула компонента WC) сама по себе обладает высокой антифрикционной стойкостью, но в отсутствие остальных элементов в предложенных концентрациях (18-24 Со; 4,8-9,6 Ni; 0,8-3,2 Cr), которые пластифицируют ее, разрушается от термических напряжений.The tungsten carbide matrix (chemical formula of the WC component) by itself has high antifriction resistance, but in the absence of other elements in the proposed concentrations (18-24 Co; 4.8-9.6 Ni; 0.8-3.2 Cr) , which plasticize it, is destroyed by thermal stresses.
Примеры реализации способаMethod implementation examples
В табл.1 приведены составы сплавов, из которых изготовлены бандажи с ручьями (рабочие части бочек) мелкосортного стана 250.Table 1 shows the compositions of the alloys from which the bandages with streams (working parts of barrels) of fine mill 250 are made.
Для прокатки сортовых профилей на мелкосортном стане 250 в 5-ти промежуточных клетях (проходы №7-11) предчистовом (проход №12) и чистовом (проход №13) используют бандажированные валки с диаметром 305 мм и с химическим сплавом состава №3 (табл.1).For rolling high-quality profiles on a small-grade mill 250 in 5 intermediate stands (passages No. 7-11) prefinishing (passage No. 12) and finishing (passage No. 13), bandaged rolls with a diameter of 305 mm and with a chemical alloy of composition No. 3 are used (table .one).
Непрерывно литые заготовки квадратного сечения 100×100 мм из стали марки 45 нагревают в методических печах с газовым отоплением до температуры аустенитизации Та=1215°С и осуществляют их горячую прокатку за 6 проходов в черновой группе клетей в полосу прямоугольного сечения. В процессе прокатки полоса непрерывно остывает, и к 7-му промежуточному проходу температура снижается до величины Тнп=1150°С. В промежуточных проходах №7-11 полосу обжимают в валках с калибрами по системе "овал-ребровой овал" с коэффициентом вытяжки λ=1,24 при температуре Тп=1000°С. В предчистовом проходе №12 полосу обжимают в овал, а в чистовом проходе №13 полосу обжимают с коэффициентом вытяжки λ=1,015 в круг с конечным диаметром 30 мм. Температура полосы в чистовом проходе составляет Ткп=850°С. В процессе прокатки на валки всех клетей подают охлаждающую воду. Благодаря тому что при прокатке полос в проходах №7-13, в которых используются валки с бандажами из сплава состава №3, в заданном температурном диапазоне от Тнп=1150°С до Ткп=850°С бандажи валков из сплава предложенного состава №3 эффективно противостоят износу, достигается повышение качества сортовых профилей и стойкости валков. Выход кондиционной продукции составляет Q=99,8% при удельном расходе валков К=0,10 кг/т (кг на тонну проката).Continuously cast billets of a square section 100 × 100 mm from grade 45 steel are heated in methodical furnaces with gas heating to an austenitizing temperature of Т а = 1215 ° С and they are hot rolled in 6 passes in a roughing group of stands in a strip of rectangular section. In the process of rolling, the strip cools down continuously, and by the 7th intermediate pass, the temperature decreases to T np = 1150 ° C. In intermediate passages No. 7-11, the strip is crimped in rolls with calibers according to the "oval-rib oval" system with a drawing coefficient λ = 1.24 at a temperature of T p = 1000 ° C. In the finishing passage No. 12, the strip is crimped into an oval, and in the finishing passage No. 13, the strip is crimped with a drawing coefficient λ = 1.015 into a circle with a final diameter of 30 mm. The temperature of the strip in the finishing passage is T KP = 850 ° C. During the rolling process, cooling water is supplied to the rolls of all stands. Due to the fact that when rolling strips in the passages No. 7-13, in which rolls with bandages from alloys of composition No. 3 are used, in a given temperature range from T np = 1150 ° C to T kp = 850 ° C, bandages of rolls from alloy of the proposed composition No. 3 effectively resist wear, improving the quality of varietal profiles and roll resistance is achieved. The yield of conditioned products is Q = 99.8% with a specific consumption of rolls K = 0.10 kg / t (kg per ton of rolled metal).
Варианты реализации предложенного способа представлены в табл.2.Implementation options of the proposed method are presented in table.2.
Из данных, приведенных в табл.1 и табл.2, следует, что при реализации предложенного способа (варианты №2-4) достигается повышение качества сортовых профилей и стойкости валков. В этих случаях удельный расход валков минимальный при максимальном выходе кондиционного проката. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты №1 и №5), а также при реализации способа-прототипа (вариант №6) имеет место снижение качества сортовых профилей и стойкости валков.From the data given in table 1 and table 2, it follows that when implementing the proposed method (options No. 2-4), an increase in the quality of varietal profiles and roll resistance is achieved. In these cases, the specific consumption of rolls is minimal at the maximum output of conditioned steel. With exorbitant values of the declared parameters (options No. 1 and No. 5), as well as with the implementation of the prototype method (option No. 6), there is a decrease in the quality of long sections and roll resistance.
Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что одновременная оптимизация температуры нагрева заготовок, температуры металла в процессе прокатки и состава чугуна валков обеспечивает наиболее высокую стойкость валков сортопрокатного стана. Уменьшение износа валков благоприятно сказывается на качественных показателях сортовых профилей: точности размеров и качестве поверхности. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства сортового проката на 5-7%.The technical and economic advantages of the proposed method are that the simultaneous optimization of the heating temperature of the billets, the temperature of the metal during the rolling process and the composition of the cast iron rolls provides the highest resistance of the rolls of the section rolling mill. Reduced roll wear favorably affects the quality indicators of long sections: dimensional accuracy and surface quality. Using the proposed method will increase the profitability of the production of long products by 5-7%.
Литературные источникиLiterary sources
1. Заявка Японии №63174706, МПК В21В 27/02, В21В 27/00, 1988 г.1. Japanese application No. 63174706, IPC B21B 27/02, B21B 27/00, 1988
2. Заявка Японии №62-160702, МПК В21В 27/00, С22С 37/00, 1989 г.2. Japan application No. 62-160702, IPC B21B 27/00, C22C 37/00, 1989
3. Н.А.Будагьянц, В.Е Карсский. Литые прокатные валки. М.: Металлургия, 1983 г., с.16-21, 56-61 - прототип.3. N.A. Budagyants, V.E. Karsky. Cast rolls. M .: Metallurgy, 1983, p.16-21, 56-61 - prototype.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007103018/02A RU2342205C2 (en) | 2007-01-25 | 2007-01-25 | Method for rolling of sectional bars |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007103018/02A RU2342205C2 (en) | 2007-01-25 | 2007-01-25 | Method for rolling of sectional bars |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007103018A RU2007103018A (en) | 2008-08-10 |
| RU2342205C2 true RU2342205C2 (en) | 2008-12-27 |
Family
ID=39745745
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007103018/02A RU2342205C2 (en) | 2007-01-25 | 2007-01-25 | Method for rolling of sectional bars |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2342205C2 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2158640C2 (en) * | 1995-07-14 | 2000-11-10 | Сандвик Аб | Builtup roll |
| RU2259243C1 (en) * | 2004-04-26 | 2005-08-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Shape mill cast-iron roll operating method |
-
2007
- 2007-01-25 RU RU2007103018/02A patent/RU2342205C2/en active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2158640C2 (en) * | 1995-07-14 | 2000-11-10 | Сандвик Аб | Builtup roll |
| RU2259243C1 (en) * | 2004-04-26 | 2005-08-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Shape mill cast-iron roll operating method |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| БУДАГЬЯНЦ Н.А. и др. Литые прокатные валки. - М.: Металлургия, 1983, с.16-21, 56-61. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007103018A (en) | 2008-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100494460C (en) | Leveler roll and manufacturing process thereof | |
| KR100248240B1 (en) | Method of producing a stainless steel sheet having excellent brightness | |
| CN112743064B (en) | High-nitrogen high-speed steel centrifugal composite roller and preparation process thereof | |
| CN111957752B (en) | Production method for eliminating bright band and additional wave shape defects on surface of hot-rolled low-carbon mild steel | |
| US8920296B2 (en) | Forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll | |
| CN102943210A (en) | High-strength bolt and processing method thereof | |
| CN105689408A (en) | Hot rolling control method for iron scale on edge of low-carbon aluminum killed steel | |
| EP2495340B1 (en) | A forged roll meeting the requirements of the cold rolling industry and a method for production of such a roll | |
| RU2243834C1 (en) | Merchant shape rolling method | |
| RU2743534C1 (en) | Method for manufacturing railway rails of increased wear resistance and contact endurance | |
| CN1584065A (en) | Manufacturing method for Z210CrW12 ingots by rolling and cogging | |
| CN101629270A (en) | Graphite cast steel and application thereof and rolling method of carbon steel rail | |
| CN116117044A (en) | Forging and post-forging treatment method for MC5 cold-rolled forged steel working roll | |
| RU2291205C1 (en) | Bar rolling method | |
| RU2342205C2 (en) | Method for rolling of sectional bars | |
| CN116555662B (en) | Cold extrusion isothermal annealed steel for high-torque gearbox gear shaft and manufacturing method | |
| RU2272684C1 (en) | Bar rolling method | |
| CN115846405B (en) | Method for preparing high-strength steel with low surface white line defects and high-strength steel | |
| CN112893489A (en) | Rolling process for eliminating rolling-state mixed crystal structure of 20MnCr5 steel | |
| Korotkov et al. | Investigations into plasma quenching | |
| RU2259243C1 (en) | Shape mill cast-iron roll operating method | |
| RU2591922C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheet from low-alloy steel | |
| CN112981084A (en) | Heat treatment method of full-hardened working roll | |
| CN112030064A (en) | High wear-resistant eighteen-roller mill working roller | |
| CN112536321A (en) | Cold control method for small-specification bearing steel |