RU2231723C2 - Method of pure argon production by air rectification - Google Patents
Method of pure argon production by air rectification Download PDFInfo
- Publication number
- RU2231723C2 RU2231723C2 RU2002120675/06A RU2002120675A RU2231723C2 RU 2231723 C2 RU2231723 C2 RU 2231723C2 RU 2002120675/06 A RU2002120675/06 A RU 2002120675/06A RU 2002120675 A RU2002120675 A RU 2002120675A RU 2231723 C2 RU2231723 C2 RU 2231723C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- column
- argon
- fraction
- argon fraction
- rectification
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
- F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04642—Recovering noble gases from air
- F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
- F25J3/04654—Producing crude argon in a crude argon column
- F25J3/04666—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system
- F25J3/04672—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser
- F25J3/04678—Producing crude argon in a crude argon column as a parallel working rectification column of the low pressure column in a dual pressure main column system having a top condenser cooled by oxygen enriched liquid from high pressure column bottoms
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04642—Recovering noble gases from air
- F25J3/04648—Recovering noble gases from air argon
- F25J3/04721—Producing pure argon, e.g. recovered from a crude argon column
- F25J3/04727—Producing pure argon, e.g. recovered from a crude argon column using an auxiliary pure argon column for nitrogen rejection
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
- F25J2235/58—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being argon or crude argon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/42—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being nitrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к криогенной технике и может быть использовано в установках низкотемпературного разделения воздуха при получении из него кислорода, азота и аргона.The invention relates to cryogenic technology and can be used in installations of low-temperature separation of air upon receipt of oxygen, nitrogen and argon from it.
Известен способ извлечения аргона из воздуха [1], включающий в себя отбор аргонной фракции из верхней колонны узла двукратной ректификации и последующую очистку аргонной фракции от кислорода в трех последовательно установленных колоннах путем многократного чередования процессов ректификации и дефлегмации и получением чистого аргона при дальнейшим разделением смеси Ar-N2 в дополнительной ректификационной колонне.A known method of extracting argon from air [1], which includes the selection of the argon fraction from the upper column of the double rectification unit and subsequent purification of the argon fraction from oxygen in three successively installed columns by repeatedly alternating the processes of rectification and reflux and obtaining pure argon with further separation of the Ar mixture -N 2 in an additional distillation column.
Однако из-за большого числа ректификационных колонн технологическая схема такой установки получается достаточно сложной. Кроме того, в верхней колонне узла двукратной ректификации необходимо иметь повышенное давление, что при последовательном прохождении разделяемого потока через четыре колонны связано с необходимостью компенсации в них гидравлических потерь.However, due to the large number of distillation columns, the technological scheme of such an installation is quite complicated. In addition, in the upper column of the double rectification unit, it is necessary to have increased pressure, which, when the shared flow passes through four columns in series, is associated with the need to compensate for hydraulic losses in them.
Этих недостатков в значительной степени лишен способ извлечения аргона, предлагаемый в воздухоразделительных установках, приведенных в [2].These disadvantages are largely devoid of the argon extraction method proposed in the air separation plants described in [2].
Согласно способу извлечения аргона в этих установках аргонная фракция, извлекаемая из верхней колонны узла двукратной ректификации, поступает во вторую колонну, в которой в процессе ректификации аргонной фракции она практически полностью очищается от кислорода, а затем жидкая аргонно-азотная смесь разделяется в третьей ректификационной колонне, где продукционный аргон очищается от азота.According to the method for extracting argon in these plants, the argon fraction extracted from the upper column of the double rectification unit enters the second column, in which, during the rectification of the argon fraction, it is almost completely purified from oxygen, and then the liquid argon-nitrogen mixture is separated in the third distillation column, where production argon is purged of nitrogen.
Однако недостатком этого способа является то, что в верхней колонне узла двукратной ректификации необходимо поддерживать повышенное давление, т.к. при последовательном прохождении разделяемого потока аргонной фракции через вторую и третью колонны приходится преодолевать значительное гидравлическое сопротивление. Это сопротивление несколько снижается, если вторая и третья колонны вместо ректификационных тарелок заполнены регулярной насадкой. Но даже в этом случае, ввиду значительной высоты этих колонн, их гидравлическое сопротивление остается значительным. Повышение давления в верхней колонне узла двукратной ректификации вызывает повышение давление в нижней колонне, что приведет к некоторому снижению холодопроизводительности детандера в данной установке, т.к. воздух в детандере будет расширяться до более высокого давления, соответствующего давлению в нижней колонне.However, the disadvantage of this method is that in the upper column of the double rectification unit, it is necessary to maintain high pressure, because when the shared flow of the argon fraction passes sequentially through the second and third columns, considerable hydraulic resistance has to be overcome. This resistance is somewhat reduced if the second and third columns are filled with regular packing instead of distillation plates. But even in this case, due to the significant height of these columns, their hydraulic resistance remains significant. The increase in pressure in the upper column of the double rectification unit causes an increase in pressure in the lower column, which will lead to some decrease in the cooling capacity of the expander in this installation, because the air in the expander will expand to a higher pressure corresponding to the pressure in the lower column.
Задача, на решение которой направлено заявляемое изобретение, - разработать способ получения чистого аргона методом ректификации воздуха, в котором по сравнению с прототипом давление разделяемого потока на входе в третью колонну, где производится разделение смеси Ar-N2, не будет зависеть от давления верхней колонны узла двукратной ректификации, т.к. его величина будет определятся давлением нагнетания жидкостного насоса, подающего этот поток в третью колонну.The problem to which the claimed invention is directed is to develop a method for producing pure argon by air rectification method, in which, compared with the prototype, the pressure of the shared stream at the inlet to the third column, where the Ar-N 2 mixture is separated, will not depend on the pressure of the upper column double rectification unit, because its value will be determined by the discharge pressure of the liquid pump supplying this stream to the third column.
Технический результат, который может быть получен при использовании заявляемого способа, заключается в исключении необходимости дополнительного повышения давления в верхней колонне узла ректификации, часть которого тратилась бы на преодоление гидравлического сопротивления третьей колонны для разделения смеси Ar-N2 и возможного снижения холодопроизводительности детандера за счет повышения давления за детандером.The technical result that can be obtained using the proposed method is to eliminate the need for an additional increase in pressure in the upper column of the distillation unit, part of which would be spent on overcoming the hydraulic resistance of the third column to separate the Ar-N 2 mixture and possibly reducing the cooling capacity of the expander by increasing pressure behind the expander.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе получения чистого аргона методом ректификации воздуха, включающем получение аргонной фракции в колонне двукратной ректификации последующей ректификации аргонной фракции во второй колонне с очисткой ее от кислорода и дальнейшее разделение в третье колонне с получением в ней чистого аргона, согласно изобретению жидкую аргонную фракцию, отводимую из второй колонны, переохлаждают в переохладителе потоком газообразного азота, отводимого из третьей колонны, а затем с помощью жидкостного насоса подают в третью колонну.The specified technical result is achieved by the fact that in the method for producing pure argon by the method of air rectification, which includes obtaining the argon fraction in the double rectification column, subsequent rectification of the argon fraction in the second column with its purification from oxygen and further separation in the third column to obtain pure argon in it, according to of the invention, the argon liquid fraction withdrawn from the second column is supercooled in a subcooler with a stream of nitrogen gas withdrawn from the third column, and then with a fluid pump is fed to a third column.
Подача жидкой аргонной фракции с помощью жидкостного насоса в третью колонну, где производится разделение смеси Ar-N2 и получение чистого аргона, позволяет давление в этой колонне поддерживать независимо от давления в верхней колонне (первая колонна) узла ректификации. Это исключает необходимость повышения давления в первой колонне для компенсации гидравлического сопротивления не только второй, но и третьей колонны. Исключение необходимости значительного повышения давления в верхней колонне не приводит к повышению давления в нижней колонне и необходимости такого же повышения давления за детандером в воздухоразделительной установке, что привело бы к снижению его холодопроизводительности и снижению устойчивости работы установки.The supply of the liquid argon fraction using a liquid pump to the third column, where the Ar-N 2 mixture is separated and pure argon is obtained, allows the pressure in this column to be maintained regardless of the pressure in the upper column (first column) of the rectification unit. This eliminates the need to increase the pressure in the first column to compensate for the hydraulic resistance of not only the second, but also the third column. The elimination of the need for a significant increase in pressure in the upper column does not lead to an increase in pressure in the lower column and the need for the same increase in pressure behind the expander in an air separation unit, which would lead to a decrease in its cooling capacity and a decrease in the stability of the installation.
На чертеже представлена принципиальная схема узла ректификации с получением чистого аргона в воздухоразделительной установке. Узел ректификации содержит нижнюю и верхнюю колонны 1 и 3, а также конденсатор-испаритель 2 основной ректификационной колонны, аргонную колонну 4 с конденсатором-испарителем 5, переохладители 6 и 7, жидкостной насос 8, колонну очистки аргона от азота 9 со змеевиком 10 и конденсатором-испарителем 11 и дроссельные вентили 12, 13, 14, 15.The drawing shows a schematic diagram of a rectification unit with obtaining pure argon in an air separation unit. The distillation unit contains lower and upper columns 1 and 3, as well as a condenser-evaporator 2 of the main distillation column, an argon column 4 with a condenser-evaporator 5, subcoolers 6 and 7, a liquid pump 8, a nitrogen purification column 9 with a coil 10 and a condenser -evaporator 11 and throttle valves 12, 13, 14, 15.
Узел ректификации воздухоразделительной установки, в которой реализуется предлагаемый способ, работает следующим образом. Разделяемый воздух после охлаждения в теплообменниках (на схеме не показаны) поступает в нижнюю колонну 1 колонны двукратной ректификации, где осуществляется предварительное разделение воздуха на кубовую жидкость и азотную флегму.The rectification unit of the air separation unit, in which the proposed method is implemented, works as follows. Separated air after cooling in heat exchangers (not shown in the diagram) enters the lower column 1 of the double distillation column, where air is preliminarily divided into still liquid and nitrogen reflux.
Потоки кубовой жидкости и азотной флегмы затем проходят через переохладитель 6 и первый из них дросселируется через дроссельный вентиль 12 в межтрубное пространство конденсатора-испарителя 5, а второй - через дроссельный вентиль 13 на верхнюю тарелку колонны 3.The bottoms liquid and nitrogen reflux streams then pass through a subcooler 6 and the first of them is throttled through the throttle valve 12 into the annulus of the condenser-evaporator 5, and the second through the throttle valve 13 to the upper plate of the column 3.
Из колонны 3 в кубовую часть колонны 4 отводят поток аргонной фракции в виде газообразной смеси O2 - Ar-N2. Этот поток в колонне 4 практически полностью очищается от кислорода и жидкая фракция, отводимая из колонны 4, в своем составе состоит из аргона и азота с незначительным содержанием O2.The argon fraction stream is withdrawn from column 3 to the bottom part of column 4 in the form of a gaseous mixture of O 2 - Ar-N 2 . This stream in column 4 is almost completely cleaned of oxygen and the liquid fraction withdrawn from column 4, in its composition, consists of argon and nitrogen with a low content of O 2 .
Поток кубовой жидкости, сдросселированный через вентиль 12 в межтрубное пространство конденсатора-испарителя 5, частично испаряется и парожидкостная смесь затем поступает в колонну 3. В эту же колонну из под крышки конденсатора-испарителя 5 отводится и небольшое количество смеси Ar-N2 в колонну 3.The bottoms liquid flow, throttled through valve 12 into the annulus of the condenser-evaporator 5, partially evaporates and the vapor-liquid mixture then flows into the column 3. A small amount of Ar-N 2 mixture is discharged to the column 3 from under the caps of the condenser-evaporator 5 .
Жидкая фракция в составе Ar-N2 из колонны 4 поступает в переохладитель 7, пройдя который, поступает в жидкостной насос 8, подающий ее в колонну 9.The liquid fraction in the composition of Ar-N 2 from the column 4 enters the subcooler 7, passing through which, enters the liquid pump 8, feeding it to the column 9.
В этой колонне происходит разделение смеси Ar-N2 с получением чистого жидкого аргона, который отводится из куба этой колонны.In this column, the Ar-N 2 mixture is separated to obtain pure liquid argon, which is removed from the cube of this column.
Для обеспечения работы колонны 9, давление в которой определяется жидким потоком смеси Ar-N2 после насоса 8, из под крышки конденсатора колонны 1 отводится часть газообразного азота, который поступает в змеевик 10 колонны 9, а после конденсации в змеевике его дросселируют через вентиль 14 в межтрубное пространство конденсатора-испарителя 11. Этот поток затем смешивают с потоком азота, отводимого из под крышки конденсатора- испарителя, после дросселирования последнего, когда он проходит через дроссельный вентиль 15, и направляют в качестве обратного потока в переохладитель 7, по выходу из которого смешивают с основным потоком азота, выходящим из переохладителя 6.To ensure the operation of the column 9, the pressure in which is determined by the liquid flow of the Ar-N 2 mixture after the pump 8, part of the nitrogen gas is discharged from under the cover of the condenser of the column 1, which enters the coil 10 of the column 9, and after condensation in the coil it is throttled through the valve 14 into the annulus of the condenser-evaporator 11. This stream is then mixed with a stream of nitrogen discharged from under the lid of the condenser-evaporator, after throttling the latter when it passes through the throttle valve 15, and is directed as the return flow into the subcooler 7, the outlet of which is mixed with the main stream of nitrogen leaving the supercooler 6.
Через переохладитель 6 проходит и поток продукционного жидкого кислорода, отводимого из конденсатора-испарителя 2, который после переохлаждения направляется потребителю.Through the subcooler 6 also passes the stream of production liquid oxygen discharged from the condenser-evaporator 2, which after supercooling is directed to the consumer.
Источники информацииSources of information
1. А.с. СССР №1839224, MKИ 5 F 25 J 3/04, опубликовано 30.12.93.1. A.S. USSR No. 1839224, MKI 5 F 25 J 3/04, published 12/30/93.
2. Гарин В.А., Писарев Ю.Г. Воздухоразделительные установки нового поколения. Химическое и нефтяное машиностроение, 1996, №1, с.35-42.2. Garin V.A., Pisarev Yu.G. New generation air separation units. Chemical and petroleum engineering, 1996, No. 1, p. 35-42.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002120675/06A RU2231723C2 (en) | 2002-07-29 | 2002-07-29 | Method of pure argon production by air rectification |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002120675/06A RU2231723C2 (en) | 2002-07-29 | 2002-07-29 | Method of pure argon production by air rectification |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002120675A RU2002120675A (en) | 2004-02-10 |
| RU2231723C2 true RU2231723C2 (en) | 2004-06-27 |
Family
ID=32845907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002120675/06A RU2231723C2 (en) | 2002-07-29 | 2002-07-29 | Method of pure argon production by air rectification |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2231723C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2659698C2 (en) * | 2013-03-06 | 2018-07-03 | Линде Акциенгезелльшафт | Air separation plant, method for obtaining product containing argon, and method for manufacturing air separation plant |
| RU2716949C2 (en) * | 2015-03-13 | 2020-03-17 | Линде Акциенгезелльшафт | Device for production of oxygen by low-temperature decomposition of air |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1258568A (en) * | 1968-08-21 | 1971-12-30 | ||
| GB1533144A (en) * | 1975-03-26 | 1978-11-22 | Siad | Method and apparatus for recovering argon from an air fractionating process |
| US4818262A (en) * | 1985-07-15 | 1989-04-04 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Air distillation process and plant |
| RU2069825C1 (en) * | 1991-06-24 | 1996-11-27 | Юнион Карбайд Индастриал Гэзиз Текнолоджи Корпорейшн | Device for production nitrogen-free argon |
| RU2137994C1 (en) * | 1998-01-05 | 1999-09-20 | Машанов Александр Михайлович | Air separation plant |
-
2002
- 2002-07-29 RU RU2002120675/06A patent/RU2231723C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1258568A (en) * | 1968-08-21 | 1971-12-30 | ||
| GB1533144A (en) * | 1975-03-26 | 1978-11-22 | Siad | Method and apparatus for recovering argon from an air fractionating process |
| US4818262A (en) * | 1985-07-15 | 1989-04-04 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Air distillation process and plant |
| RU2069825C1 (en) * | 1991-06-24 | 1996-11-27 | Юнион Карбайд Индастриал Гэзиз Текнолоджи Корпорейшн | Device for production nitrogen-free argon |
| RU2137994C1 (en) * | 1998-01-05 | 1999-09-20 | Машанов Александр Михайлович | Air separation plant |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2659698C2 (en) * | 2013-03-06 | 2018-07-03 | Линде Акциенгезелльшафт | Air separation plant, method for obtaining product containing argon, and method for manufacturing air separation plant |
| RU2716949C2 (en) * | 2015-03-13 | 2020-03-17 | Линде Акциенгезелльшафт | Device for production of oxygen by low-temperature decomposition of air |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2002120675A (en) | 2004-02-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7059152B2 (en) | Nitrogen rejection method and apparatus | |
| EP0633438B2 (en) | Air separation | |
| CN1050418C (en) | Air separation | |
| CN1091867C (en) | Air Seperation | |
| CN1121173A (en) | Air separation | |
| AU658515B2 (en) | Air separation | |
| CN103620330A (en) | Air separation method and apparatus | |
| CN1119609C (en) | Multiple columin nitrogen coproduction | |
| US4715874A (en) | Retrofittable argon recovery improvement to air separation | |
| JP2776461B2 (en) | Air separation method by cryogenic distillation to produce ultra-high purity oxygen | |
| EP0770841B1 (en) | Air separation | |
| US4308043A (en) | Production of oxygen by air separation | |
| EP0752566B1 (en) | Air separation | |
| AU706680B2 (en) | Air separation | |
| US5058387A (en) | Process to ultrapurify liquid nitrogen imported as back-up for nitrogen generating plants | |
| RU2231723C2 (en) | Method of pure argon production by air rectification | |
| US8820115B2 (en) | Oxygen production method and apparatus | |
| AU715694B2 (en) | Separation of gas mixtures | |
| US3267684A (en) | Method and apparatus for low-temperature separation of gases | |
| EP0722074B1 (en) | Air separation | |
| EP0768504A2 (en) | Air separation | |
| TW202311682A (en) | Method for the low-temperature separation of air and air separation plant | |
| JP7491716B2 (en) | Air Separation Unit | |
| AU719240B2 (en) | Air separation | |
| JP2002147949A (en) | Air liquefaction separation method and apparatus |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060730 |