RU2230134C1 - Method of thermomechanical machining of structural tubing shape made out o f binary zirconium-niobic alloys - Google Patents
Method of thermomechanical machining of structural tubing shape made out o f binary zirconium-niobic alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2230134C1 RU2230134C1 RU2003101960/02A RU2003101960A RU2230134C1 RU 2230134 C1 RU2230134 C1 RU 2230134C1 RU 2003101960/02 A RU2003101960/02 A RU 2003101960/02A RU 2003101960 A RU2003101960 A RU 2003101960A RU 2230134 C1 RU2230134 C1 RU 2230134C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloys
- zirconium
- niobic
- made out
- hot
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением и термической обработки, в частности к способу термомеханической обработки трубного профиля из бинарных цирконий-ниобиевых сплавов, предназначенному для последующей холодной прокатки изделий, используемых в качестве конструкционных элементов активных зон атомных реакторов.The invention relates to the field of metal forming and heat treatment, in particular to a method for thermomechanical processing of a pipe profile from binary zirconium-niobium alloys, intended for subsequent cold rolling of products used as structural elements of active zones of nuclear reactors.
К оболочечным трубам из цирконий-ниобиевых сплавов, используемым в качестве конструкционных элементов активной зоны атомных реакторов, предъявляются наиболее высокие требования по геометрическим размерам, сплошности, механическим свойствам и текстуре.The shell pipes made of zirconium-niobium alloys used as structural elements of the active zone of atomic reactors are subject to the highest requirements in terms of geometric dimensions, continuity, mechanical properties and texture.
Так, например, допуск на геометрические размеры холоднокатаных труб конечного размера регламентируется величиной 20-30 мкм.So, for example, the tolerance on the geometric dimensions of cold-rolled pipes of a finite size is regulated by a value of 20-30 microns.
Величина несплошности, оговоренная требованиями ТУ 95 2594-96, не должна превышать 35 мкм.The discontinuity specified by the requirements of TU 95 2594-96 should not exceed 35 microns.
Геометрические размеры, дефекты сплошности, характеристики механических свойств и текстуры циркониевых изделий определяют эксплуатационные характеристики конструкционных элементов активных зон атомных реакторов.Geometric dimensions, continuity defects, characteristics of mechanical properties and textures of zirconium products determine the operational characteristics of the structural elements of the active zones of nuclear reactors.
Точность геометрических размеров, величина и количество дефектов сплошности определяют, кроме того, технико-экономические показатели производства конечных изделий.The accuracy of the geometric dimensions, the size and number of continuity defects determine, in addition, the technical and economic indicators of the production of final products.
В процессе горячей деформации цирконий-ниобиевых сплавов протекают процессы упрочнения и разупрочнения. Упрочнение вызывается увеличением внутренних напряжений, плотности дислокации, а также взаимодействием дислокации между собой под воздействием внешних сил.During the hot deformation of zirconium-niobium alloys, hardening and softening processes occur. Hardening is caused by an increase in internal stresses, dislocation density, as well as the interaction of the dislocation among themselves under the influence of external forces.
Кроме того, горячепрессованный профиль обладает большой неоднородностью механических свойств и структурного состояния по длине и сечению изделий, обусловленной способом формоизменения, что приводит к снижению технологичности цирконий-ниобиевых сплавов при последующей холодной прокатке, образованию дефектов сплошности и значительному разбросу геометрических размеров холоднокатаного трубного профиля.In addition, the hot-pressed profile has a large heterogeneity of the mechanical properties and structural state along the length and cross section of the products, due to the method of forming, which leads to a decrease in the manufacturability of zirconium-niobium alloys during subsequent cold rolling, the formation of continuity defects and a significant variation in the geometric dimensions of the cold-rolled pipe profile.
Высокие значения твердости горячепрессованных изделий, при высокой склонности цирконий-ниобиевых сплавов к налипанию, приводят к увеличению удельных давлений при холодной прокатке и налипанию на инструмент.High values of hardness of hot-pressed products, with a high tendency of zirconium-niobium alloys to stick, lead to an increase in specific pressures during cold rolling and sticking to the tool.
Для снижения неоднородности механических свойств по длине и сечению, твердости горячепрессованных изделий, повышения технологичности сплава для последующей холодной прокатки применяют различные способы термической обработки.To reduce the heterogeneity of the mechanical properties along the length and cross section, the hardness of the hot-pressed products, and to increase the manufacturability of the alloy for subsequent cold rolling, various methods of heat treatment are used.
В процессе термической обработки при температурах ниже температурного диапазона предшествующей деформации происходит лишь снятие напряжений, уменьшение плотности дислокации и их перераспределение без значительного разупрочнения цирконий-ниобиевых сплавов.In the process of heat treatment at temperatures below the temperature range of the previous deformation, only stress relieving, a decrease in the dislocation density and their redistribution without significant softening of zirconium-niobium alloys occur.
В процессе термической обработки при температурах предшествующей деформации и выше происходит совершенствование текстуры и зерен динамической рекристаллизации с одновременным значительным разупрочнением цирконий-ниобиевых сплавов.In the process of heat treatment at temperatures of the preceding deformation and above, the texture and grains of dynamic recrystallization are improved with a simultaneous significant softening of zirconium-niobium alloys.
Для бинарных цирконий-ниобиевых сплавов прессование в температурной области существования α -циркония затруднено. Это связано с дополнительным деформационным разогревом в промышленных условиях прессования, достигающим 100° С и более. Приращение температуры в результате деформационного разогрева превышает температурный диапазон промышленного осуществления процесса, который ограничен, с одной стороны, температурой перехода из α - в α +β -область (590-610° С), с другой стороны, температурой (540° С и ниже) интенсивного снижения диффузионной подвижности атомов и степени динамической рекристаллизации. Процесс горячего прессования в α +β -области для бинарных цирконий-ниобиевых сплавов имеет наибольшую промышленную применимость.For binary zirconium-niobium alloys, pressing in the temperature range of the existence of α-zirconium is difficult. This is due to additional deformation heating in industrial pressing conditions, reaching 100 ° C or more. The temperature increment as a result of deformation heating exceeds the temperature range of the industrial implementation of the process, which is limited, on the one hand, by the transition temperature from α - to the α + β -region (590-610 ° С), on the other hand, by temperature (540 ° С and below ) an intensive decrease in the diffusion mobility of atoms and the degree of dynamic recrystallization. The hot pressing process in the α + β region for binary zirconium-niobium alloys has the greatest industrial applicability.
Известен способ получения изделий из циркониевых сплавов, включающий горячее формование и термическую обработку при температуре существования α -циркония 380-650° С [RU 2032760; C 22 F 1/18; 10.04.95].A known method of producing products from zirconium alloys, including hot molding and heat treatment at a temperature of α-zirconium 380-650 ° C [RU 2032760; C 22 F 1/18; 04/10/95].
Известен способ получения трубной заготовки из сплавов Циркалой-2 или Циркалой-4, в котором формоизменяющую операцию прессования и последующую термическую обработку проводят в области существования α -циркония при температуре прессования 590-650° С и температуре последующей вакуумной термообработки при 640° С [FR 2584097; C 22 F 1/18; С 22 С 16/00; G 21 C 3/08; 02.01.87].A known method of producing a tubular billet from alloys of Zirkaloy-2 or Zirkaloy-4, in which the forming pressing operation and subsequent heat treatment is carried out in the region of existence of α-zirconium at a pressing temperature of 590-650 ° C and a temperature of the subsequent vacuum heat treatment at 640 ° C [FR 2584097; C 22 F 1/18; C 22 C 16/00; G 21 C 3/08; 02/01/87].
Приведенные известные способы не применимы для изготовления горячепрессованного трубного профиля из бинарных цирконий-ниобиевых сплавов при проведении операций прессования и термической обработки в α -области.The above known methods are not applicable for the manufacture of a hot-pressed tube profile from binary zirconium-niobium alloys during operations of pressing and heat treatment in the α-region.
Наиболее близким решением к заявляемому является способ, при котором горячее прессование циркониевых сплавов проводят при температуре существования α - или α +β -циркония, а последующую термическую обработку в виде закалки при температуре, превышающей на 30-60° С температуру перехода из α +β -области в β -область [RU 2123065, C 22 F 1/18; 10.12.98].The closest solution to the claimed is a method in which the hot pressing of zirconium alloys is carried out at a temperature of existence of α - or α + β-zirconium, and the subsequent heat treatment in the form of quenching at a temperature exceeding the transition temperature from α + β by 30-60 ° С -regions in the β-region [RU 2123065, C 22 F 1/18; 12/10/98].
К недостаткам данного способа относится применение высокотемпературной термической обработки из β -области в виде операции закалки, которая сопровождается поверхностным окислением сплава, что требует последующего удаления некондиционного слоя механической обработкой и приводит к увеличению потерь металла, переводимого в стружку, и снижению выхода годной продукции.The disadvantages of this method include the use of high-temperature heat treatment from the β-region in the form of a quenching operation, which is accompanied by surface oxidation of the alloy, which requires subsequent removal of the substandard layer by machining and leads to an increase in metal losses converted to shavings and a decrease in yield.
Кроме того, закалка из высокотемпературной области приводит к увеличению твердости, что повышает удельные давления при холодной прокатке и склонность к налипанию сплава на инструмент.In addition, quenching from the high-temperature region leads to an increase in hardness, which increases the specific pressures during cold rolling and the tendency for the alloy to stick to the tool.
Введение дополнительной операции отпуска заготовок после закалки приводит к увеличению цикличности производства и снижению производительности процесса.The introduction of an additional operation of tempering billets after hardening leads to an increase in the production cycle and a decrease in the productivity of the process.
Предлагаемый способ решает задачу снижения неоднородности механических свойств и повышения технологичности бинарных цирконий-ниобиевых сплавов для последующей холодной прокатки, что способствует уменьшению брака по дефектам сплошности и геометрическим размерам конечного трубного профиля. Кроме того, предлагаемый способ решает задачу повышения интенсивности рекристаллизации и текстурирования сплава в процессе последующих операций холодной прокатки с промежуточными и окончательной вакуумными термообработками и достижения более высоких эксплуатационных характеристик конечных изделий экономически наименее затратным путем по сравнению с прототипом.The proposed method solves the problem of reducing the heterogeneity of the mechanical properties and increasing the manufacturability of binary zirconium-niobium alloys for subsequent cold rolling, which helps to reduce rejects due to continuity defects and the geometric dimensions of the final pipe profile. In addition, the proposed method solves the problem of increasing the intensity of recrystallization and texturing of the alloy during subsequent cold rolling operations with intermediate and final vacuum heat treatments and achieving higher performance characteristics of the final products in an economically less expensive way compared to the prototype.
Это достигается тем, что в известном способе изготовления трубных изделий из циркониевых сплавов, включающем горячее прессование в α +β -области существования циркония, последующую термическую обработку в температурной области не ниже температуры нагрева заготовок для прессования, термическую обработку горячепрессованного трубного профиля проводят в вакууме в температурном диапазоне, не превышающем 770° С, с выдержками при заданной температуре в течение 1-3 часов и последующим охлаждением со скоростью не менее 1° С/мин.This is achieved by the fact that in the known method of manufacturing tube products from zirconium alloys, including hot pressing in the α + β region of zirconium, subsequent heat treatment in the temperature range not lower than the heating temperature of the billets for pressing, heat treatment of the hot-pressed tube profile is carried out in vacuum in temperature range not exceeding 770 ° C, with exposures at a given temperature for 1-3 hours and subsequent cooling at a speed of at least 1 ° C / min.
Увеличение температуры нагрева горячепрессованного трубного профиля из бинарных цирконий-ниобиевых сплавов более 770° С приводит к увеличению размера зерна, увеличению объемной доли β -фазы с одновременным ее обеднением по ниобию от равновесного (~20%Nb) до промежуточного (7-15%Nb) состава и выделению частиц β -фазы по границам зерен, что приводит в дальнейшем к снижению технологичности при холодной прокатке.An increase in the heating temperature of a hot-pressed tube profile of binary zirconium-niobium alloys of more than 770 ° C leads to an increase in grain size, an increase in the volume fraction of the β phase with its simultaneous depletion in niobium from equilibrium (~ 20% Nb) to intermediate (7-15% Nb ) the composition and separation of β-phase particles along the grain boundaries, which further leads to a decrease in manufacturability during cold rolling.
Уменьшение времени выдержки менее 1 часа не обеспечивает полного разупрочнения сплава, совершенствования текстурных и структурно-фазовых составляющих по длине и сечению горячепрессованного трубного профиля. Выдержки более 3-х часов не приводят к дополнительному увеличению однородности структурно-фазовых составляющих сплава и экономически неоправданны. При скорости охлаждения менее 1° С/мин увеличивается неоднородность структурно-фазовых составляющих горячепрессованного профиля и снижается эффективность воздействия термомеханической обработки на эксплуатационные характеристики конечных изделий.Reducing the exposure time of less than 1 hour does not provide complete softening of the alloy, improving the texture and structural phase components along the length and cross section of the hot-pressed pipe profile. Excerpts of more than 3 hours do not lead to an additional increase in the homogeneity of the structural phase components of the alloy and are economically unjustified. When the cooling rate is less than 1 ° C / min, the heterogeneity of the structural-phase components of the hot-pressed profile increases and the effectiveness of the thermomechanical treatment on the operational characteristics of the final products decreases.
Использование заявляемого технического решения позволяет уменьшить отбраковку по сплошности и геометрическим размерам трубного профиля из цирконий-ниобиевых сплавов и увеличить выход годной продукции, а также улучшить эксплуатационные характеристики изделий за счет улучшения характеристик механических свойств, степени рекристаллизации и текстурных показателей.The use of the proposed technical solution allows to reduce the rejection according to the continuity and geometric dimensions of the pipe profile of zirconium-niobium alloys and to increase the yield of products, as well as to improve the operational characteristics of the products by improving the characteristics of mechanical properties, the degree of recrystallization and texture parameters.
При анализе патентной и научно-технической информации способов термомеханической обработки трубного профиля из бинарных цирконий-ниобиевых сплавов, обладающих совокупностью существенных признаков заявляемого технического решения, не выявлено.When analyzing patent and scientific and technical information, methods for thermomechanical processing of a pipe profile from binary zirconium-niobium alloys having a combination of essential features of the claimed technical solution were not identified.
Пример осуществления способа.An example implementation of the method.
Предлагаемый способ термомеханической обработки горячедеформированного трубного профиля из бинарных цирконий-ниобиевых сплавов проверен при изготовлении оболочечных труб, отвечающих наиболее высоким требованиям к геометрическим размерам, сплошности, механическим свойствам и текстуре, и реализован следующим образом.The proposed method for thermomechanical processing of a hot-deformed tube profile from binary zirconium-niobium alloys is tested in the manufacture of shell pipes that meet the highest requirements for geometric dimensions, continuity, mechanical properties and texture, and is implemented as follows.
Горячедеформированные заготовки из сплава цирконий - 1 мас.% ниобия нагревали в индукционной установке до температуры 650-700° С и прессовали с коэффициентом вытяжки μ =11,0 в трубные заготовки для холодной прокатки. После механической обработки внутренней поверхности и химической очистки проводили вакуумные термообработки при температурах 700-770° С с выдержками в течение 1-3 часов и последующим охлаждением со скоростью 2-5,5° С/мин. В дальнейшем трубные заготовки подвергали многостадийной холодной прокатке с промежуточными и окончательной вакуумными термообработками в области существования α -циркония. После отделочных операций проводили механические испытания, оценку степени рекристаллизации и текстуры, контроль дефектов сплошности и геометрических размеров ультразвуковым методом.Hot-deformed billets of zirconium alloy - 1 wt.% Niobium were heated in an induction unit to a temperature of 650-700 ° C and pressed with a drawing coefficient μ = 11.0 into tube billets for cold rolling. After mechanical treatment of the inner surface and chemical cleaning, vacuum heat treatments were performed at temperatures of 700-770 ° C with holdings for 1-3 hours and subsequent cooling at a speed of 2-5.5 ° C / min. Subsequently, the tube blanks were subjected to multi-stage cold rolling with intermediate and final vacuum heat treatments in the region of existence of α-zirconium. After finishing operations, mechanical tests were carried out, the degree of recrystallization and texture was assessed, and the monitoring of continuity and geometric dimensions was carried out using the ultrasonic method.
Для труб, изготовленных с прессованием в α +β -области и термообработкой в α +β -области при 700-770° С, брак по геометрическим размерам отсутствовал, брак по сплошности составил от 3,7 до 5,3%, тогда как для труб, изготовленных с прессованием в α +β -области и вакуумной термообработкой в α -области, брак по геометрическим размерам составил 0,8-6,3%, по сплошности 4,1-17,9%.For pipes made by pressing in the α + β-region and heat treated in the α + β-region at 700–770 ° С, there was no defect in geometric dimensions, the defect in continuity was from 3.7 to 5.3%, whereas for pipes made by pressing in the α + β-region and vacuum heat treatment in the α-region, rejects in geometric dimensions amounted to 0.8-6.3%, in the continuity of 4.1-17.9%.
Для труб, изготовленных по способу-прототипу с прессованием в α - или α +β -области и высокотемпературной термической обработкой в виде закалки при температуре, превышающей на 30-40° С температуру перехода из α +β -области в β -область, брак по геометрическим размерам составил 2,3-4,3%, по сплошности до 35% и более.For pipes made according to the prototype method with pressing in the α - or α + β-region and high-temperature heat treatment in the form of hardening at a temperature exceeding by 30-40 ° С the transition temperature from the α + β-region to β-region, marriage in geometric dimensions it was 2.3-4.3%, in continuity up to 35% or more.
Эффективность воздействия на технологичность температуры термообработки в зависимости от температуры прессования показана на графиках на чертеже.The effectiveness of the impact on the manufacturability of the heat treatment temperature depending on the pressing temperature is shown in the graphs in the drawing.
С уменьшением твердости (HV) и увеличением относительного удлинения (5) улучшается технологичность для последующей холодной прокатки трубного профиля из бинарных цирконий-ниобиевых сплавов.With a decrease in hardness (HV) and an increase in elongation (5), manufacturability for the subsequent cold rolling of the tube profile from binary zirconium-niobium alloys improves.
При температурах термической обработки ниже температуры нагрева заготовок для прессования технологичность сплава для последующей холодной прокатки минимальна и характеризуется низкими значениями относительного удлинения и высокими значениями твердости.At heat treatment temperatures below the heating temperature of the billets for pressing, the manufacturability of the alloy for subsequent cold rolling is minimal and is characterized by low values of elongation and high values of hardness.
Изменение твердости и относительного удлинения горячепрессованных труб из сплава цирконий - 1 мас.% ниобия в зависимости от температуры прессования и термической обработки показано на чертеже.The change in hardness and elongation of hot-pressed pipes made of zirconium alloy - 1 wt.% Niobium depending on the temperature of pressing and heat treatment is shown in the drawing.
В температурном диапазоне не ниже температуры нагрева заготовок для прессования и не превышающем 770° С технологичность сплава для последующей холодной прокатки максимальна.In the temperature range not lower than the heating temperature of the billets for pressing and not exceeding 770 ° C, the manufacturability of the alloy for subsequent cold rolling is maximum.
При температурных значениях выше 770° С отмечается некоторое снижение технологичности сплава, характеризуемое уменьшением относительного удлинения, что связано с выделениями частиц β -фазы по границам зерен.At temperatures above 770 ° C, there is a slight decrease in the manufacturability of the alloy, characterized by a decrease in elongation, which is associated with the release of β-phase particles along the grain boundaries.
Эксплуатационные характеристики труб, изготовленных по предлагаемому способу, по результатам рентгеноструктурных исследований и механических испытаний характеризуются значениями степени рекристаллизации Кр≥ 0,65 и текстурными показателями радиального направления fR≥ 0,53, значениями пластичности в поперечном направлении при температурах испытания 20° С и 380° С не менее 29,0% и 34,0% соответственно.The operational characteristics of the pipes manufactured by the proposed method, according to the results of X-ray diffraction studies and mechanical tests, are characterized by values of the degree of recrystallization K p ≥ 0.65 and texture indices of the radial direction f R ≥ 0.53, plasticity values in the transverse direction at test temperatures of 20 ° C and 380 ° C not less than 29.0% and 34.0%, respectively.
Использование предлагаемого технического решения позволит повысить выход годного и эксплуатационные характеристики трубных изделий из бинарных цирконий-ниобиевых сплавов.Using the proposed technical solution will increase the yield and operational characteristics of tubular products from binary zirconium-niobium alloys.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003101960/02A RU2230134C1 (en) | 2003-01-24 | 2003-01-24 | Method of thermomechanical machining of structural tubing shape made out o f binary zirconium-niobic alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003101960/02A RU2230134C1 (en) | 2003-01-24 | 2003-01-24 | Method of thermomechanical machining of structural tubing shape made out o f binary zirconium-niobic alloys |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2230134C1 true RU2230134C1 (en) | 2004-06-10 |
| RU2003101960A RU2003101960A (en) | 2004-07-20 |
Family
ID=32846713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003101960/02A RU2230134C1 (en) | 2003-01-24 | 2003-01-24 | Method of thermomechanical machining of structural tubing shape made out o f binary zirconium-niobic alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2230134C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2310009C2 (en) * | 2006-01-10 | 2007-11-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" (ОАО ЧМЗ) | Method of manufacture of the flat shape made out of the zirconium alloys |
| RU2310010C2 (en) * | 2006-01-10 | 2007-11-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" (ОАО ЧМЗ) | Method of manufacture of the flat shape made out of the zirconium-niobium alloys |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4452648A (en) * | 1979-09-14 | 1984-06-05 | Atomic Energy Of Canada Limited | Low in reactor creep ZR-base alloy tubes |
| EP0198570A2 (en) * | 1985-01-22 | 1986-10-22 | Westinghouse Electric Corporation | Process for producing a thin-walled tubing from a zirconium-niobium alloy |
| US4764223A (en) * | 1985-06-27 | 1988-08-16 | Pechiney | Process for the manufacture of a rough-shaped, cold-rolled cladding tube of zirconium alloy |
| RU2123065C1 (en) * | 1997-03-12 | 1998-12-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Process of manufacture of tubular articles from zirconium alloys ( versions ) |
| SU1072517A1 (en) * | 1982-07-25 | 1999-06-20 | А.В. Никулина | METHOD FOR PROCESSING ZIRCONIUM-NIOBIUM ALLOYS |
-
2003
- 2003-01-24 RU RU2003101960/02A patent/RU2230134C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4452648A (en) * | 1979-09-14 | 1984-06-05 | Atomic Energy Of Canada Limited | Low in reactor creep ZR-base alloy tubes |
| SU1072517A1 (en) * | 1982-07-25 | 1999-06-20 | А.В. Никулина | METHOD FOR PROCESSING ZIRCONIUM-NIOBIUM ALLOYS |
| EP0198570A2 (en) * | 1985-01-22 | 1986-10-22 | Westinghouse Electric Corporation | Process for producing a thin-walled tubing from a zirconium-niobium alloy |
| US4764223A (en) * | 1985-06-27 | 1988-08-16 | Pechiney | Process for the manufacture of a rough-shaped, cold-rolled cladding tube of zirconium alloy |
| RU2123065C1 (en) * | 1997-03-12 | 1998-12-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" | Process of manufacture of tubular articles from zirconium alloys ( versions ) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2310009C2 (en) * | 2006-01-10 | 2007-11-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" (ОАО ЧМЗ) | Method of manufacture of the flat shape made out of the zirconium alloys |
| RU2310010C2 (en) * | 2006-01-10 | 2007-11-10 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" (ОАО ЧМЗ) | Method of manufacture of the flat shape made out of the zirconium-niobium alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5026520A (en) | Fine grain titanium forgings and a method for their production | |
| EP0487803A1 (en) | Titanium alpha-beta alloy fabricated material and process for preparation | |
| RU2123065C1 (en) | Process of manufacture of tubular articles from zirconium alloys ( versions ) | |
| JP6864955B2 (en) | How to make bars from titanium alloys | |
| CN116689531B (en) | Preparation method of high-strength TC4 pipe | |
| RU2230134C1 (en) | Method of thermomechanical machining of structural tubing shape made out o f binary zirconium-niobic alloys | |
| KR20150068912A (en) | Method for manufacture objects consisting of iron-cobalt-molybdenum/wolfram-nitrogen-alloys | |
| RU2110600C1 (en) | Method for producing articles from zirconium alloys | |
| CN113316490B (en) | Zirconium-based alloy pipe manufacturing method | |
| CN113613807B (en) | Manufacturing method of zirconium alloy tubular products | |
| RU2184795C2 (en) | Method of producing flat section from zirconium alloys | |
| RU2661125C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS COLD-DEFORMED PIPES MADE OF Ti-3Al-2,5V TITANIUM ALLOY | |
| RU2798021C1 (en) | Method for manufacturing tubular products from zirconium alloy | |
| CN115011822B (en) | Preparation method of square-outside and round-inside zirconium alloy section bar | |
| RU2798020C1 (en) | Method for manufacturing tubular products from zirconium alloy | |
| CN114226529A (en) | Thin-wall component manufacturing method based on space envelope deformation-heat treatment cooperative regulation | |
| RU2183691C2 (en) | Method for making products of titanium alloy | |
| RU2798022C1 (en) | Method for manufacturing tubular products from zirconium-based alloy | |
| RU2310009C2 (en) | Method of manufacture of the flat shape made out of the zirconium alloys | |
| WO2021133194A1 (en) | Method of manufacturing tubular products from a zirconium alloy | |
| RU2240188C1 (en) | Method for making tube blanks from zirconium-niobium alloys | |
| EA043590B1 (en) | METHOD FOR MANUFACTURING TUBULAR PRODUCTS FROM ZIRCONIUM ALLOY | |
| El Raouf et al. | The cyclic extrusion behavior of severe plastic deformation (CEC) of aluminum alloy 6061 | |
| RU2261765C1 (en) | Method of making flat sections from zirconium-niobium alloys | |
| CN118241134A (en) | Heat treatment method of GH2150 alloy precise thin-wall seamless tube |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100125 |