RU2220210C2 - Method of steel production in electric arc furnace - Google Patents
Method of steel production in electric arc furnace Download PDFInfo
- Publication number
- RU2220210C2 RU2220210C2 RU2001134544/02A RU2001134544A RU2220210C2 RU 2220210 C2 RU2220210 C2 RU 2220210C2 RU 2001134544/02 A RU2001134544/02 A RU 2001134544/02A RU 2001134544 A RU2001134544 A RU 2001134544A RU 2220210 C2 RU2220210 C2 RU 2220210C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melting
- limestone
- during
- furnace
- period
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 12
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 6
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims abstract description 68
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims abstract description 67
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 63
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 63
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 43
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 43
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 24
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 20
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 13
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 9
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 claims description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 6
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 abstract description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 abstract description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 29
- 230000008569 process Effects 0.000 description 16
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 13
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 12
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 7
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 6
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 5
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 5
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 230000001364 causal effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000012173 estrus Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000005501 phase interface Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 210000005239 tubule Anatomy 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано в электросталеплавильном производстве. The invention relates to the field of metallurgy and can be used in electric steelmaking.
Известен способ выплавки стали в электродуговых печах, характеризующийся использованием в качестве шлакообразующих материалов свежеобожженной извести, являющейся источником поступления в шлак окиси кальция (Электрометаллургия стали и ферросплавов./Под ред. Д.Я. Поволоцкого. - М.: Металлургия, 1984, с. 568). Применение извести в качестве шлакообразующего материала позволяет обеспечить необходимые условия для дефосфорации металла в процессе плавки. При ее использовании в практических условиях необходимо соблюдать достаточно жесткие требования по качественным характеристикам и условиям поставки в технологический агрегат. Обладая высокой гигроскопичностью, известь может вносить в сталь влагу, обогащая ее водородом и являясь причиной образования флокенов в готовой продукции. Известь получают в шахтных печах или трубчатых печах путем высокотемпературного (при Т=800-1000oС) обжига известняка (СаСО3). Использование дополнительных технологических приемов ее получения вызывает существенное увеличение себестоимости стали.A known method of steelmaking in electric arc furnaces, characterized by the use of freshly burnt lime as a slag forming material, which is a source of calcium oxide in the slag (Electrometallurgy of steel and ferroalloys. / Ed. By D.Ya. Povolotsky. - M .: Metallurgy, 1984, p. 568). The use of lime as a slag-forming material allows us to provide the necessary conditions for metal dephosphorization during the smelting process. When using it in practical conditions, it is necessary to observe rather stringent requirements for quality characteristics and conditions of delivery to the technological unit. Possessing high hygroscopicity, lime can introduce moisture into steel, enriching it with hydrogen and being the cause of the formation of flokens in the finished product. Lime is obtained in shaft furnaces or tube furnaces by high-temperature (at T = 800-1000 o C) calcination of limestone (CaCO 3 ). The use of additional technological methods for its production causes a significant increase in the cost of steel.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому способу является способ выплавки стали в дуговых печах, включающий использование в качестве шлакообразующей составляющей известняка (Еднерал Ф.П. Электрометаллургия стали и сплавов. - М.: Металлургия, 1991, с.98). Достоинством применения известняка вместо извести рассматривается то, что он не вносит в печь влагу, а также то, что активно выделяющийся из него в процессе термообработки по ходу плавления шихты углекислый газ способствует дополнительному перемешиванию расплава. Процесс перемешивания благоприятствует выравниванию температуры и состава расплава, а также удалению из него неметаллических включений и газов. Обязательным условием для эффективного использования известняка по известному способу электроплавки является применение его в прокаленном и дробленом виде, с содержанием СаСО3 не менее 97% и серы не более 0,05%.The closest in technical essence to the proposed method is a method of steel smelting in arc furnaces, including the use of limestone as a slag-forming component (Edneral F.P. Electrometallurgy of steel and alloys. - M .: Metallurgy, 1991, p. 98). The advantage of using limestone instead of lime is the fact that it does not introduce moisture into the furnace, as well as the fact that carbon dioxide is actively released from it during heat treatment during the melting of the charge, which contributes to additional mixing of the melt. The mixing process favors the equalization of temperature and composition of the melt, as well as the removal of non-metallic inclusions and gases from it. A prerequisite for the effective use of limestone according to the known method of electric melting is its use in calcined and crushed form, with a CaCO 3 content of not less than 97% and sulfur not more than 0.05%.
Существенным, ограничивающим область его использования, недостатком рассматриваемого в прототипе способа выплавки стали является повышение энергозатрат при обеспечении требуемых условий шлакообразования плавки, обусловленных энергоемким развитием процесса разложения известняка по ходу плавки с увеличением расхода электроэнергии на период плавления и увеличением его длительности. A significant limiting the scope of its use, the disadvantage of the method of steelmaking considered in the prototype is the increase in energy consumption while ensuring the required conditions for slag formation of the smelting, due to the energy-intensive development of the process of decomposition of limestone during the smelting process with an increase in the energy consumption for the melting period and increase in its duration.
Задачей предлагаемого изобретения является расширение технических возможностей и повышение технико-экономических показателей плавки (себестоимость, снижение энергозатрат, качество выплавки, технологичность) при использовании в качестве шлакообразующего материала известняка за счет использования определенных его качественных характеристик и заданных условий ввода в рабочее пространство электродуговой печи по ходу плавки. The objective of the invention is to expand the technical capabilities and increase the technical and economic indicators of smelting (cost, reduction of energy consumption, smelting quality, processability) when using limestone as a slag-forming material due to the use of certain qualitative characteristics of it and given conditions for introducing an electric arc furnace into the working space along the way swimming trunks.
Поставленная задача решается за счет того, что в известном способе выплавки стали в электродуговой печи, включающем завалку и подвалки единовременно загружаемых в ванну печи порций металлошихты, их плавление и доводку расплава до необходимой температуры и состава за счет использования энергии электрических дуг и альтернативных источников энергообеспечения плавки с применением в качестве шлакообразующего материала дробленного известняка, не подвергаемый предварительной термической обработке известняк вводят в зону горения электрических дуг в виде кускового материала с фракцией размером 20-80 мм при природном влагосодержании не более 2,0-5,0%, с содержанием в нем не менее 2,0-2,5% MgO и сопротивлением сжатию не более 450 кг/м2, обеспечивая подачу его в печь в периоды плавления каждой порции металлошихты после отработки от начала ее плавления 90-130 кВт•ч электроэнергии на каждую тонну металлошихты вводимыми компактными порциями в количестве 220-300 кг с интенсивностью подачи в ванну печи от 0,9 до 1,2 кг/мин, за период подвода одного кВт•ч электроэнергии на одну тонну расплава, поддерживая общий его расход за период плавки в пределах от 50 до 55 кг на одну тонну расплава.The problem is solved due to the fact that in the known method of steel smelting in an electric arc furnace, which includes filling and forging of batches of metal charge simultaneously loaded into the furnace bath, melting them and adjusting the melt to the required temperature and composition by using the energy of electric arcs and alternative sources of energy supply for melting using crushed limestone as a slag-forming material, limestone not subjected to preliminary heat treatment is introduced into the electric combustion zone arcs in the form of bulk material with a fraction of 20-80 mm in size with a natural moisture content of not more than 2.0-5.0%, with a content of not less than 2.0-2.5% MgO and a compressive resistance of not more than 450 kg / m 2 , providing it in the furnace during the melting periods of each portion of the metal charge after working out from the beginning of its melting 90-130 kW • h of electricity for each ton of metal charge with the introduced compact portions in the amount of 220-300 kg with an intensity of supply to the furnace bath from 0.9 up to 1.2 kg / min, for the period of supply of one kW • h of electricity per ton of melt, support total consumption for the melting period in the range from 50 to 55 kg per ton of melt.
В другом варианте выполнения изобретения необходимо, чтобы количество известняка при завалке на одну тонну металлошихты, расходуемое за период плавления первой ее порции, на 20-30% превышало его расход при плавлении второй порции металлошихты при подвалке, а расход известняка за период плавления каждой последующей порции при подвалке снижают на 20-30% по отношению к его количеству, расходуемому за период плавления предыдущей порции. In another embodiment of the invention, it is necessary that the amount of limestone when filling per ton of metal charge consumed during the melting period of its first portion is 20-30% higher than its consumption when melting the second portion of the metal charge during basement, and the limestone consumption during the melting period of each subsequent portion when planting is reduced by 20-30% in relation to its amount spent during the melting period of the previous portion.
Кроме этого, целесообразно количество известняка, загружаемого при завалке или последующих подвалках, добавляемых в печь по ходу цикла плавки, увеличивать в зависимости от технических требований плавки. In addition, it is advisable to increase the amount of limestone loaded during filling or subsequent basements added to the furnace during the melting cycle, depending on the technical requirements of the smelting.
Указанные признаки являются существенными и взаимосвязанными между собой причинно-следственной связью с образованием совокупности существенных признаков, достаточных для достижения технического результата. Плавление и доводку расплава до необходимой температуры и состава за счет использования энергии электрических дуг с применением в качестве шлакообразующего материала дробленного известняка, который, не подвергая предварительной термической обработке, вводят в межэлектродное пространство в виде кускового материала с фракцией 20-80 мм при влагосодержании не более 2,0-5%, с содержанием в нем не менее 2,0-2,5% MgO (а также и 50-60% СаО) и с временным (начальным) сопротивлением сжатию не более 450 кг/м2, обеспечивая подачу его в ванну в периоды плавления каждой порции металлошихты после отработки от начала ее плавления 90-130 кВт•ч электрической энергии на каждую тонну металлошихты компактными порциями массой 220-300 кг с интенсивностью подачи в ванну от 0,9 до 1,2 кг/мин, за период отработки кВт•ч электрической энергии на одну тонну металлошихты, поддерживая при этом общий его расход за всю плавку в пределах от 50 до 55 кг на тонну расплавляемой металлошихты.These signs are significant and interconnected causal relationship with the formation of a set of essential features sufficient to achieve a technical result. Melting and adjusting the melt to the required temperature and composition by using the energy of electric arcs using crushed limestone as slag-forming material, which, without being subjected to preliminary heat treatment, is introduced into the interelectrode space in the form of lump material with a fraction of 20-80 mm with a moisture content of not more than 2.0-5%, with a content of not less than 2.0-2.5% MgO (as well as 50-60% CaO) and with a temporary (initial) compression resistance of not more than 450 kg / m 2 , providing a feed him into the bath during periods of melting the portion of the metal charge after working off from the beginning of its melting is 90-130 kW • h of electric energy per ton of metal charge in compact portions weighing 220-300 kg with a feed rate from 0.9 to 1.2 kg / min into the bath, for the period of working kW • h of electric energy per ton of metal charge, while maintaining its total consumption for all smelting in the range from 50 to 55 kg per ton of molten metal charge.
При этом удельное количество известняка, расходуемого за период плавления первой порции металлошихты (завалки), в килограммах на 1 т металлошихты на 20-30% превышает его расход при плавлении второй порции шихты (подвалки), а расход известняка за период плавления последующей порции (второй подвалки) снижают на 20-30% по отношению к его количеству, расходуемому за период плавления предыдущей порции расплавляемой шихты (первой подвалки). In this case, the specific amount of limestone consumed during the melting period of the first portion of the metal charge (filling), in kilograms per 1 ton of metal charge, is 20-30% higher than its consumption when melting the second portion of the charge (basement), and the consumption of limestone during the melting period of the subsequent portion (second basements) are reduced by 20-30% in relation to its amount consumed during the melting period of the previous portion of the molten mixture (first basement).
Сущность способа выплавки стали поясняется следующим. The essence of the method of steelmaking is explained as follows.
Повышенное содержание фосфора в металле определяет возникновение в нем свойства хладноломкости, в связи с чем он рассматривается вредной примесью в составе качественных марок сталей. По этой причине одним из обязательных приемов в технологии электросталеплавильного процесса выплавки ответственных марок сталей является полное окисление фосфора из расплава и перевод его в шлак. Фосфор является поверхностно-активным элементом, поэтому реакция его окисления получает развитие на поверхности раздела фаз металл-шлак и обесфосфоривание металла осуществляют путем организации в печи заданного шлакового режима. The increased phosphorus content in the metal determines the occurrence of cold brittleness property in it, in connection with which it is considered a harmful impurity in the composition of high-quality steel grades. For this reason, one of the mandatory techniques in the technology of the electric steelmaking process for smelting critical steel grades is the complete oxidation of phosphorus from the melt and its conversion to slag. Phosphorus is a surface-active element; therefore, its oxidation reaction develops on the metal-slag phase interface and metal dephosphorization is carried out by organizing a given slag regime in the furnace.
Технологическими факторами, определяющими распределение фосфора между металлом и шлаком, являются состав наведенного шлака и температура металла. Обязательным требованием к качеству шлака в рассматриваемых условиях является наличие в нем необходимого количества растворенной окиси кальция (СаО), которая связывает в шлаке фосфор при достижении его равновесного состояния между шлаком и металлом. Скорость растворения окиси кальция определяется содержанием в шлаке закиси железа (FeO) и температурным уровнем расплава. Эффективные результаты по активизации процесса обесфосфоривания (перехода фосфора из металла в шлак) могут быть достигнуты при обеспечении оптимального сочетания технологических факторов (жидкотекучести и основности шлака, соотношения в нем содержания СаО к FeO, температуры расплава). Technological factors that determine the distribution of phosphorus between the metal and slag are the composition of the induced slag and the temperature of the metal. A mandatory requirement for the quality of slag under the considered conditions is the presence in it of the required amount of dissolved calcium oxide (CaO), which binds phosphorus in the slag when it reaches its equilibrium state between the slag and the metal. The dissolution rate of calcium oxide is determined by the content of iron oxide (FeO) in the slag and the temperature level of the melt. Effective results on the activation of the process of dephosphorization (transition of phosphorus from metal to slag) can be achieved by providing an optimal combination of technological factors (fluidity and basicity of slag, ratio of CaO to FeO content in it, melt temperature).
Следует отметить, что максимальная активность перехода фосфора из металла в шлак при прочих равных условиях достигается при определенном, ограниченном диапазоне температур 1470-1530oС в процессе нагрева металла. Возможности в обеспечении заданного температурного режима плавки расширяются при использовании в качестве шлакообразующего материала известняка, обеспечивающего доставку окиси кальция в шлак с протеканием эндотермического эффекта его разложения в процессе термической обработки непосредственно в рабочем пространстве печи.It should be noted that the maximum activity of the transition of phosphorus from metal to slag, ceteris paribus, is achieved under a certain, limited temperature range of 1470-1530 o C in the process of heating the metal. The possibilities to ensure a given temperature regime of smelting are expanded when using limestone as a slag-forming material, which ensures the delivery of calcium oxide to the slag with the endothermic effect of its decomposition during heat treatment directly in the furnace working space.
С целью интенсификации термического воздействия на известняк и активизации темпа его разложения по ходу технологического процесса электродуговой плавки его направляют непосредственно в зону горения электрических дуг (в межэлектродное пространство) в виде смеси кусков в ограниченном фракционном составе. In order to intensify the thermal effect on limestone and enhance the rate of its decomposition during the process of electric arc smelting, it is sent directly to the combustion zone of electric arcs (into the interelectrode space) in the form of a mixture of pieces in a limited fractional composition.
Оптимальным размером кускового известняка, используемого для шлакообразования плавки, является смесь, состоящая из фракций 20-80 мм. Смесь с фракцией размером 20 мм и менее включает повышенное количество сопутствующих примесей (мелуза, глина, песок), которые в условиях повышенной влажности окружающей среды приобретают свойства связующих материалов, в практических условиях нарушающих технологичность подачи известняка в печь через систему труботечек и бункеров из-за их налипания на внутренней поверхности системы транспортировки. При пониженной температуре среды увеличивается вероятность слипания рассматриваемой смеси известняка в силу ее повышенной гигроскопичности. Использование в смеси кусков фракцией 80 мм и более вызывает забивание труботечек по ходу обеспечения технологического процесса плавки и нарушения его организации, сбои в производстве. The optimum size of lump limestone used for slag formation of the smelting is a mixture consisting of fractions of 20-80 mm. A mixture with a fraction of 20 mm or less includes an increased amount of associated impurities (melusa, clay, sand), which, in conditions of high humidity, acquire the properties of binder materials, which in practical conditions violate the manufacturability of limestone in the furnace through a system of tubules and bunkers due to their sticking to the inner surface of the transportation system. At low ambient temperatures, the likelihood of adhesion of the limestone mixture under consideration increases due to its increased hygroscopicity. The use of pieces of a fraction of 80 mm or more in the mixture causes clogging of the tubes in the course of ensuring the technological process of melting and violations of its organization, and malfunctions in production.
Диапазон фракций СаСО3 размером 20-80 мм удовлетворяет технологическим требованиям высокоинтенсивного темпа плавки, обеспечивая необходимый темп разложения известняка и шлакообразования с заданным содержанием окиси кальция при минимальном использовании балластных энергоемких примесей.The range of CaCO 3 fractions of 20-80 mm in size satisfies the technological requirements of a high-intensity melting rate, providing the necessary rate of limestone decomposition and slag formation with a given calcium oxide content with minimal use of ballast energy-intensive impurities.
Использование известняка с природным влагосодержанием не более 2-5% позволяет применять его в качестве шлакообразующего материала (флюса) непосредственно в составе технологического процесса плавки без его предварительной термообработки (обжига), что существенно снижает себестоимость сырьевых материалов плавки. The use of limestone with a natural moisture content of not more than 2-5% allows it to be used as a slag-forming material (flux) directly as part of the melting process without preliminary heat treatment (firing), which significantly reduces the cost of raw materials for smelting.
Повышенное, более 2,0-2,5% содержание включений MgO в известняке обеспечивает достаточно высокую полноту разложения его кусков с вышеуказанной фракцией при термическом воздействии за счет характерного для MgO повышенного коэффициента линейного расширения и высокой, по сравнению с основной массой материала, теплопроводностью. Характерное для молодых месторождений природных известняков сочетание повышенного содержания MgO с ограниченной величиной временного сопротивления сжатию в пределах не более 450 кг/м2 не позволяет использовать их в качестве сырья для получения извести в обжиговой печи, так как известняк с указанными характеристиками при термической обработке разлагается полностью, превращаясь в пушонку. Однако его склонность к полному разложению при тепловой обработке является благоприятным свойством для использования этого качества известняка в составе шлакообразующего материала непосредственно в составе технологии электросталеплавильного процесса, без предварительной подготовки.The increased content of MgO inclusions in limestone, more than 2.0-2.5%, ensures a sufficiently high degree of decomposition of its pieces with the above fraction under thermal exposure due to the increased linear expansion coefficient characteristic of MgO and high thermal conductivity compared to the bulk of the material. The combination of a high MgO content with a limited temporary compressive strength characteristic of young deposits of natural limestones within a maximum of 450 kg / m 2 does not allow using them as a raw material for lime production in a kiln, since limestone with the indicated characteristics decomposes completely during heat treatment turning into a little fuzz. However, its tendency to complete decomposition during heat treatment is a favorable property for using this quality of limestone in the composition of slag-forming material directly as part of the technology of the electric steel-smelting process, without preliminary preparation.
С увеличением тепловой нагрузки при обжиге кускового известняка, содержащего более 2,0-2,5% MgO и с временным сопротивлением сжатию не более 450 кг/м2, при температуре более 1000oС, интенсивность его разложения увеличивается. При снижении в составе известняка содержания MgO менее 2,0-2,5% полнота его разложения снижается, цикл термообработки материала и количество крупных фракций известняка увеличиваются. При сохранении рассматриваемого состава известняка увеличение его прочности, при временном сопротивлении сжатию более 450 кг/м2, препятствует темпу и полноте его разложения, а в дальнейшем и расплавлению.With an increase in heat load during firing of lump limestone containing more than 2.0-2.5% MgO and with a temporary compressive strength of not more than 450 kg / m 2 at a temperature of more than 1000 o C, the rate of its decomposition increases. With a decrease in the content of MgO in the limestone composition of less than 2.0-2.5%, the completeness of its decomposition decreases, the heat treatment cycle of the material and the number of large fractions of limestone increase. While maintaining the composition of limestone in question, an increase in its strength, with a temporary compression resistance of more than 450 kg / m 2 , prevents the rate and completeness of its decomposition, and further melting.
Сочетание вышеприведенных, приемлемых для использования в качестве шлакообразующего материала в технологическом режиме электросталеплавильного процесса, свойств известняка характерно для отдельных месторождений, так называемых "молодых" месторождений. The combination of the above, acceptable for use as a slag-forming material in the technological mode of the electric steelmaking process, the properties of limestone are characteristic of individual deposits, the so-called "young" deposits.
Экспериментально установлено, что при термообработке смеси кусков известняка с вышеуказанной фракцией, влагосодержанием и качеством при температуре, соответствующей температуре расплавляемого металла на начальной стадии окислительного периода плавки, около 1550oС, обеспечивается практически полный переход его в жидкую фазу (растворение) в течение 2-4 мин, что удовлетворяет требованиям современного высокоинтенсивного темпа плавки в дуговой печи. Разложение известняка происходит бурно и характеризуется активным газовыделением.It was experimentally established that during heat treatment of a mixture of pieces of limestone with the above fraction, moisture content and quality at a temperature corresponding to the temperature of the molten metal at the initial stage of the oxidation period of melting, about 1550 o С, it is almost completely transferred to the liquid phase (dissolution) within 2- 4 min, which meets the requirements of a modern high-intensity melting rate in an arc furnace. The decomposition of limestone is violent and is characterized by active gas evolution.
Начало подачи известняка в межэлектродное пространство печи по ходу плавления каждой порции металлошихты после отработки от начала плавления 90-130 кВт•ч. электрической энергии на каждую тонну металлошихты (удельная мощность кВт•ч/т) позволяет направлять его непосредственно на поверхность образовавшегося высокотемпературного расплава в наиболее термонапряженную околодуговую зону, обеспечивая этим самым активное начало обжига материала и процесса шлакообразования. В различающихся условиях качественного состава и массы расплавляемой шихты ввод в нее указанного количества электрической энергии является достаточным для проплавления в центре ванны колодцев и образования открытого зеркала расплава. При отработке меньшей, чем 90 кВт•ч/т электрической энергии, объем расплавленного металла недостаточен для аккумулирования тепловой энергии необходимой для разложения известняка без нарушения заданного режима энергообеспечения плавки. Начало периода ввода известняка после отработки более 130 кВт•ч/т электроэнергии определяет сокращение длительности цикла для ввода в печь заданного его количества, задерживает начало активного шлакообразования и обесфосфоривания расплава, удлиняет в целом длительность плавки. Beginning of the supply of limestone to the interelectrode space of the furnace during the melting of each portion of the metal charge after working 90-130 kW • h from the start of melting. electrical energy per ton of metal charge (specific power kW • h / t) allows it to be sent directly to the surface of the formed high-temperature melt in the most thermally stressed near-arc zone, thereby providing an active start to the firing of the material and the process of slag formation. Under different conditions of the qualitative composition and mass of the melted charge, the introduction of the indicated amount of electric energy into it is sufficient for penetration of wells in the center of the bath and the formation of an open mirror of the melt. When less than 90 kWh / t of electric energy is mined, the volume of molten metal is insufficient to accumulate the thermal energy necessary for the decomposition of limestone without violating the specified mode of energy supply for the smelting. The start of the limestone input period after working off more than 130 kW • h / t of electricity determines the reduction in the cycle time for entering the specified amount into the furnace, delays the onset of active slag formation and dephosphorization of the melt, and generally lengthens the melting time.
Подача известняка единовременно вводимыми через свод печи компактными порциями по 220-300 кг с интенсивностью их подачи в ванну от 0,9 до 1,2 кг/мин за период отработки 1 кВт•ч электроэнергии на 1 т расплавляемой порции металлошихты позволяет обеспечить удовлетворяющий требованиям высокоинтенсивного электросталеплавильного производства темп шлакообразования и удаления фосфора из расплава при оптимальных условиях поставки материала в печь. Рассматриваемые параметры тесно взаимосвязаны между собой и качественными характеристиками известняка. The supply of limestone in compact portions of 220-300 kg simultaneously introduced through the furnace arch with an intensity of their supply to the bath from 0.9 to 1.2 kg / min for a period of 1 kW • h of electricity per 1 ton of molten portion of the metal charge ensures a high intensity electric steelmaking, the rate of slag formation and phosphorus removal from the melt under optimal conditions for the supply of material to the furnace. The considered parameters are closely interrelated with each other and with the qualitative characteristics of limestone.
Использование порций известняка вышеуказанного качества и состава меньше 220 кг снижает единовременное потребление тепла из расплава. При этом не достигается удовлетворяющая требованиям производства интенсивность ввода шлакообразующего материала в ванну, в условиях наращивания температуры расплава темп обесфосфоривания металла затормаживается из-за недостаточного количества известняка, вводимого в печь в период плавления заданного объема шихты. При массе порций более 300 кг повышенная интенсивность залпового потребления тепла из расплава вызывает сдерживание интенсивности разложения известняка и интенсивности шлакообразования в условиях скачкообразного уменьшения температуры расплава. При этом возникает необходимость снижения интенсивности ввода известняка в печь из-за торможения процесса регенерации тепла в расплаве при штатном режиме энергообеспечения плавки. The use of portions of limestone of the above quality and composition of less than 220 kg reduces the one-time heat consumption from the melt. At the same time, the intensity of introducing slag-forming material into the bath, satisfying the production requirements, is not achieved; under conditions of increasing melt temperature, the rate of metal dephosphorization is inhibited due to the insufficient amount of limestone introduced into the furnace during the melting period of the specified charge volume. With a portion mass of more than 300 kg, the increased intensity of volley heat consumption from the melt causes a suppression of the rate of decomposition of limestone and the intensity of slag formation under conditions of an abrupt decrease in the temperature of the melt. In this case, there is a need to reduce the intensity of the input of limestone into the furnace due to the inhibition of the process of heat recovery in the melt during normal operation of the power supply of the smelting.
Подача известняка в ванну с интенсивностью меньшей 0,9 кг/мин за период ввода в расплав 1 кВт•ч на 1 т шихты вызывает удлинение периода ввода заданного его количества и задержание темпа активного обесфосфоривания металла, что в конечном итоге приводит к увеличению затрат энергии на проведение окислительного периода плавки. При интенсивности подачи известняка, превышающей 1,2 кг/мин, происходит увеличение потерь тепла из ванны на разложение и расплавление известняка, темп протекания технологического процесса и шлакообразования снижается, при этом возникает вероятность поломок электродов и спекания известняка. The supply of limestone to the bath with an intensity of less than 0.9 kg / min for the period of introducing 1 kW • h into the melt per 1 ton of charge causes a lengthening of the period for introducing the specified amount and delaying the rate of active dephosphorization of the metal, which ultimately leads to an increase in energy consumption by conducting the oxidative period of the heat. When the limestone feed rate exceeds 1.2 kg / min, there is an increase in heat loss from the bath to decompose and melt the limestone, the rate of the process and slag formation decreases, and there is a possibility of electrode breakdown and sintering of limestone.
Обеспечение общего расхода известняка за период плавления потребляемой за плавку массы металлошихты в пределах от 50 до 55 кг на 1 т шихты в полной мере соответствует требованиям электросталеплавильного процесса по полноте удаления фосфора из металла. При расходовании меньше чем 50 кг/т известняка не обеспечивается заданное качество металла по фосфору по расплавлению, при использовании более 55 кг/т его перерасход определяет снижение технико-экономических показателей плавки в целом. Ensuring the total consumption of limestone during the melting period of the charge consumed for smelting in the range from 50 to 55 kg per 1 ton of charge fully complies with the requirements of the electric steelmaking process for the complete removal of phosphorus from the metal. When spending less than 50 kg / t of limestone, the specified quality of the metal by phosphorus for melting is not ensured, when using more than 55 kg / t, its overspending determines a decrease in the technical and economic indicators of smelting in general.
Удельный расход известняка (1 кг на 1 т металлошихты) при плавлении первой порции шихты (завалки) увеличивают на 20-30% по отношению к его расходу за период плавления второй порции (первой подвалки), а его расход за период плавления последующей порции шихты (второй подвалки) на 20-30% снижают по отношению к количеству известняка, используемого за период плавления предыдущей порции шихты (первой подвалки). Обеспечение указанного режима шлакообразования позволяет регламентировать полноту перевода фосфора в шлак по ходу технологического процесса при неустановленном в начале плавки содержании фосфора в металле. The specific consumption of limestone (1 kg per 1 ton of metal charge) during melting of the first portion of the charge (filling) is increased by 20-30% relative to its consumption during the melting period of the second portion (first basement), and its consumption during the melting period of the subsequent portion of the charge ( second basement) is reduced by 20-30% in relation to the amount of limestone used during the melting period of the previous portion of the charge (first basement). Ensuring the specified mode of slag formation allows you to regulate the completeness of the transfer of phosphorus to slag during the process when the content of phosphorus in the metal is not established at the beginning of smelting.
В зависимости от технологических требований плавки обеспечивают использование дополнительного количества известняка в составе шихтообразования при завалке или последующих подвалках расплавляемой металлошихты, добавляемых в ванну в виде подвалок по ходу плавки. Depending on the technological requirements, the melts provide the use of an additional amount of limestone in the composition of the charge during the filling or subsequent heaps of the molten metal charge, added to the bath in the form of cellars during the melting.
С экономической точки зрения часть кускового известняка может быть заменена порошкообразным известняком, используемым в составе расплавляемых порций шихты и вводимым в ванну по ходу плавки с использованием специальных приемов и средств. From an economic point of view, part of lumpy limestone can be replaced by powdered limestone used in the composition of the melted portions of the charge and introduced into the bath during melting using special techniques and means.
В качестве примера реализации предлагаемого способа плавки рассмотрим освоенную в опытном порядке технологию современного высокоинтенсивного одношлакового процесса плавки в дуговой сталеплавильной печи емкостью 120 т, работающей при среднем весе загружаемой шихты 130-135 т по схеме: завалка 65 т плюс подвалка. As an example of the implementation of the proposed melting method, we will consider the pilot-developed technology of a modern high-intensity single-slag melting process in an 120-ton steel arc furnace, operating at an average charge load of 130-135 tons according to the scheme: filling 65 tons plus basement.
После выпуска предыдущей плавки производят завалку первой порции металлошихты массой около 65 т и с включением электрического тока начинают ее плавление, обеспечивая постепенное погружение электродов в ванну. Объем и последовательность технологических операций плавки осуществляют в соответствии с действующим стандартным режимом. After the release of the previous melting, the first portion of the metal charge is loaded with a mass of about 65 tons, and with the inclusion of an electric current, it begins to melt, ensuring the gradual immersion of the electrodes in the bath. The volume and sequence of technological operations of smelting is carried out in accordance with the current standard mode.
Допускается присутствие в ванне остатка 10-15 т расплава от предыдущей плавки, используемого в новой в качестве аккумулятора тепловой энергии и интенсификатора начального периода процесса шлакообразования. The presence in the bath of the remainder of 10-15 tons of melt from the previous melting, used in the new as an accumulator of thermal energy and intensifier of the initial period of the slag formation process, is allowed.
В зависимости от задач технологии в составе расплавляемой металлошихты допускается использование определенного количества коксовой мелочи или металлургического кокса, применяемых в качестве науглероживающих материалов. Depending on the tasks of the technology, a certain amount of coke breeze or metallurgical coke used as carburizing materials is allowed to be used in the composition of the melted metal charge.
После отработки 4-6 кВт•ч на 1 т расплавляемой шихты начинают использование альтернативной энергии - включают группу стеновых газокислородных горелок, работающих в стехиометрическом режиме, с общей тепловой мощностью около 15-25 МВт. Оптимальные условия энергообеспечения стеновых горелок направлены на расплавление периферийной части шихты в холодных зонах ванны одновременно с центральной частью, расплавляемой дугами. После расплавления шихты горелки работают в окислительном режиме - с использованием только кислорода, вводимого в ванну для дожигания выделяющейся из нее окиси углерода. After working out 4-6 kWh per 1 ton of the melted charge, alternative energy is used - they include a group of wall gas-oxygen burners operating in stoichiometric mode with a total heat output of about 15-25 MW. The optimal conditions for the energy supply of wall burners are aimed at melting the peripheral part of the charge in the cold zones of the bath simultaneously with the central part, which is molten by arcs. After melting the charge, the burners operate in an oxidizing mode - using only oxygen introduced into the bath to burn off the carbon monoxide released from it.
После отработки 60-80 кВт•ч/т электроэнергии через специальную выдвижную фурму в расплав подают до 3000 м3/ч кислорода, обеспечивая интенсификацию процесса его обезуглероживания, при этом стеновые горелки используют только в окислительном режиме. После отработки 70-90 кВт•ч/т электроэнергии вводят в работу дверную газокислородную горелку мощностью до 10 МВт для ускорения расплавления шихты в зоне завалочного окна. С целью частичного раскисления образующегося печного шлака и его вспенивания по ходу плавки применяют порошкообразный кокс, вводимый в ванну с помощью специализированных устройств. Управление работой вспомогательного оборудования производится автоматически, по заранее разработанному алгоритму.After working off 60-80 kW • h / t of electricity through a special retractable lance, up to 3000 m 3 / h of oxygen is supplied to the melt, providing an intensification of the process of decarburization, while wall burners are used only in the oxidizing mode. After working out 70-90 kW • h / t of electricity, a gas-oxygen burner with a capacity of up to 10 MW is put into operation to accelerate the melting of the charge in the area of the filling window. For the purpose of partial deoxidation of the furnace slag formed and its foaming during melting, powdered coke is introduced, introduced into the bath using specialized devices. The operation of auxiliary equipment is controlled automatically, according to a previously developed algorithm.
Подачу в ванну известняка вышеуказанного состава и качества, например, Трифештского месторождения (Молдавия), начинают по тракту сыпучих материалов через течку, расположенную в своде печи, после отработки 90-130 кВт•ч/т электроэнергии - при образовании в центральной части открытой зоны расплава. Его вводят единовременными порциями массой по 220-300 кг с интенсивностью от 0,9 до 1,2 кг/мин за период отработки кВт•ч электроэнергии на одну тонну загруженной шихты, обеспечивая общее количество, вводимое за период плавления завалки, около 3200 кг. Перед началом использования известняка, после отработки 80-85 кВт•ч/т электроэнергии, также как и при использовании в качестве шлакообразующего материала только кускового известняка, в печь присаживается коксовая мелочь (около 500 кг) порциями по 200-250 кг. The supply of limestone of the above composition and quality, for example, the Trifesti deposit (Moldova), into the bathtub, begins along the bulk material path through the estrus located in the arch of the furnace after 90-130 kW / h / t of electricity is generated - when an open melt zone is formed in the central part . It is introduced in one-off portions weighing 220-300 kg with an intensity of 0.9 to 1.2 kg / min for the period of generating kWh of electricity per ton of loaded charge, providing a total amount introduced during the melting period of the filling of about 3200 kg. Before using limestone, after working out 80-85 kWh / t of electricity, as well as when using only lumpy limestone as slag-forming material, coke breeze (about 500 kg) is planted in portions of 200-250 kg each.
По ходу подсыпки известняка в печь в период плавления шихты в ванну кратковременно вдувается ограниченное количество порошкообразного кокса в струе кислорода (до 300-500 кг), обеспечивая подачу в ванну дополнительного количества альтернативной энергии, снижая при этом окислительное воздействие кислорода на электроды, а также обеспечивая условия для вспенивания шлака. Кислородная фурма работает до отключения печи на подвалку шихты. В это же время порошкообразный кокс подается в ванну через расположенные в кладке печи инжекторы порциями по 40-60 кг. In the course of adding limestone to the furnace during the melting of the charge, a limited amount of powdered coke in the oxygen stream (up to 300-500 kg) is briefly blown into the bath, providing additional alternative energy in the bath, while reducing the oxidizing effect of oxygen on the electrodes, and also providing conditions for foaming slag. The oxygen lance works until the furnace is switched off to the charge basement. At the same time, powdered coke is supplied to the bathtub through injectors in portions of 40-60 kg located in the masonry of the furnace.
Во избежание поломок электродов при возможных обвалах шихты в период подвалки второй порции шихты и устранения при этом выбросов расплава полное расплавление шихты первой завалки не допускается. In order to avoid breakdown of the electrodes during possible collapse of the charge during the forcing of the second portion of the charge and to eliminate the melt emissions, the complete melting of the charge of the first filling is not allowed.
После завалки второй порции металлошихты энергообеспечение плавки и динамика подачи в печь шлакообразующих материалов осуществляется практически по вышеуказанному режиму. При этом суммарное его количество (в кг на тонну шихты) за период плавления подвалки снижают на 20-30%. В случае использования второй подвалки - еще на 20-30%. After filling the second portion of the metal charge, the power supply of the smelting and the dynamics of the supply of slag-forming materials to the furnace is carried out practically according to the above mode. At the same time, its total amount (in kg per ton of charge) during the melting period of the basement is reduced by 20-30%. In the case of using the second basement, another 20-30%.
Использование известняка обеспечивает полное обесфосфоривание расплава. Его разложение сопровождается активизацией тепло- и массообменных процессов в расплаве. Эндотермический эффект разложения СаСО3 определяет необходимость увеличения расхода электроэнергии на 20-25 кВт•ч/т, однако расчет общей эффективности его применения показывает, что исключение затрат на его предварительный обжиг в шахтной печи в целом позволяет обеспечить существенный экономический эффект.The use of limestone provides complete dephosphorization of the melt. Its decomposition is accompanied by activation of heat and mass transfer processes in the melt. The endothermic effect of the decomposition of CaCO 3 determines the need to increase the energy consumption by 20-25 kW • h / t, however, the calculation of the overall efficiency of its use shows that eliminating the cost of its preliminary firing in the shaft furnace as a whole allows for a significant economic effect.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001134544/02A RU2220210C2 (en) | 2001-12-21 | 2001-12-21 | Method of steel production in electric arc furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001134544/02A RU2220210C2 (en) | 2001-12-21 | 2001-12-21 | Method of steel production in electric arc furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001134544A RU2001134544A (en) | 2003-07-20 |
| RU2220210C2 true RU2220210C2 (en) | 2003-12-27 |
Family
ID=32065760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001134544/02A RU2220210C2 (en) | 2001-12-21 | 2001-12-21 | Method of steel production in electric arc furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2220210C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2437941C1 (en) * | 2010-06-07 | 2011-12-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Procedure for melting steel in arc steel melting furnace with increased consumption of liquid iron |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4331470A (en) * | 1980-09-15 | 1982-05-25 | Midrex Corporation | Method for the direct reduction of iron in a shaft furnace using gas from coal |
| DE3502542C2 (en) * | 1985-01-25 | 1990-07-05 | Vsesojuznyj Naucno-Issledovatel'skij Institut Zeleznodoroznogo Transporta. Ural'skoe Otdelenie, Sverdlovsk, Su | |
| SU1638176A1 (en) * | 1988-11-30 | 1991-03-30 | Оскольский электрометаллургический комбинат | Process for steel making from metallized pellets in arc furnace |
| RU2044062C1 (en) * | 1992-08-16 | 1995-09-20 | Акционерное общество "Носта" | Method for steel making in 100-t electric arc furnaces |
| RU2165463C1 (en) * | 2000-09-19 | 2001-04-20 | Пономаренко Дмитрий Александрович | Method of steel making in electric arc furnace |
-
2001
- 2001-12-21 RU RU2001134544/02A patent/RU2220210C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4331470A (en) * | 1980-09-15 | 1982-05-25 | Midrex Corporation | Method for the direct reduction of iron in a shaft furnace using gas from coal |
| DE3502542C2 (en) * | 1985-01-25 | 1990-07-05 | Vsesojuznyj Naucno-Issledovatel'skij Institut Zeleznodoroznogo Transporta. Ural'skoe Otdelenie, Sverdlovsk, Su | |
| SU1638176A1 (en) * | 1988-11-30 | 1991-03-30 | Оскольский электрометаллургический комбинат | Process for steel making from metallized pellets in arc furnace |
| RU2044062C1 (en) * | 1992-08-16 | 1995-09-20 | Акционерное общество "Носта" | Method for steel making in 100-t electric arc furnaces |
| RU2165463C1 (en) * | 2000-09-19 | 2001-04-20 | Пономаренко Дмитрий Александрович | Method of steel making in electric arc furnace |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЕДНЕРАЛ Ф.П. Электрометаллургия стали и ферросплавов. - М.: Металлургия, 1991, с.98. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2437941C1 (en) * | 2010-06-07 | 2011-12-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Procedure for melting steel in arc steel melting furnace with increased consumption of liquid iron |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20230175087A1 (en) | Method for producing liquid pig iron from a DRI product | |
| JPH073323A (en) | Converter for steel production | |
| US6693947B1 (en) | Method to protect the anode bottoms in batch DC electric arc furnace steel production | |
| EA029843B1 (en) | METHOD FOR MELTING STEEL IN AN ELECTRIC ARC KEY AND ELECTRIC ARC KIT | |
| US5466275A (en) | Method and apparatus for desulphurizing iron with minimal slag formation | |
| JP7518455B2 (en) | Molten iron production method | |
| RU2220210C2 (en) | Method of steel production in electric arc furnace | |
| US12276002B2 (en) | Molten steel production method | |
| US20180305778A1 (en) | Method for making steel in an electric arc furnace | |
| RU2201970C2 (en) | Method of making steel in high-power electric arc furnaces | |
| JP6992604B2 (en) | Phosphate slag fertilizer manufacturing method | |
| KR101257266B1 (en) | Dephosphorizing agent for molten metal in electric furnace and dephosphorizing method using the same | |
| RU2177508C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| JP7637319B1 (en) | Method for melting metal raw materials | |
| CS265161B1 (en) | A method for producing steel in a tandem steel furnace | |
| KR100402003B1 (en) | A method for increasing scrap melting rate in electric furnace | |
| RU2697129C2 (en) | Method of loading charge into arc electric furnace for steel melting | |
| JP2560669B2 (en) | Method of manufacturing hot metal | |
| RU2437941C1 (en) | Procedure for melting steel in arc steel melting furnace with increased consumption of liquid iron | |
| RU2285726C1 (en) | Method of making steel in hearth steel-making unit | |
| RU2359041C1 (en) | Method of blast-furnace melting | |
| CN1995406A (en) | Method for smelting suprelow carbon steel using ordinary arc furnace | |
| JPS58199810A (en) | Operating method of converter | |
| KR20250085314A (en) | Manufacturing method of molten iron method for stainless steel | |
| SU1008250A1 (en) | Method for smelting steel in electric arc furnaces |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20131222 |