RU2219279C2 - Nickel-base amorphous alloy - Google Patents
Nickel-base amorphous alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2219279C2 RU2219279C2 RU2002105823A RU2002105823A RU2219279C2 RU 2219279 C2 RU2219279 C2 RU 2219279C2 RU 2002105823 A RU2002105823 A RU 2002105823A RU 2002105823 A RU2002105823 A RU 2002105823A RU 2219279 C2 RU2219279 C2 RU 2219279C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- silicon
- boron
- nickel
- alloy
- content
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии прецизионных аморфных сплавов на никелевой основе с большим коэффициентом тензочувствительности, которые могут применяться для изготовления высокопрочных лент, волокон и микропроводов, используемых в электротехнической промышленности [1]. The invention relates to the metallurgy of precision amorphous nickel-based alloys with a high coefficient of strain sensitivity, which can be used for the manufacture of high-strength tapes, fibers and microwires used in the electrical industry [1].
Известно, что аморфная структура приводит к повышению структурно-чувствительных характеристик, в том числе прочностных и электрофизических. Известны сплавы на основе никеля для литья аморфных микропроводов, защищенные авторским свидетельством СССР 550447. Имеется также публикация (Известия Академии наук СССР, Металлы, 2, 1977, с.239-245), в которой подробно описываются разработки высокопрочных сплавов системы Ni-Сг-Мо для получения аморфных структур, а также патент US 5249725, МПК7 С 22 С 45/04. It is known that an amorphous structure leads to an increase in structurally sensitive characteristics, including strength and electrophysical ones. Nickel-based alloys are known for casting amorphous microwires protected by the USSR copyright certificate 550447. There is also a publication (Proceedings of the USSR Academy of Sciences, Metals, 2, 1977, pp. 239-245), which describes in detail the development of high-strength alloys of the Ni-Cr- system Mo to obtain amorphous structures, as well as US patent 5249725, IPC 7 C 22 C 45/04.
Указанные сплавы разрабатывались для конкретного использования в малобазных схемных элементах сопротивления и тензодатчиках. Общим недостатком этих сплавов является то, что они либо обладают высокой прочностью (до 411,6 кг/мм2), либо высоким коэффициентом тензочувствительности (2,0±0,1). Техника сегодняшнего дня при создании новых конструкций сенсорных элементов и "интеллектуальных" композитов конструкционного назначения требует, чтобы материал одновременно обладал и высокой прочностью (не менее 250 кг/мм2) и высоким коэффициентом тензочувствительности (не менее 2,5).These alloys were developed for specific use in low-base circuit resistance elements and strain gauges. A common disadvantage of these alloys is that they either have high strength (up to 411.6 kg / mm 2 ) or a high coefficient of strain sensitivity (2.0 ± 0.1). Today’s technology, when creating new designs of sensor elements and “intelligent” composites for structural purposes, requires that the material simultaneously possess both high strength (at least 250 kg / mm 2 ) and a high coefficient of strain sensitivity (at least 2.5).
Наиболее близким по технической сущности и химическому составу является выбранный в качестве прототипа сплав по патенту US 5249725, МПК 7 С 22 С 45/04, опубликованный 04.07.1995 г., содержащий, мас.%:
Ni - 72
Со - 8
Мо - 10-20
B - 0 - 4
SiO - 6
Известный сплав имеет предел прочности при разрыве 300-450 кг/мм2, коэффициент тензочувствительности 1,7 ± 0,1 и термический коэффициент сопротивления 10 • 10-5 K-1.The closest in technical essence and chemical composition is selected as a prototype alloy according to the patent US 5249725, IPC 7 C 22 C 45/04, published 04.07.1995, containing, wt.%:
Ni - 72
Co - 8
Mo - 10-20
B - 0 - 4
SiO - 6
The known alloy has a tensile strength at break of 300-450 kg / mm 2 , a coefficient of strain sensitivity of 1.7 ± 0.1 and a thermal coefficient of resistance of 10 • 10 -5 K -1 .
Недостатком известного сплава является низкий коэффициент тензочувствительности. A disadvantage of the known alloy is the low coefficient of strain sensitivity.
Техническим результатом настоящего изобретения является разработка нового состава тензорезистивного высокопрочного сплава с аморфной структурой, имеющего более высокий коэффициент тензочувствительности при сохранении прочностных свойств. The technical result of the present invention is the development of a new composition of a tensoresistive high-strength alloy with an amorphous structure having a higher coefficient of strain sensitivity while maintaining strength properties.
Технический результат достигается за счет того, что в предлагаемом сплаве увеличено содержание кремния и бора, а также дополнительно содержит церий и хром при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Хром - 10,0-20,0
Молибден - 25,0-40,0
Кремний - 6,0-7,5
Бор - 4,0-5,0
Церий - 0,8-1,5
Никель - Остальное
при этом:
1. Отношение суммарного содержания хрома и молибдена к содержанию никеля должно находиться в пределах:
2. Отношение содержания кремния к содержанию бора должно быть в пределах:
Si/B=1,4 - 1,7
3. Суммарное содержание кремния и бора должно быть в пределах Si + В = 10,0-12,0 мас.%.The technical result is achieved due to the fact that in the proposed alloy the content of silicon and boron is increased, and also additionally contains cerium and chromium in the following ratio of components, wt.%:
Chrome - 10.0-20.0
Molybdenum - 25.0-40.0
Silicon - 6.0-7.5
Boron - 4.0-5.0
Cerium - 0.8-1.5
Nickel - Other
wherein:
1. The ratio of the total content of chromium and molybdenum to the nickel content should be within:
2. The ratio of silicon to boron should be within:
Si / B = 1.4 - 1.7
3. The total content of silicon and boron should be in the range of Si + B = 10.0-12.0 wt.%.
При этом тройная композиция Ni-Cr-Mo системы обладает наибольшей прочностью, когда в ее структуре образуется Р-фаза. Образование Р-фазы происходит, когда отношение суммарного содержания хрома и молибдена к содержанию никеля находится в пределах:
Прочность такой композиции составляет 200-220 кг/мм2. Однако коэффициент тензочувствительности такого сплава не превышает 1,3.Moreover, the ternary composition of the Ni-Cr-Mo system has the greatest strength when a P-phase is formed in its structure. The formation of the P phase occurs when the ratio of the total chromium and molybdenum content to the nickel content is in the range:
The strength of such a composition is 200-220 kg / mm 2 . However, the coefficient of strain sensitivity of such an alloy does not exceed 1.3.
При отношении суммы хрома и молибдена к никелю менее 0,6 в сплаве не достигается требуемый уровень прочности, при отношении более 2,4 происходит охрупчивание сплава, что делает невозможным получение больших длин аморфных материалов в виде ленты или микропроводов. When the ratio of the sum of chromium and molybdenum to nickel is less than 0.6, the required level of strength is not achieved in the alloy, with a ratio of more than 2.4, the alloy is embrittled, which makes it impossible to obtain large lengths of amorphous materials in the form of tape or microwires.
Для повышения коэффициента тензочувствительности, как указывалось выше, необходимо получение в сплаве аморфной структуры. Для этого в тройной сплав, соответствующий по составу высокопрочной Р-фазе, вводятся дополнительно наиболее сильные для этой системы аморфизаторы кремний и бор [2]. Количество вводимого кремния составляет 6,0-7,5 мас. %; а бора 4,0-5,0 мас.% при их суммарном содержании в пределах 10,0-12,0 мас.% и отношении содержания кремния к содержанию бора 1,4-1,7. При отношении менее 1,4 не достигается требуемая степень аморфности, при отношении более 1,7 имеет место охрупчивание сплавов. To increase the coefficient of strain sensitivity, as mentioned above, it is necessary to obtain an amorphous structure in the alloy. For this, in the ternary alloy, corresponding in composition to the high-strength P phase, additionally the most powerful silicon and boron amorphizers for this system are introduced [2]. The amount of introduced silicon is 6.0-7.5 wt. %; and boron 4.0-5.0 wt.% with their total content in the range of 10.0-12.0 wt.% and the ratio of silicon to boron content of 1.4-1.7. With a ratio of less than 1.4, the required degree of amorphism is not achieved, with a ratio of more than 1.7, embrittlement of alloys takes place.
Экспериментально установлено, что введение кремния в пределах 6,0-7,5 мас.% обеспечивает степень аморфности сплавов не более 30%, что недостаточно для достижения высокого уровня тензорезистивных свойств. При введении кремния менее 6,0 мас.% процесс аморфизации сплавов не начинается, а при введении кремния более 7,5 мас.% наблюдается охрупчивания сплавов. It was experimentally established that the introduction of silicon in the range of 6.0-7.5 wt.% Provides a degree of amorphous alloys of not more than 30%, which is not enough to achieve a high level of strain resistance properties. With the introduction of silicon less than 6.0 wt.%, The process of amorphization of the alloys does not start, and with the introduction of silicon more than 7.5 wt.%, Embrittlement of the alloys is observed.
Только дополнительное введение бора в количестве 4,0-5,0 мас.% и соответственно суммарное количество кремния и бора 10,0-12,0 мас.% обеспечивает практически 100% аморфизацию сплава. При введении бора менее 4,0 мас.% не достигается требуемая степень аморфности, а при введении бора более 5,0 мас. % наблюдается охрупчивание сплава. Требуемый эффект аморфизации не наблюдается, если вводится только кремний или только бор. Only additional introduction of boron in an amount of 4.0-5.0 wt.% And, accordingly, the total amount of silicon and boron 10.0-12.0 wt.% Provides almost 100% amorphization of the alloy. With the introduction of boron less than 4.0 wt.% Is not achieved the required degree of amorphism, and with the introduction of boron more than 5.0 wt. % observed embrittlement of the alloy. The required amorphization effect is not observed if only silicon or only boron is introduced.
Наибольший эффект увеличения тензорезистивных свойств наблюдается при суммарном содержании кремния и бора, равном 10,0-12,0 мас.%. Коэффициент тензочувствительности возрастает при этом до 2,8-2,9. The greatest effect of increasing the strain resistance properties is observed with a total content of silicon and boron equal to 10.0-12.0 wt.%. The coefficient of strain sensitivity increases in this case to 2.8-2.9.
При меньшем, чем 10,0 мас.%, суммарном содержании этих компонентов существенно уменьшается жидкотекучесть сплава и процесс получения аморфных композиций в виде лент, волокон и микропроводов микронных сечений становится неустойчивым. Одновременно перестает быть аморфным, что снижает коэффициент тензочувствительности до 1,3-1,5. With less than 10.0 wt.%, The total content of these components, the fluidity of the alloy is significantly reduced and the process of obtaining amorphous compositions in the form of ribbons, fibers and micron wires of micron sections becomes unstable. At the same time, it ceases to be amorphous, which reduces the coefficient of strain sensitivity to 1.3-1.5.
При большем, чем 12,0 мас.%, суммарном содержании этих компонентов наблюдается резкое охрупчивание сплава и снижение прочностных характеристик, что не позволяет получать ленты, волокна и микропровода длиной более 5 м из-за отсутствия эффективной рафинирующей добавки, обеспечивающей высокую чистоту сплава по неметаллическим включениям (прежде всего оксидам и нитридам), что особенно важно, учитывая микронные сечения получаемых полуфабрикатов. Наиболее эффективным рафинирующим элементом, имеющим наибольшее сродство к кислороду и азоту, является церий, который одновременно способствует процессу аморфизации сплава. В предлагаемый сплав дополнительно вводится 0,8-1,5 мас.% церия и 10-20 мас.% хрома. При введении менее 0,8 мас.% церия требуемого эффекта по увеличению длины (50 м и более) не наблюдается. При содержании церия более 1,5 мас.% он выделяется в виде самостоятельной фазы и приводит к охрупчиванию сплава и снижению его прочностных характеристик. Добавление хрома обеспечивает требуемый уровень жаростойкости сплавов (температура эксплуатации до 1050oС), при содержании хрома меньше 10% наблюдается резкое снижение жаростойкости, увеличение содержания хрома больше 20% резко уменьшает пластические свойства сплава.At a greater than 12.0 wt.%, The total content of these components, a sharp embrittlement of the alloy and a decrease in strength characteristics are observed, which does not allow to obtain tapes, fibers and microwires longer than 5 m due to the lack of an effective refining additive that ensures high purity of the alloy by non-metallic inclusions (primarily oxides and nitrides), which is especially important, given the micron sections of the resulting semi-finished products. The most effective refining element, having the greatest affinity for oxygen and nitrogen, is cerium, which simultaneously contributes to the process of amorphization of the alloy. In the proposed alloy is additionally introduced 0.8-1.5 wt.% Cerium and 10-20 wt.% Chromium. With the introduction of less than 0.8 wt.% Cerium, the desired effect of increasing the length (50 m or more) is not observed. When the cerium content is more than 1.5 wt.%, It is released as an independent phase and leads to embrittlement of the alloy and a decrease in its strength characteristics. The addition of chromium provides the required level of heat resistance of the alloys (operating temperature up to 1050 o C), when the chromium content is less than 10%, a sharp decrease in heat resistance is observed, an increase in the chromium content of more than 20% sharply reduces the plastic properties of the alloy.
Исследуемые сплавы выплавлялись в индукционной высокочастотной печи в атмосфере аргона методом прямого сплавления компонентов и формировались методом вакуумного всасывания в кварцевые трубки с внутренним диаметром 2-3 мм с последующей закалкой в воду. Для приготовления сплавов использовались чистые шихтовые материалы: электролитический никель, хром марки ХО и молибден в прутках марки МЧ. Хром, кремний и церий для шихтовки сплава выбирался чистоты класса "0". После получения однородного расплава через отверстие в дне тигля расплав выливается на вращающееся медное колесо. Таким образом, получается аморфная лента методом спиннигования [3]. The investigated alloys were smelted in an induction high-frequency furnace in an argon atmosphere by direct fusion of components and formed by vacuum absorption into quartz tubes with an internal diameter of 2-3 mm, followed by quenching in water. For the preparation of alloys, pure charge materials were used: electrolytic nickel, ХО grade chrome and molybdenum in МЧ grade rods. Chromium, silicon, and cerium were selected for the alloy blending with a purity of class "0". After obtaining a uniform melt through the hole in the bottom of the crucible, the melt is poured onto a rotating copper wheel. Thus, an amorphous ribbon is obtained by the spinning method [3].
Микропровода в стеклянной изоляции получают непосредственно из жидкой фазы. Навеску металла ~5 г расплавляют по существующей типовой технологии [1] индукционным нагревом в поле с частотой 440 и 880 кГц. Непрерывное вытягивание микропровода из капли производят с помощью электродвигателя со скоростями 5-1000 м/мин в зависимости от требуемого диаметра. На пути от капли до приемного механизма микропровод проходит зону активного охлаждения. Закалку микропроводов в этой зоне от температур, на 100-200oС превышающих температуру ликвидуса, производят со скоростями 106-107 град/с.Microwires in glass insulation are obtained directly from the liquid phase. A metal sample of ~ 5 g is melted according to the existing standard technology [1] by induction heating in a field with a frequency of 440 and 880 kHz. Continuous pulling of the microwire from the droplet is carried out using an electric motor with speeds of 5-1000 m / min, depending on the required diameter. On the way from the drop to the receiving mechanism, the microwire passes an active cooling zone. The hardening of microwires in this zone from temperatures 100-200 ° C higher than the liquidus temperature is carried out at speeds of 10 6 -10 7 deg / s.
Состав и основные характеристики предлагаемого сплава представлены в таблице. Результаты испытаний показали, что предлагаемый сплав обладает более высоким коэффициентом тензочувствительности при сохранении высокого уровня прочностных свойств. The composition and main characteristics of the proposed alloy are presented in the table. The test results showed that the proposed alloy has a higher coefficient of strain sensitivity while maintaining a high level of strength properties.
Предлагаемый сплав весьма перспективен при создании тензорезистивных элементов различного назначения, в том числе работающих в тяжелонагруженных элементах и конструкциях. The proposed alloy is very promising when creating strain-resistant elements for various purposes, including those working in heavily loaded elements and structures.
Литература
1. Бадинтер Е. Я. и др. Литой микропровод и его свойства. Кишинев, "Штиинца", 1973.Literature
1. Badinter E. Ya. Et al. Cast microwire and its properties. Chisinau, "Stiince", 1973.
2. Метастабильные и неравновесные сплавы. Ефимов Ю.В., Варлимонт Г., Мухин Г.Г. и др. Под ред. Ефимова Ю.В. М., Металлургия, 1988. 2. Metastable and nonequilibrium alloys. Efimov Yu.V., Varlimont G., Mukhin G.G. et al. Ed. Efimova Yu.V. M., Metallurgy, 1988.
3. Аморфные металлические сплавы. Под ред. Б. Люборского, М., Металлургия, 1987. 3. Amorphous metal alloys. Ed. B. Luborsky, M., Metallurgy, 1987.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002105823A RU2219279C2 (en) | 2002-03-04 | 2002-03-04 | Nickel-base amorphous alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002105823A RU2219279C2 (en) | 2002-03-04 | 2002-03-04 | Nickel-base amorphous alloy |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002105823A RU2002105823A (en) | 2003-09-27 |
| RU2219279C2 true RU2219279C2 (en) | 2003-12-20 |
Family
ID=32066106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002105823A RU2219279C2 (en) | 2002-03-04 | 2002-03-04 | Nickel-base amorphous alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2219279C2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2418091C1 (en) * | 2009-11-18 | 2011-05-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | AMORPHOUS WEAR RESISTANT NANO STRUCTURED ALLOY ON BASE OF NICKEL OF SYSTEM Ni-Cr-Mo-WC |
| RU2424349C2 (en) * | 2008-11-26 | 2011-07-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей"(ФГУП "ЦНИИ КМ "Прометей") | Amorphous alloy on base of nickel for mucro-wires casting |
| RU2525878C1 (en) * | 2013-04-12 | 2014-08-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Nickel-chromium-molybdenum-based nanocomposite |
| RU2574147C2 (en) * | 2010-10-20 | 2016-02-10 | Накаяма Стил Уоркс, Лтд. | AMORPHOUS Ni-BASED ALLOY OF HIGH DUCTILITY, RUSTPROOF CORROSION AND FINE RESISTANCE TO SLOW DESTRUCTION |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4755239A (en) * | 1983-04-08 | 1988-07-05 | Allied-Signal Inc. | Low magnetostriction amorphous metal alloys |
| US5429725A (en) * | 1994-06-17 | 1995-07-04 | Thorpe; Steven J. | Amorphous metal/metallic glass electrodes for electrochemical processes |
| RU2082805C1 (en) * | 1988-04-18 | 1997-06-27 | Всероссийский научно-исследовательский институт неорганических материалов им.акад.А.А.Бочвара | Nickel-base alloy |
| RU2167751C2 (en) * | 1995-05-22 | 2001-05-27 | Элайдсигнал Инк. | Nickel-chrome base hard solders |
-
2002
- 2002-03-04 RU RU2002105823A patent/RU2219279C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4755239A (en) * | 1983-04-08 | 1988-07-05 | Allied-Signal Inc. | Low magnetostriction amorphous metal alloys |
| RU2082805C1 (en) * | 1988-04-18 | 1997-06-27 | Всероссийский научно-исследовательский институт неорганических материалов им.акад.А.А.Бочвара | Nickel-base alloy |
| US5429725A (en) * | 1994-06-17 | 1995-07-04 | Thorpe; Steven J. | Amorphous metal/metallic glass electrodes for electrochemical processes |
| RU2167751C2 (en) * | 1995-05-22 | 2001-05-27 | Элайдсигнал Инк. | Nickel-chrome base hard solders |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2424349C2 (en) * | 2008-11-26 | 2011-07-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей"(ФГУП "ЦНИИ КМ "Прометей") | Amorphous alloy on base of nickel for mucro-wires casting |
| RU2418091C1 (en) * | 2009-11-18 | 2011-05-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | AMORPHOUS WEAR RESISTANT NANO STRUCTURED ALLOY ON BASE OF NICKEL OF SYSTEM Ni-Cr-Mo-WC |
| RU2574147C2 (en) * | 2010-10-20 | 2016-02-10 | Накаяма Стил Уоркс, Лтд. | AMORPHOUS Ni-BASED ALLOY OF HIGH DUCTILITY, RUSTPROOF CORROSION AND FINE RESISTANCE TO SLOW DESTRUCTION |
| RU2525878C1 (en) * | 2013-04-12 | 2014-08-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Nickel-chromium-molybdenum-based nanocomposite |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Choi-Yim et al. | Bulk metallic glass matrix composites | |
| KR101471726B1 (en) | Method of improving bulk-solidifying amorphous alloy compositions and cast articles made of the same | |
| RU2550063C2 (en) | Cable material based on aluminium alloy with high degree of elongation, and method for its obtaining | |
| TWI607093B (en) | Metal alloy composite material and method of manufacturing same | |
| JP2012524837A5 (en) | ||
| EP0693567A2 (en) | High-strength, high-ductility cast aluminum alloy and process for producing the same | |
| JP2005163171A (en) | High strength nickel-based amorphous alloy | |
| WO2012023701A2 (en) | High-carbon iron-based amorphous alloy making good use of molten pig iron, and a production method therefor | |
| KR930001133B1 (en) | Alloying method of boron and boron alloy produced by the method | |
| Lee et al. | Bulk glass formation in the Ni–Zr–Ti–Nb–Si–Sn alloy system | |
| RU2219279C2 (en) | Nickel-base amorphous alloy | |
| JP3432661B2 (en) | Fe-based amorphous alloy ribbon | |
| JP5170975B2 (en) | Manufacturing method of iron-based amorphous material | |
| Inoue et al. | Fe-Si-B amorphous alloys with high silicon concentration | |
| US4118256A (en) | Process for the production of oxygen-free copper casting and moldings | |
| KR950014423B1 (en) | A copper-based metal alloy of improved type particularly for the contruction of electronic components | |
| JP2001316716A (en) | Method for producing base material for amorphous iron alloy | |
| JP3735318B2 (en) | High silicon cast iron excellent in acid resistance and method for producing the same | |
| JPH0621303B2 (en) | Method for producing low oxygen Ti alloy | |
| Dai et al. | Cu− Zr− Ti ternary bulk metallic glasses correlated with (L→ Cu8Zr3+ Cu10Zr7) univariant eutectic reaction | |
| CN109280786B (en) | Aluminum-tungsten intermediate alloy and production method thereof | |
| Hanna et al. | Modification of Al-Si Microstructure-The Al-Si-Sr Phase Diagram from 0–20 WT.% Si and 0–5.0 WT.% Sr | |
| Wu et al. | Modification effects of Sb on Al7SiMg alloy measured with cooling curve analysis | |
| JP5638887B2 (en) | Method for producing copper alloy material and copper alloy part | |
| JPS586776B2 (en) | Beryllium-containing iron↓-boron glassy magnetic alloy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110305 |