RU2219251C2 - Method of hardening large-sized steel articles - Google Patents
Method of hardening large-sized steel articles Download PDFInfo
- Publication number
- RU2219251C2 RU2219251C2 RU2002107008/02A RU2002107008A RU2219251C2 RU 2219251 C2 RU2219251 C2 RU 2219251C2 RU 2002107008/02 A RU2002107008/02 A RU 2002107008/02A RU 2002107008 A RU2002107008 A RU 2002107008A RU 2219251 C2 RU2219251 C2 RU 2219251C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- cooling
- hardening
- temperature
- duration
- water
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 47
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 11
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 claims description 23
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 claims description 23
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 10
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 10
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 10
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 8
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 8
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 2
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- VGIPUQAQWWHEMC-UHFFFAOYSA-N [V].[Mo].[Cr] Chemical compound [V].[Mo].[Cr] VGIPUQAQWWHEMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к термической обработке металлов и сплавов, и может быть использовано при закалке стальных изделий большого диаметра, например, условным сечением 150-700 мм. The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the heat treatment of metals and alloys, and can be used for hardening steel products of large diameter, for example, with a conditional cross section of 150-700 mm
Известен способ термической обработки стальных изделий, включающий нагрев до температуры аустенитизации, выдержку, охлаждение, причем охлаждение проводят сначала в водовоздушной среде с максимальной охлаждающей способностью до температуры поверхности изделия на 10-100oС ниже температуры Мн (температуры начала мартенситного превращения), затем в среде с минимальной охлаждающей способностью в течение 0,5-10,0 минут и окончательное охлаждение в среде с промежуточной охлаждающей способностью. При этом в среде с максимальной охлаждающей способностью производят дополнительное охлаждение воздухом или водовоздушной смесью до достижения поверхностью изделий температуры на 40-60oС выше температуры Ас1) в интервале времени, в течение которого не происходит распада на ферритно-карбидную смесь (SU, авт. св. 1696511, 1991).A known method of heat treatment of steel products, including heating to an austenitizing temperature, holding, cooling, and cooling is carried out first in a water-air environment with a maximum cooling capacity to a surface temperature of the product 10-100 o C below the temperature M n (temperature of the onset of martensitic transformation), then in an environment with minimum cooling capacity for 0.5-10.0 minutes and final cooling in an environment with intermediate cooling capacity. Moreover, in an environment with maximum cooling capacity, additional cooling is performed with air or water-air mixture until the surface of the products reaches a temperature of 40-60 o C higher than temperature A s1 ) in the time interval during which there is no decomposition into a ferrite-carbide mixture (SU, aut St. 1696511, 1991).
Указанный способ закалки может быть осуществлен только для изделий малого сечения (40-170 мм), тогда как для широко применяемых сечений в машиностроении 200-800 мм он не применим, кроме того, не указывается конкретно среда охлаждения с максимальной и промежуточной охлаждающей способностью. The specified method of hardening can be carried out only for products of small cross-section (40-170 mm), while for widely used sections in mechanical engineering 200-800 mm it is not applicable, in addition, the cooling medium with maximum and intermediate cooling capacity is not specifically indicated.
Использование при данной закалке воды требует точного контроля температуры момента окончания данной стадии, а требуемое снижение температуры поверхности до (Мн-100)oС приведет к интенсивному протеканию мартенситного превращения в большей степени за малый промежуток времени, что, в свою очередь, обусловит резкое возрастание временных растягивающих напряжений. При закалке крупногабаритных поковок сечением 800 мм это недопустимо и может привести к появлению закалочных трещин.The use of water for this quenching requires precise control of the temperature at the moment the end of this stage is completed, and the required decrease in surface temperature to (M n -100) o C will lead to an intensive occurrence of martensitic transformation to a greater extent in a short period of time, which, in turn, will cause increase in temporary tensile stresses. When hardening large forgings with a cross section of 800 mm, this is unacceptable and can lead to hardening cracks.
Использование минерального масла для прерывистого охлаждения невозможно, так как регламентируемая температура поверхности закаливаемого изделия (300-200)oС значительно превышает температуру вспышки масла (150-170)oС.The use of mineral oil for intermittent cooling is not possible, since the regulated surface temperature of the hardened product (300-200) o С significantly exceeds the flash point of the oil (150-170) o С.
Рекомендуемая выдержка между стадиями охлаждения 0,5-10,0 мин в среде с максимальной охлаждающей способностью на крупных поковках приведет к появлению в приповерхностных слоях поковки структуры перлита и верхнего бейнита, обладающих низким комплексом механических свойств. Предварительное дополнительное охлаждение воздухом или водовоздушной смесью (с неуказанной охлаждающей способностью) до температур (Ac1+40...60)oС неэффективно для крупногабаритных изделий, т. к. практически не влияет на изменение теплосодержания изделий сечением 180-800 мм.The recommended exposure time between cooling stages of 0.5-10.0 min in an environment with maximum cooling ability on large forgings will lead to the appearance of perlite and upper bainite structures with a low complex of mechanical properties in the surface layers of the forgings. Preliminary additional cooling with air or water-air mixture (with unspecified cooling ability) to temperatures (A c1 +40 ... 60) o С is ineffective for large-sized products, since it practically does not affect the change in the heat content of products with a cross section of 180-800 mm.
Известен способ закалки массивных изделий цилиндрической формы, включающий аустенитизацию, выдержку и охлаждение сначала водяным душем с удельным расходом воды 0,001-0,005 м3/м2•с до полного подавления перлитного превращения в центре изделия, затем вентиляторным или компрессорным воздухом. Данная плотность орошения обеспечивает подавление перлитного распада в центре поковки диаметром более 600 мм, ограничение уровня внутренних напряжений и предотвращение образования закалочных напряжений (SU, авт. св. 1323584, 1987 г. ).A known method of quenching massive cylindrical products, including austenitization, aging and cooling first with a water shower with a specific water flow rate of 0.001-0.005 m 3 / m 2 • s to completely suppress pearlite transformation in the center of the product, then with fan or compressor air. This irrigation density suppresses pearlite decomposition in the center of the forging with a diameter of more than 600 mm, limits the level of internal stresses and prevents the formation of quenching stresses (SU, ed. St. 1323584, 1987).
Недостатком данного способа является то, что при закалке крупногабаритных деталей охлаждение водовоздушной смесью с приведенными параметрами может быть неэффективно, т.к. большие плотности орошения в течение нерегламентированного времени приведут к высокой скорости протекания мартенситного превращения, а следовательно, к опасному нарастанию уровня временных растягивающих напряжений. В результате чего возможно появление закалочных трещин. The disadvantage of this method is that when quenching large parts, cooling with a water-air mixture with the above parameters can be inefficient, because high irrigation densities during unregulated time will lead to a high rate of occurrence of the martensitic transformation, and, consequently, to a dangerous increase in the level of temporary tensile stresses. As a result, hardening cracks may appear.
Известен способ термического улучшения валков из хромомолибденовованадиевых сталей, включающий закалку до температуры 850-950oС регламентированным охлаждением и последующий отпуск. При этом охлаждение осуществляют путем подачи к поверхности бочки валка водовоздушной смеси с удельным расходом воды 1,6÷2,0 кг/м2•c при продолжительности периода подачи, определяемой из расчета 0,3÷2,7 с/мм диаметра бочки, с последующим уменьшением удельного расхода до 0,1÷0,2 кг/м2•с (RU, п. 2128233).A known method of thermal improvement of rolls of chromium-molybdenum-vanadium steels, including hardening to a temperature of 850-950 o With regulated cooling and subsequent tempering. In this case, cooling is carried out by supplying to the surface of the barrel of the roll an air-water mixture with a specific water flow rate of 1.6 ÷ 2.0 kg / m 2 • s with the duration of the supply period determined from the calculation of 0.3 ÷ 2.7 s / mm of barrel diameter, followed by a decrease in specific consumption to 0.1 ÷ 0.2 kg / m 2 • s (RU, p. 2128233).
В данном техническом решении не оговорен уровень легирования стали, что окажет влияние на устойчивость переохлажденного аустенита, а следовательно, и на величину критической скорости закалки. This technical solution does not stipulate the level of alloying of steel, which will affect the stability of supercooled austenite, and therefore the value of the critical quenching rate.
Для повышенного уровня легирования (сталь 80Х2МФ) удельные расходы воды повышенной интенсивности приведут к появлению мартенситной составляющей, обладающей высоким относительным объемом, что вызовет появление закалочных трещин. For an increased level of alloying (steel 80Kh2MF), the specific consumption of water of increased intensity will lead to the appearance of a martensitic component with a high relative volume, which will cause the appearance of quenching cracks.
Известен способ термообработки крупногабаритных цилиндрических изделий, преимущественно поковок, включающий нагрев до температуры аустенитизации, выдержку, регулируемое охлаждение, которое проводят водовоздушной смесью с плотностью орошения в пределах 0,5÷2,0 л/м2•с до температуры поверхности изделия (Мн+20)(С÷Мн, затем - с плотностью орошения 0,1÷0,5 л/м2•с до температуры поверхности изделия Мк÷(70-100)oС (RU, Патент 2178004, 2001 г.).A known method of heat treatment of large-sized cylindrical products, mainly forgings, including heating to an austenitizing temperature, exposure, controlled cooling, which is carried out with a water-air mixture with an irrigation density in the range of 0.5 ÷ 2.0 l / m 2 • s to the surface temperature of the product (M n +20) (C ÷ M n , then - with an irrigation density of 0.1 ÷ 0.5 l / m 2 • s to the surface temperature of the product M k ÷ (70-100) o С (RU, Patent 2178004, 2001 )
Недостатком данного способа является сложность измерения температуры поверхности изделия при водовоздушном охлаждении, и не учитывается уровень легирования термообратываемых сталей, что в ряде случаев не позволяет получить требуемый комплекс механических свойств. The disadvantage of this method is the difficulty of measuring the surface temperature of the product during water-air cooling, and the level of alloying of heat-treatable steels is not taken into account, which in some cases does not allow to obtain the required set of mechanical properties.
Техническая задача, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, - повышение комплекса механических свойств закаливаемого металла в требуемых точках сечения путем создания оптимальной структуры. The technical problem to which the invention is directed is to increase the complex of mechanical properties of the hardened metal at the required section points by creating the optimal structure.
Для решения поставленной задачи по известному способу закалки крупногабаритных изделий водовоздушной смесью, включающему нагрев до температуры аустенитизации, выдержку, регулируемое охлаждение, причем на первом этапе регулируемое орошение проводят при плотности орошения 0,5÷2,0 л/м2•с, причем последнее проводят в течение
где a=2,2÷2,5 - коэффициент влияния прокаливаемости, 1/мм;
L50 - расстояние до полумартенситной зоны на стандартной пробе для торцевой закалки, мм;
d - величина условного сечения изделия, мм;
дальнейшее охлаждение проводят при плотности орошения 3÷6 л/м2*мин до достижения охлаждаемой поверхностью температуры Мн÷(Мн+50)oС.To solve the problem by a known method of quenching large-sized products with a water-air mixture, including heating to an austenitizing temperature, holding, controlled cooling, and at the first stage, controlled irrigation is carried out at an irrigation density of 0.5 ÷ 2.0 l / m 2 • s, the latter spend over
where a = 2.2 ÷ 2.5 is the coefficient of influence of hardenability, 1 / mm;
L 50 - distance to the semi-martensitic zone on a standard sample for end hardening, mm;
d is the value of the conditional section of the product, mm;
further cooling is carried out at an irrigation density of 3 ÷ 6 l / m 2 * min until the surface cooled by the temperature reaches M n ÷ (M n +50) o C.
Решение поставленной технической задачи обеспечивается оптимальным соотношением параметров процесса охлаждения. Предлагаемая плотность орошения 3÷6 л/м2•мин определяется необходимостью максимально возможного подавления превращения по перлитной ступени, снижения температурного интервала протекания превращения, а с другой стороны, необходимостью предотвращения возникновения высоких временных напряжений.The solution of the technical problem is provided by the optimal ratio of the parameters of the cooling process. The proposed irrigation density of 3 ÷ 6 l / m 2 • min is determined by the need to suppress the transformation as much as possible along the pearlite step, reduce the temperature range of the transformation, and, on the other hand, the need to prevent the occurrence of high temporary stresses.
При закалке крупногабаритных поковок и изделий из мало- и среднелегированных сталей охлаждение в водовоздушной среде на первом этапе осуществляется со скоростью, необходимой для получения в структуре изделия минимального количества перлита, с одной стороны, но не вызывающей появления значительных структурных и термических напряжений, с другой. Это обеспечивает после отпуска изделия требуемые механические свойства образцов, отобранных на глубине от поверхности до четверти условного сечения (в соответствии с действующими международными стандартами EN и ISO [ISO 9237-1-99]). При этом интенсивность охлаждения поверхности изделия определяется плотностью орошения, оптимальный интервал значений которой и продолжительность зависит от марки стали, сечения изделия и заданы специальной зависимостью. Охлаждение на последующих стадиях закалки производят с той же плотностью орошения, но в течение меньшего промежутка времени. When hardening large-sized forgings and products from low- and medium-alloyed steels, cooling in a water-air medium at the first stage is carried out at a speed necessary to obtain a minimum amount of perlite in the product structure, on the one hand, but not causing significant structural and thermal stresses, on the other. This ensures, after tempering the product, the required mechanical properties of samples taken at a depth of from the surface to a quarter of the conditional cross section (in accordance with applicable international standards EN and ISO [ISO 9237-1-99]). In this case, the cooling rate of the surface of the product is determined by the density of irrigation, the optimal range of values and the duration of which depends on the grade of steel, the cross section of the product and are given a special dependence. Cooling in the subsequent stages of hardening is carried out with the same irrigation density, but for a shorter period of time.
Продолжительность этапа закалки, выраженная зависимостью
За счет поддержания технологических параметров в заданном диапазоне при закалке крупногабаритных изделий из легированных среднеуглеродистых сталей в водовоздушной среде из аустенитной области на заданной глубине от поверхности формируется оптимальная структура, обеспечивающая после отпуска высокое сочетание прочности, вязкости и пластичности. Дополнительным фактором, способствующим повышению комплекса свойств, является низкий уровень временных и остаточных напряжений, контролируемый за счет оптимальной скорости охлаждения для данного сечения. Due to the maintenance of technological parameters in the specified range during quenching of large-sized products from alloyed medium-carbon steels in a water-air medium from the austenitic region at a predetermined depth from the surface, an optimal structure is formed that provides a high combination of strength, toughness and ductility after tempering. An additional factor contributing to an increase in the set of properties is the low level of temporary and residual stresses, controlled by the optimal cooling rate for a given section.
Известно, что с повышением прокаливаемости стали интенсивность охлаждения при закалке должна снижаться (Башнин Ю.А., Ушаков Б.К., Секей А.Г. Технология термической обработки стали. М., Металлургия, 1986 г.). It is known that with increasing hardenability of steel, the cooling rate during hardening should decrease (Bashnin Yu.A., Ushakov B.K., Sekei A.G. Technology of heat treatment of steel. M., Metallurgy, 1986).
Расчетно-экспериментальным методом установлена зависимость плотности орошения стальных изделий от величины расстояния до полумартенситной зоны на стандартной пробе для торцевой закалки стали L50. Для деталей из сталей повышенной прокаливаемости оптимальной является плотность орошения Q=120-а•L50 л/м2мин при значении коэффициента а=2,2÷2,5 1/мм; L50 - расстояние до полумартенситной зоны на стандартной пробе для торцевой закалки в мм. Продолжение охлаждения с высокой скоростью является опасным из-за роста временных напряжений вследствие возможного интенсивного образования мартенсита и наличия значительного градиента температур по сечению. Поэтому дальнейшее охлаждение проводят с существенно меньшей интенсивностью.The calculation and experimental method established the dependence of the irrigation density of steel products on the distance to the semi-martensitic zone on a standard sample for end hardening of L 50 steel. For parts made of steels of high hardenability, the irrigation density Q = 120-a • L 50 l / m 2 min is optimal, with the coefficient value a = 2.2 ÷ 2.5 1 / mm; L 50 - distance to the semi-martensitic zone on a standard sample for end hardening in mm. Continued cooling at high speed is dangerous due to the growth of temporary stresses due to the possible intense formation of martensite and the presence of a significant temperature gradient over the cross section. Therefore, further cooling is carried out with significantly lower intensity.
Таким образом, необходимая плотность орошения изделия водовоздушной смесью на первой стадии закалки и продолжительность процесса определяются сечением изделия, прокаливаемостью, теплофизическими свойствами стали, температурой начала мартенситового превращения Мн.Thus, the required density of irrigation of the product with a water-air mixture at the first stage of hardening and the duration of the process are determined by the cross section of the product, hardenability, thermal properties of steel, and the temperature of the onset of martensitic transformation M n .
Осуществляют предлагаемый способ закалки крупногабаритных стальных изделий следующим образом. Carry out the proposed method of hardening of large-sized steel products as follows.
Закаливаемое изделие нагревают до оптимальной температуры аустенитизации, затем проводят выдержку для объемного прогрева деталей по сечению и осуществляют охлаждение с заданными параметрами. The hardened product is heated to the optimum austenitization temperature, then an exposure is carried out for volumetric heating of the parts over the cross section and cooling is carried out with the specified parameters.
Сначала охлаждение проводят при плотности орошения 0,5÷2,0 л/м2•с в течение промежутка времени, определяемого по формуле
где
(120-a•L50)=Q - оптимальная плотность орошения при значении:
a=2,2÷2,5 - коэффициент влияния прокаливаемости, 1/мм;
L50 - расстояние до полумартенситной зоны на стандартной пробе для торцевой закалки, мм.First, cooling is carried out at an irrigation density of 0.5 ÷ 2.0 l / m 2 • s for a period of time determined by the formula
Where
(120-a • L 50 ) = Q - optimal density of irrigation with the value:
a = 2.2 ÷ 2.5 - coefficient of influence of hardenability, 1 / mm;
L 50 - distance to the semi-martensitic zone on a standard sample for end hardening, mm.
Орошение с меньшей удельной плотностью не позволит получить необходимую структуру, а превышение оптимальной плотности приведет к переохлаждению поверхности изделия и возникновению в нем высоких временных напряжений. Irrigation with a lower specific gravity will not allow to obtain the necessary structure, and exceeding the optimum density will lead to supercooling of the product surface and the appearance of high temporary stresses in it.
При заданной плотности орошения оптимальное время охлаждения является функцией только диаметра изделия, но применение сталей с различной прокаливаемостью приводит к зависимости продолжительности охлаждения и от плотности орошения. С увеличением плотности орошения и уменьшением диаметра изделия время охлаждения соответственно уменьшается. Данные проведенных экспериментов по определению оптимального времени охлаждения t были аппроксимированы зависимостью t=d/Q+5 минут,
где Q - оптимальная плотность орошения, л/м2•мин;
d - величина условного сечения изделия, мм.At a given irrigation density, the optimal cooling time is a function of only the diameter of the product, but the use of steels with different hardenability leads to a dependence of the duration of cooling on the density of irrigation. With an increase in irrigation density and a decrease in the diameter of the product, the cooling time accordingly decreases. The data from experiments to determine the optimal cooling time t were approximated by the dependence t = d / Q + 5 minutes,
where Q is the optimal density of irrigation, l / m 2 • min;
d is the value of the conditional section of the product, mm
После чего охлаждение проводят с плотностью орошения 3÷6 л/м2•мин до достижения температуры охлаждаемой поверхности до Мк÷(Мк+50o)С.Then cooling is carried out with an irrigation density of 3 ÷ 6 l / m 2 • min until the temperature of the surface to be cooled reaches M k ÷ (M k +50 o ) C.
Проведение охлаждения с оптимальными параметрами формирует нестационарное температурное поле, характеризующееся большим градиентом температуры по сечению. При этом среднемассовая температура изделия после охлаждения составляет 480÷600oС. Для протекания в центральных областях сечения диффузионно-контролируемых фазовых превращений при возможно более низких температурах и для предотвращения отогрева поверхности изделия требуется дальнейшее охлаждение, интенсивность которого примерно на порядок ниже, чем на начальной стадии. Это обеспечивает достаточно медленное снижение температуры в поверхностных слоях и, следовательно, образование мартенсита закалки с малой скоростью, что исключает появление закалочных трещин.Carrying out cooling with optimal parameters forms an unsteady temperature field, characterized by a large temperature gradient over the cross section. In this case, the average bulk temperature of the product after cooling is 480–600 ° C. For the diffusion-controlled phase transformations to occur in the central regions of the cross section at the lowest possible temperatures and to prevent heating of the product surface, further cooling is required, the intensity of which is about an order of magnitude lower than the stage. This provides a rather slow decrease in temperature in the surface layers and, therefore, the formation of quenching martensite at a low speed, which eliminates the appearance of quenching cracks.
В качестве примера (таблица) приведены экспериментальные данные по изучению комплекса механических свойств на глубине 1/3 радиуса ряда крупных поковок из стали 40ХМ, закаленных по предлагаемому и известному (в масло) способам, а затем отпущенных при температуре 620oС в течение 10 часов.As an example (table), experimental data are presented on the study of the complex of mechanical properties at a depth of 1/3 of the radius of a number of large forgings made of steel 40XM, hardened by the proposed and known (in oil) methods, and then tempered at a temperature of 620 o C for 10 hours .
Применение предлагаемого способа закалки позволяет повысить комплекс механических свойств в сечении крупных поковок в целом на 10-20% по сравнению с закалкой в масло. The application of the proposed method of hardening allows to increase the complex of mechanical properties in the section of large forgings in general by 10-20% compared with hardening in oil.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002107008/02A RU2219251C2 (en) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | Method of hardening large-sized steel articles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2002107008/02A RU2219251C2 (en) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | Method of hardening large-sized steel articles |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2002107008A RU2002107008A (en) | 2003-09-20 |
| RU2219251C2 true RU2219251C2 (en) | 2003-12-20 |
Family
ID=32066161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2002107008/02A RU2219251C2 (en) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | Method of hardening large-sized steel articles |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2219251C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106435101A (en) * | 2016-11-15 | 2017-02-22 | 中原特钢股份有限公司 | Small-specification 40Cr2SiMnMoV forging thermal treatment process |
| CN116463477A (en) * | 2023-03-28 | 2023-07-21 | 重庆众诚精密模锻有限公司 | High-temperature thermomechanical treatment process for forgings |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1696511A1 (en) * | 1988-12-26 | 1991-12-07 | Предприятие П/Я А-3686 | Method of heat treatment of steel products |
| RU2012600C1 (en) * | 1991-04-25 | 1994-05-15 | Арендное объединение "Новокраматорский машиностроительный завод" | Method of heat treatment of long-measured articles shaft-like |
| RU2178004C1 (en) * | 2001-04-03 | 2002-01-10 | ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ" | Method of heat treatment of cylindrical large-sized articles |
-
2002
- 2002-03-18 RU RU2002107008/02A patent/RU2219251C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1696511A1 (en) * | 1988-12-26 | 1991-12-07 | Предприятие П/Я А-3686 | Method of heat treatment of steel products |
| RU2012600C1 (en) * | 1991-04-25 | 1994-05-15 | Арендное объединение "Новокраматорский машиностроительный завод" | Method of heat treatment of long-measured articles shaft-like |
| RU2178004C1 (en) * | 2001-04-03 | 2002-01-10 | ОАО Челябинский металлургический комбинат "МЕЧЕЛ" | Method of heat treatment of cylindrical large-sized articles |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106435101A (en) * | 2016-11-15 | 2017-02-22 | 中原特钢股份有限公司 | Small-specification 40Cr2SiMnMoV forging thermal treatment process |
| CN116463477A (en) * | 2023-03-28 | 2023-07-21 | 重庆众诚精密模锻有限公司 | High-temperature thermomechanical treatment process for forgings |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Pachurin et al. | Economical preparation of 40X steel for cold upsetting of bolts. | |
| Katsamas et al. | Surface hardening of low-alloy 15CrNi6 steel by CO2 laser beam | |
| EP2582856B1 (en) | Method for manufacturing mechanical components made of particularly wear-resistant austempered spheroidal cast iron | |
| Totten et al. | Failures related to heat treating operations | |
| KR102349238B1 (en) | Microtreatment and microstructure of carbide containing iron-based alloy | |
| US4146411A (en) | Hot bar cooling | |
| RU2219251C2 (en) | Method of hardening large-sized steel articles | |
| US20100163140A1 (en) | Microtreatment of Iron-Based Alloy, Apparatus and Method Therefor, and Microstructure Resulting Therefrom | |
| Dossett | Introduction to cast iron heat treatment | |
| KR100544745B1 (en) | Thick strength 1100MPa class low temperature high pressure vessel thick steel plate for deep processing and manufacturing method | |
| JPH0236648B2 (en) | KOKYODOKOENSEIKONOSEIHO | |
| Zhuang et al. | Continuous cooling transformation behaviour of C-Si-Mn TRIP steel | |
| RU2178004C1 (en) | Method of heat treatment of cylindrical large-sized articles | |
| CN109689238B (en) | On-line manufacturing method of steel pipe | |
| US4453986A (en) | Tubular high strength low alloy steel for oil and gas wells | |
| Totten et al. | Advances in polymer quenching technology | |
| Wendel et al. | Bearing steels for induction hardening–Part I | |
| Jirkova et al. | QP process on steels with various Carbon and Chromium contents | |
| EP3854889A1 (en) | Method for controlled coolling of forged parts made of microalloyed steel | |
| RU2231563C1 (en) | Method of thermal treatment of items made out of low-carbon and medium-carbon unalloyed and low-alloyed steel | |
| RU2082768C1 (en) | Method for thermal treatment of low-carbon sheet steel | |
| RU2186859C2 (en) | Method of hardening of articles from steels and alloys | |
| Canale et al. | Problems associated with heat treating | |
| Berns et al. | Microstructure and residual stresses of stainless steels case hardened with nitrogen | |
| RU2034051C1 (en) | Low-carbon low-alloyed steel pieces thermal treatment method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050319 |