[go: up one dir, main page]

RU2217260C1 - METHOD FOR MAKING INTERMEDIATE BLANKS OF α AND α TITANIUM ALLOYS - Google Patents

METHOD FOR MAKING INTERMEDIATE BLANKS OF α AND α TITANIUM ALLOYS Download PDF

Info

Publication number
RU2217260C1
RU2217260C1 RU2002108620A RU2002108620A RU2217260C1 RU 2217260 C1 RU2217260 C1 RU 2217260C1 RU 2002108620 A RU2002108620 A RU 2002108620A RU 2002108620 A RU2002108620 A RU 2002108620A RU 2217260 C1 RU2217260 C1 RU 2217260C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
forging
region
blanks
deformation
Prior art date
Application number
RU2002108620A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2002108620A (en
Inventor
В.В. Тетюхин
И.В. Левин
В.Г. Смирнов
Н.А. Чалков
Original Assignee
ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение filed Critical ОАО Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение
Priority to RU2002108620A priority Critical patent/RU2217260C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2217260C1 publication Critical patent/RU2217260C1/en
Publication of RU2002108620A publication Critical patent/RU2002108620A/en

Links

Landscapes

  • Forging (AREA)

Abstract

FIELD: plastic metal working, possibly manufacture of intermediate blanks of titanium alloys by hot deforming. SUBSTANCE: method comprises steps of forging ingot by several transitions at temperature in β range and intermediate forging by several transitions at temperature in α and β range; performing intermediate forging at temperature in β range with forging reduction value 1.25 - 1.75; at final transitions performing intermediate forging with forging reduction value 1.25 - 1.35 for making rod; selecting diameter of said rod according to given expression; then mechanically working rod, cutting it by blanks and forming their ends; finally deforming blanks by extrusion at temperature in β range; determining extrusion temperature according to given relation. EFFECT: possibility for making blanks with finely dispersed uniform microstructure, lowered labor consumption for making blank, reduced metal loss.

Description

Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к способам изготовления промежуточных заготовок из титановых сплавов методом горячей деформации. The invention relates to the field of metal forming, in particular to methods for manufacturing intermediate preforms from titanium alloys by hot deformation.

Известен способ производства промежуточных заготовок из сплавов титана, включающий выплавку слитков, нагрев в рекуперативных нагревательных колодцах, прокатку слитков в блюм, прокатку блюма в круг на крупносортном прокатном стане и окончательную прокатку прутка на готовый размер на сортовом прокатном стане (Титановые сплавы. Полуфабрикаты из титановых сплавов. Александров В.К., Аношкин Н.Ф., Белозеров А.П. и др. - М.: ВИЛС, 1996, с.177-179 [1]). A known method for the production of intermediate billets from titanium alloys, including ingot smelting, heating in recuperative heating wells, rolling ingots into bloom, rolling bloom in a circle at a large-grade rolling mill, and final rolling of the bar to a finished size on a high-quality rolling mill (Titanium alloys. Semi-finished products from titanium Aleksandrov V.K., Anoshkin N.F., Belozerov A.P. et al. - M .: VILS, 1996, pp. 177-179 [1]).

Известный способ позволяет получать промежуточную заготовку из сплавов титана на прокатных станах без использования специализированного оборудования. The known method allows to obtain an intermediate billet of titanium alloys on rolling mills without the use of specialized equipment.

Недостатком известного способа является невозможность получения требуемой структуры в промежуточной заготовке вследствие того, что деформация металла на всех переходах происходит в β-области. Кроме того, недостатком данного способа является большая потеря металла из-за значительной разнотолщинности на концах прутков ([1], с.187). The disadvantage of this method is the impossibility of obtaining the desired structure in the intermediate workpiece due to the fact that the deformation of the metal at all junctions occurs in the β-region. In addition, the disadvantage of this method is the large loss of metal due to the significant difference in thickness at the ends of the rods ([1], p. 187).

Известен способ изготовления промежуточных заготовок из титановых сплавов прессованием (см. [1], с.176). A known method of manufacturing intermediate billets of titanium alloys by pressing (see [1], p.176).

Недостатком этого процесса являются большие потери металла в виде пресс-остатка и дефектов утяжинного конца. Кроме того, экструдирование заготовок из слитка невозможно в (α+β)-области из-за больших давлений и высоких усилий прессования, а прессование в β-области не позволяет формировать требуемую структуру заготовки. The disadvantage of this process is the large loss of metal in the form of a press residue and defects in the tensile end. In addition, extrusion of ingot blanks is not possible in the (α + β) region due to high pressures and high pressing forces, and pressing in the β region does not allow forming the desired blank structure.

Наиболее близким по технической сущности аналогом к заявляемому изобретению является способ изготовления промежуточной заготовки из α- и (α+β)-титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток в несколько переходов при температурах β-области, промежуточную ковку при температурах β- и (α+β)-области, окончательное деформирование в (α+β)-области и механическую обработку (см. [1], с.184-189) - прототип. The closest in technical essence analogue to the claimed invention is a method of manufacturing an intermediate billet from α- and (α + β) -titanium alloys, comprising forging an ingot into a bar in several transitions at temperatures of the β-region, intermediate forging at temperatures of β- and (α + β) -region, the final deformation in the (α + β) -region and machining (see [1], pp. 184-189) is a prototype.

Недостатком прототипа является структурная неоднородность вследствие захолаживания металла в процессе ковки, неравномерности деформации и наличия зон затрудненной деформации. Кроме того, недостатком является большое число нагревов, особенно при ковке в (α+β)-области на последних переходах, т.к. разовый уков в (α+β)-области ограничен пластичностью металла и быстрым охлаждением металла. The disadvantage of the prototype is the structural heterogeneity due to cooling of the metal during forging, uneven deformation and the presence of zones of difficult deformation. In addition, the disadvantage is the large number of heatings, especially during forging in the (α + β) region at the last transitions, because single yields in the (α + β) region are limited by the ductility of the metal and rapid cooling of the metal.

Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является получение регламентированной мелкодисперсной микроструктуры как по сечению, так и по длине изготавливаемой заготовки, а также повышение рентабельности способа путем замены многопереходной ковки в (α+β)-области операцией прессования и снижение потерь металла. The problem to which this invention is directed is to obtain a regulated fine microstructure both in cross-section and in the length of the workpiece to be manufactured, as well as to increase the profitability of the method by replacing multi-transition forging in the (α + β) -region by pressing operation and reducing metal losses.

Техническим результатом, достигаемым при осуществлении заявляемого изобретения, является получение заготовки с равномерной регламентированной микроструктурой, сокращение количества нагревов и связанного с этим угара металла, снижение трудоемкости процесса изготовления заготовки и снижение потерь металла при механической обработке. The technical result achieved by the implementation of the claimed invention is to obtain a workpiece with a uniformly regulated microstructure, reducing the number of heatings and the associated waste of metal, reducing the complexity of the manufacturing process of the workpiece and reducing metal loss during machining.

Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе изготовления промежуточной заготовки из α- и (α+β)-титановых сплавов, включающем ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре β-области, промежуточную ковку за несколько переходов при температуре β- и (α+β)-области, окончательное деформирование при температуре (α+β)-области и механическую обработку, согласно изобретению промежуточную ковку в (α+β)-области осуществляют с величиной укова 1,25-1,75, причем на ее окончательных переходах ковку проводят с уковом 1,25-1,35 в пруток диаметром Дп, который определяют по выражению:

Figure 00000001

где Дп - диаметр прутка, мм;
dпз - диаметр промежуточной заготовки, мм;
[Δt]- допустимое приращение температур в процессе прессования;
с - удельная теплоемкость сплава, КДж/кг;
ρ - плотность деформируемого металла, кг/м3;
δ - припуск на механическую обработку, мм;
σ - сопротивление деформации, МПа;
а окончательное деформирование выполняют путем прессования при температуре Т, которую определяют по выражению:
Figure 00000002
,
где Т - температура металла при прессовании, oС;
Тпп - температура полиморфного превращения, oС;
ln μ - натуральный логарифм истинной вытяжки при прессовании;
σ1 - сопротивление деформации с учетом скорости и температуры деформации, МПа;
кроме того, перед окончательным деформированием выполняют механическую обработку прутка, резку его на заготовки и формирование торцев.The specified technical result is achieved by the fact that in the known method of manufacturing an intermediate billet from α- and (α + β) -titanium alloys, comprising forging an ingot into a bar in several transitions at a temperature of the β-region, intermediate forging in several transitions at a temperature of β- and (α + β) -regions, final deformation at a temperature of (α + β) -regions and machining according to the invention, intermediate forging in the (α + β) -regions is carried out with a bob value of 1.25-1.75, and on it final transitions forging is carried out with a bail 1.25-1.35 in a bar with a diameter of D p , which is determined by the expression:
Figure 00000001

where D p - the diameter of the rod, mm;
d pz - the diameter of the intermediate workpiece, mm;
[Δt] is the allowable temperature increment during the pressing process;
C is the specific heat of the alloy, KJ / kg;
ρ is the density of the wrought metal, kg / m 3 ;
δ is the machining allowance, mm;
σ is the deformation resistance, MPa;
and the final deformation is performed by pressing at a temperature T, which is determined by the expression:
Figure 00000002
,
where T is the temperature of the metal during pressing, o C;
T PP - the temperature of the polymorphic transformation, o With;
ln μ is the natural logarithm of the true stretch during pressing;
σ 1 - deformation resistance taking into account the speed and temperature of deformation, MPa;
in addition, before the final deformation, the rod is machined, cut into blanks and the ends are formed.

Сущность предлагаемого изобретения заключается в следующем. The essence of the invention is as follows.

Ковка слитка в пруток при температуре β-области на первых проходах разрушает литую структуру. Первая ковка в (α+β)-области с уковом 1,25-1,35 разрушает большеугловые границы зерен и последующий нагрев с деформацией в β-области сопровождается рекристаллизацией с измельчением зерна. Окончательное деформирование прутка в (α+β)-области переводит структуру металла в (α+β)-деформированную и при укове 1,25-1,35 приводит к разрушению большеугловых границ β-зерен и равномерной структуре по всему сечению, повышает пластичность металла. Замена операции ковки в (α+β)-области операцией прессования снижает количество нагревов и трудоемкость. Forging an ingot into a bar at the temperature of the β-region in the first passes destroys the cast structure. The first forging in the (α + β) region with a draft of 1.25-1.35 destroys the high-angle grain boundaries and subsequent heating with deformation in the β region is accompanied by recrystallization with grain refinement. The final deformation of the bar in the (α + β) -region translates the metal structure into (α + β) -deformed and when yielding 1.25-1.35 leads to the destruction of the high-angle boundaries of β-grains and a uniform structure over the entire cross section, increases the ductility of the metal . Replacing the forging operation in the (α + β) region with a pressing operation reduces the number of heatings and the complexity.

За счет того что механическую обработку промежуточного прутка производят на большем диаметре при той же минимальной величине съема, снижаются потери металла в стружку и трудоемкость. Due to the fact that the machining of the intermediate rod is carried out on a larger diameter with the same minimum amount of removal, metal losses in chips and labor intensity are reduced.

За счет того что окончательное деформирование в (α+β)-области производят прессованием со значительной вытяжкой, происходит измельчение зерна и формирование оптимальной макро- и микроструктуры по всему сечению промежуточной заготовки и по ее длине, при этом сокращается в 4-5 раз количество нагревов и трудоемкость по сравнению с известным способом. За счет того, что промежуточный пруток куется на регламентированный диаметр, при последующем прессовании с регламентированной температурой нагрева в (α+β)-области исключается деформационный перегрев металла. Due to the fact that the final deformation in the (α + β) -region is carried out by pressing with a considerable drawing, grain is crushed and an optimal macro- and microstructure is formed over the entire cross section of the intermediate preform and along its length, while the number of heating is reduced by 4-5 times and complexity compared with the known method. Due to the fact that the intermediate bar is forged to a regulated diameter, deformation overheating of the metal is excluded during subsequent pressing with a regulated heating temperature in the (α + β) region.

Пример реализации способа. An example implementation of the method.

Слиток диаметром 740 мм из титанового сплава Ti-6Al-4V с температурой полиморфного превращения Тпп=990oС за несколько переходов отковали в пруток диаметром 282 мм, причем последний переход при получении промежуточного прутка осуществляли при температуре 950oС (в α+β-области). Диаметр промежуточного кованого прутка определили по формуле (1):

Figure 00000003

Полученный кованый пруток обточили на диаметр 275 мм, разрезали на кратные заготовки длиной 750 мм, выполнили фаски и произвели нагрев до температуры 941oС (α+β-область), которую определили по формуле (2):
Figure 00000004

где ln 3,04 - натуральный логарифм истинной вытяжки с учетом распрессовки металла в контейнере при прессовании и фактических размеров матрицы. В завершение способа провели прессование нагретого кованого прутка в промежуточную заготовку диаметром 159 мм.An ingot with a diameter of 740 mm from a titanium alloy Ti-6Al-4V with a polymorphic transformation temperature of TPP = 990 ° C was forged into a bar with a diameter of 282 mm in several transitions, with the last transition being obtained at an intermediate bar at a temperature of 950 ° C (in α + β- areas). The diameter of the intermediate forged bar was determined by the formula (1):
Figure 00000003

The resulting forged bar was turned into a diameter of 275 mm, cut into multiple workpieces with a length of 750 mm, chamfers were made and heated to a temperature of 941 o C (α + β-region), which was determined by the formula (2):
Figure 00000004

where ln 3,04 is the natural logarithm of the true hood, taking into account the extrusion of the metal in the container during pressing and the actual dimensions of the matrix. At the end of the method, the heated forged rod was pressed into an intermediate billet with a diameter of 159 mm.

По заявленному способу потери металла при обточке прутка диаметром 282 мм на диаметр 275 мм составили 4,9%. Кроме того, устраняются 4 нагрева и 4 перехода операции ковки на диаметр 170 мм. According to the claimed method, metal loss during turning of a bar with a diameter of 282 mm by a diameter of 275 mm was 4.9%. In addition, 4 heating and 4 transitions of the forging operation to a diameter of 170 mm are eliminated.

По существующей технологии производится ковка прутка на диаметр 170 мм и обточка его на окончательный диаметр 159 мм. При этом потери металла составляют 12,5%. According to existing technology, the bar is forged to a diameter of 170 mm and turned to a final diameter of 159 mm. In this case, the metal loss is 12.5%.

Таким образом, достижение технического результата - получение мелкодисперсной равномерной по сечению и по длине заготовки микроструктуры, снижение количества нагревов, трудоемкости и потерь металла - обеспечивается только при неразрывном выполнении всех существенных признаков заявляемого способа. Thus, the achievement of the technical result - obtaining finely dispersed uniform in cross section and along the length of the workpiece of the microstructure, reducing the number of heatings, the complexity and loss of metal - is ensured only with the inextricable execution of all the essential features of the proposed method.

Кроме того, заявленный способ обладает дополнительным преимуществом перед известными - разгружается головное оборудование металлургического производства. In addition, the claimed method has an additional advantage over the known - unloading the head equipment of metallurgical production.

Claims (1)

Способ изготовления промежуточной заготовки из α- и (α+β)-титановых сплавов, включающий ковку слитка в пруток за несколько переходов при температуре β-области, промежуточную ковку за несколько переходов при температуре β- и (α+β)-области, окончательное деформирование при температуре (α+β)-области и механическую обработку, отличающийся тем, что промежуточную ковку при температуре (α+β)-области осуществляют с величиной укова 1,25-1,75, причем на ее окончательных переходах промежуточную ковку проводят с уковом 1,25-1,35 в пруток диаметром, величину которого определяют из следующего выражения:A method of manufacturing an intermediate billet from α- and (α + β) -titanium alloys, including forging an ingot into a bar for several transitions at a temperature of the β-region, intermediate forging for several transitions at a temperature of a β- and (α + β) -region, the final deformation at the temperature of the (α + β) region and machining, characterized in that the intermediate forging at the temperature of the (α + β) region is carried out with a bob value of 1.25-1.75, and at its final transitions the intermediate forging is carried out with ukom 1.25-1.35 per bar diameter, the size of a cat It is determined from the following expression:
Figure 00000005
Figure 00000005
 где Дп – диаметр прутка, мм;where D p - the diameter of the rod, mm; dпз – диаметр промежуточной заготовки, мм;d pz - the diameter of the intermediate workpiece, mm; [Δt] – допустимое приращение температур в процессе прессования;[Δt] is the allowable temperature increment during the pressing process; с – удельная теплоемкость сплава, КДж/кг;C is the specific heat of the alloy, KJ / kg; ρ – плотность деформируемого металла, кг/м3,ρ is the density of the wrought metal, kg / m 3 , δ - припуск на механическую обработку, мм;δ is the machining allowance, mm; σ – сопротивление деформации, МПа,σ is the deformation resistance, MPa, механическую обработку прутка производят перед окончательным деформированием, которое осуществляют прессованием при температуре (α+β)-области, которую определяют из выражения:the machining of the rod is carried out before the final deformation, which is carried out by pressing at a temperature of the (α + β) region, which is determined from the expression:
Figure 00000006
Figure 00000006
 где Т – температура металла при прессовании, °С;where T is the temperature of the metal during pressing, ° C; Tпп – температура полиморфного превращения, °С;T PP - the temperature of the polymorphic transformation, ° C; lnμ – натуральный логарифм истинной вытяжки при прессовании;lnμ is the natural logarithm of true stretch during pressing; σ1 – сопротивление деформации с учетом скорости и температуры деформации, МПа,σ 1 - deformation resistance taking into account the speed and temperature of deformation, MPa, при этом перед окончательным прессованием производят резку прутка на заготовки и формирование их торцев.in this case, before the final pressing, the bar is cut into blanks and the formation of their ends.
RU2002108620A 2002-04-04 2002-04-04 METHOD FOR MAKING INTERMEDIATE BLANKS OF α AND α TITANIUM ALLOYS RU2217260C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2002108620A RU2217260C1 (en) 2002-04-04 2002-04-04 METHOD FOR MAKING INTERMEDIATE BLANKS OF α AND α TITANIUM ALLOYS

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2002108620A RU2217260C1 (en) 2002-04-04 2002-04-04 METHOD FOR MAKING INTERMEDIATE BLANKS OF α AND α TITANIUM ALLOYS

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2217260C1 true RU2217260C1 (en) 2003-11-27
RU2002108620A RU2002108620A (en) 2003-12-10

Family

ID=32027605

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2002108620A RU2217260C1 (en) 2002-04-04 2002-04-04 METHOD FOR MAKING INTERMEDIATE BLANKS OF α AND α TITANIUM ALLOYS

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2217260C1 (en)

Cited By (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2314362C2 (en) * 2005-12-09 2008-01-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" METHOD OF MANUFACTURE OF INTERMEDIATE BLANK FROM α- OR α+β-TITANIUM ALLOYS
RU2409445C1 (en) * 2009-04-27 2011-01-20 Открытое Акционерное Общество "Тяжпрессмаш" METHOD OF PRODUCING INTERMEDIATE BILLET FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS
RU2468882C1 (en) * 2011-06-08 2012-12-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" METHOD OF MAKING INTERMEDIATE BLANKS FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS
RU2563083C1 (en) * 2014-03-26 2015-09-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Method of manufacture of long-length work piece from titanium alloy
RU2638139C2 (en) * 2013-03-15 2017-12-11 ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи Forging in the open stamp with separate passages of difficult for forging and sensitive to the trajectory of deformation of alloys based on titanium and based on nickel
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
RU2644714C2 (en) * 2015-12-22 2018-02-13 Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) Method for manufacturing rods of titanium based alloys
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10144999B2 (en) 2010-07-19 2018-12-04 Ati Properties Llc Processing of alpha/beta titanium alloys
US10287655B2 (en) 2011-06-01 2019-05-14 Ati Properties Llc Nickel-base alloy and articles
US10337093B2 (en) 2013-03-11 2019-07-02 Ati Properties Llc Non-magnetic alloy forgings
US10370751B2 (en) 2013-03-15 2019-08-06 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
US10422027B2 (en) 2004-05-21 2019-09-24 Ati Properties Llc Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
US10435775B2 (en) 2010-09-15 2019-10-08 Ati Properties Llc Processing routes for titanium and titanium alloys
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
RU2758045C1 (en) * 2021-02-02 2021-10-25 Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» Method for producing billets in the form of a bar from (a+b)-titanium alloys
RU2758044C1 (en) * 2021-01-29 2021-10-25 Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» Method for manufacturing forged billet in form of bar from (a+b)-titanium alloys
RU2758735C1 (en) * 2021-01-29 2021-11-01 Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» METHOD FOR MANUFACTURING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS
RU2758737C1 (en) * 2021-02-03 2021-11-01 Общество С Ограниченной Ответственностью "Хермит Рус" METHOD FOR PRODUCING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS
US12344918B2 (en) 2023-07-12 2025-07-01 Ati Properties Llc Titanium alloys

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3645124A (en) * 1970-06-25 1972-02-29 Reactive Metals Inc Method of forging elongated metal shapes from ingots and resulting product
RU2003417C1 (en) * 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Method of making forged semifinished products of cast ti-al alloys

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3645124A (en) * 1970-06-25 1972-02-29 Reactive Metals Inc Method of forging elongated metal shapes from ingots and resulting product
RU2003417C1 (en) * 1990-12-14 1993-11-30 Всероссийский институт легких сплавов Method of making forged semifinished products of cast ti-al alloys

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
АЛЕКСАНДРОВ В.К. и др. Титановые сплавы. Полуфабрикаты из титановых сплавов. - М.: ВИЛС, 1996, с.184-189. *

Cited By (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10422027B2 (en) 2004-05-21 2019-09-24 Ati Properties Llc Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging
RU2314362C2 (en) * 2005-12-09 2008-01-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" METHOD OF MANUFACTURE OF INTERMEDIATE BLANK FROM α- OR α+β-TITANIUM ALLOYS
RU2409445C1 (en) * 2009-04-27 2011-01-20 Открытое Акционерное Общество "Тяжпрессмаш" METHOD OF PRODUCING INTERMEDIATE BILLET FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS
US10053758B2 (en) 2010-01-22 2018-08-21 Ati Properties Llc Production of high strength titanium
US10144999B2 (en) 2010-07-19 2018-12-04 Ati Properties Llc Processing of alpha/beta titanium alloys
US10435775B2 (en) 2010-09-15 2019-10-08 Ati Properties Llc Processing routes for titanium and titanium alloys
US10513755B2 (en) 2010-09-23 2019-12-24 Ati Properties Llc High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock
US10287655B2 (en) 2011-06-01 2019-05-14 Ati Properties Llc Nickel-base alloy and articles
RU2468882C1 (en) * 2011-06-08 2012-12-10 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" METHOD OF MAKING INTERMEDIATE BLANKS FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS
US9869003B2 (en) 2013-02-26 2018-01-16 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US10570469B2 (en) 2013-02-26 2020-02-25 Ati Properties Llc Methods for processing alloys
US10337093B2 (en) 2013-03-11 2019-07-02 Ati Properties Llc Non-magnetic alloy forgings
RU2638139C2 (en) * 2013-03-15 2017-12-11 ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ ЭлЭлСи Forging in the open stamp with separate passages of difficult for forging and sensitive to the trajectory of deformation of alloys based on titanium and based on nickel
US10370751B2 (en) 2013-03-15 2019-08-06 Ati Properties Llc Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys
US11111552B2 (en) 2013-11-12 2021-09-07 Ati Properties Llc Methods for processing metal alloys
RU2563083C1 (en) * 2014-03-26 2015-09-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Method of manufacture of long-length work piece from titanium alloy
US11851734B2 (en) 2015-01-12 2023-12-26 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10094003B2 (en) 2015-01-12 2018-10-09 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10619226B2 (en) 2015-01-12 2020-04-14 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10808298B2 (en) 2015-01-12 2020-10-20 Ati Properties Llc Titanium alloy
US12168817B2 (en) 2015-01-12 2024-12-17 Ati Properties Llc Titanium alloy
US11319616B2 (en) 2015-01-12 2022-05-03 Ati Properties Llc Titanium alloy
US10502252B2 (en) 2015-11-23 2019-12-10 Ati Properties Llc Processing of alpha-beta titanium alloys
RU2644714C2 (en) * 2015-12-22 2018-02-13 Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) Method for manufacturing rods of titanium based alloys
RU2758044C1 (en) * 2021-01-29 2021-10-25 Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» Method for manufacturing forged billet in form of bar from (a+b)-titanium alloys
RU2758735C1 (en) * 2021-01-29 2021-11-01 Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» METHOD FOR MANUFACTURING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS
RU2758045C1 (en) * 2021-02-02 2021-10-25 Общество с ограниченной ответственностью «Хермит Рус» Method for producing billets in the form of a bar from (a+b)-titanium alloys
RU2758737C1 (en) * 2021-02-03 2021-11-01 Общество С Ограниченной Ответственностью "Хермит Рус" METHOD FOR PRODUCING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS
US12344918B2 (en) 2023-07-12 2025-07-01 Ati Properties Llc Titanium alloys

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2217260C1 (en) METHOD FOR MAKING INTERMEDIATE BLANKS OF α AND α TITANIUM ALLOYS
CN101422861B (en) Accurate forming method of special-shape deep-hole type parts
KR910009976B1 (en) Method for manufacturing tubes
RU2758045C1 (en) Method for producing billets in the form of a bar from (a+b)-titanium alloys
CN106216952B (en) A kind of wheel hub forging method
RU2002108620A (en) A method of manufacturing an intermediate preform of alpha and (alpha + beta) -titanium alloys
CN105603346A (en) Forging method for improving microstructure uniformity of TC18 titanium alloy bars
JPH04502731A (en) Method for manufacturing thixotropic materials
US4043023A (en) Method for making seamless pipe
RU2758735C1 (en) METHOD FOR MANUFACTURING A FORGED WORKPIECE IN THE FORM OF A ROD FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS
RU2301845C1 (en) Method of production of items from high-temperature wrought nickel alloy
RU2127160C1 (en) Method of making hollow tubular blank for producing seamless tubes from pseudo-alpha and (alpha+beta)-titanium alloys
RU2314362C2 (en) METHOD OF MANUFACTURE OF INTERMEDIATE BLANK FROM α- OR α+β-TITANIUM ALLOYS
CN114192719B (en) High-temperature alloy extrusion-forging forming die, method and application thereof
RU2277992C2 (en) Fine-grain structure blank producing method
RU98107371A (en) METHOD FOR PRODUCING A HOLLOW PIPE BILL FOR PRODUCING SEAMLESS TUBES FROM PSEUDO-α and (α + β) -TITANIUM ALLOYS
RU2371512C1 (en) Method of product receiving from heatproof nickel alloy
RU2000109802A (en) METHOD FOR PROCESSING METAL AND ALLOYS Billets
RU2563083C1 (en) Method of manufacture of long-length work piece from titanium alloy
RU2468882C1 (en) METHOD OF MAKING INTERMEDIATE BLANKS FROM (α+β)-TITANIUM ALLOYS
RU2794154C1 (en) METHOD FOR MANUFACTURING PIPE BLANKS FROM TITANIUM PSEUDO α-ALLOYS 5V AND 37
CN110153186B (en) Method for preparing high alloy tool and die steel hollow pipe blank, hollow pipe blank and annular cutter
CN109604494B (en) Forging method of ultra-large sheep head forging
RU2229952C1 (en) Method for forming blanks of titanium alloys
RU2390395C1 (en) METHOD FOR PRODUCTION OF BARS WITH FINE CRYSTALLINE GLOBULAR STRUCTURE IN (α- AND (α+β)-TITANIUM ALLLOYS