RU2200617C1 - Method and device for cleaning flue gases from nitric oxides by selective noncatalytic reduction - Google Patents
Method and device for cleaning flue gases from nitric oxides by selective noncatalytic reduction Download PDFInfo
- Publication number
- RU2200617C1 RU2200617C1 RU2001130388A RU2001130388A RU2200617C1 RU 2200617 C1 RU2200617 C1 RU 2200617C1 RU 2001130388 A RU2001130388 A RU 2001130388A RU 2001130388 A RU2001130388 A RU 2001130388A RU 2200617 C1 RU2200617 C1 RU 2200617C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ammonia
- steam
- combustion
- mixture
- gaseous products
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title claims abstract description 7
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 title abstract description 7
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 60
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 37
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 36
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 claims abstract description 28
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 claims abstract description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 57
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 25
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 11
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000008236 heating water Substances 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 23
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 10
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 238000010531 catalytic reduction reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 230000001535 kindling effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к химической очистке дымовых газов от окислов азота и может использоваться в котлах, сжигающих органическое топливо. The invention relates to the chemical purification of flue gases from nitrogen oxides and can be used in boilers burning fossil fuels.
Для снижения концентрации окислов азота в дымовых газах применяют методы, основанные как на совершенствовании топочных процессов, так и на селективном восстановлении окислов азота, присутствующих в продуктах сгорания, до молекулярного азота. Возможны два вида селективного восстановления, основанные на вводе в газовый тракт котла при определенном уровне температуры аммиака или вещества, выделяющего аммиак при своем разложении: селективное каталитическое восстановление (СКВ) и селективное некаталитическое восстановление (СНКВ). В первом случае можно получить степень очистки от окислов азота свыше 90%, но при этом требуются большие капитальные затраты и значительная площадь для строительства очистной системы. Во втором случае степень очистки, по имеющимся в литературе данным, не превышает 70%, но затраты на его реализацию существенно меньше, причем обычно только этот вид очистки может быть практически использован на действующих котлах. To reduce the concentration of nitrogen oxides in flue gases, methods based on both improving combustion processes and selective reduction of nitrogen oxides present in the combustion products to molecular nitrogen are used. Two types of selective reduction are possible, based on introducing into the gas path of the boiler at a certain temperature level ammonia or a substance that releases ammonia during its decomposition: selective catalytic reduction (SCR) and selective non-catalytic reduction (SNCR). In the first case, it is possible to obtain a degree of purification from nitrogen oxides of more than 90%, but this requires large capital costs and a significant area for the construction of a treatment system. In the second case, the degree of purification, according to literature data, does not exceed 70%, but the cost of its implementation is significantly less, and usually only this type of purification can be practically used on existing boilers.
Известен способ очистки газообразных продуктов сгорания от окислов азота некаталитическим селективным восстановлением последних, включающий получение аммиака из аммиачной воды путем ее испарения греющим паром и ввод образующейся смеси аммиака с паром в поток очищаемых газообразных продуктов сгорания [1]. A known method of purification of gaseous products of combustion from nitrogen oxides by non-catalytic selective reduction of the latter, including the production of ammonia from ammonia water by evaporating it with heating steam and introducing the resulting mixture of ammonia with steam into the stream of purified gaseous products of combustion [1].
Согласно указанному известному способу после полного испарения аммиачной воды полученную смесь аммиака с перегретым паром подают в поток продуктов сгорания струями под углом к потоку газа так, чтобы зоны их смешения с этим потоком перекрывали все сечение газохода и аммиак достаточно равномерно перемешивался с продуктами сгорания. Для полного испарения аммиачной воды, охлаждения перегретым паром раздающих аммиачную смесь труб до максимально допустимой для металла труб температуры (не выше 650oС) и обеспечения требуемой для равномерного перемешивания аммиака в газоходе дальнобойности струй приходилось на единицу расхода аммиачной воды (1 т/ч) принимать десятикратный расход пара (примерно 10 т/ч). Это приводило к значительным эксплуатационным затратам, так как соответственно снижался расход пара в турбину с уменьшением ее мощности. Кроме того, требовалось восполнять потери конденсата. Еще одним недостатком известного способа является настройка подачи аммиака на определенный (номинальный) режим работы котла. При изменении нагрузки котла или вида топлива положение зоны оптимальных для СНКВ температур и скорость продуктов сгорания в газоходе изменяются и начинают отличаться от тех, на которые была рассчитана подача пароаммиачных струй. При этом эффективность очистки соответственно снижается.According to the known method, after the complete evaporation of ammonia water, the obtained ammonia mixture with superheated steam is fed into the flow of combustion products by jets at an angle to the gas flow so that the zones of their mixing with this flow cover the entire cross section of the gas duct and ammonia is mixed fairly uniformly with the combustion products. For the complete evaporation of ammonia water, cooling with the superheated steam distributing the ammonia mixture pipes to the temperature maximum permissible for the metal pipes (not higher than 650 o С) and ensuring the range of jets required for uniform mixing of ammonia in the gas duct, per unit flow rate of ammonia water (1 t / h) take a tenfold flow rate of steam (approximately 10 t / h). This led to significant operational costs, as the steam consumption in the turbine decreased accordingly with a decrease in its power. In addition, it was necessary to make up for condensate loss. Another disadvantage of this method is to adjust the flow of ammonia to a specific (nominal) mode of operation of the boiler. When the load of the boiler or type of fuel changes, the position of the zone of temperatures optimal for SNCR and the rate of combustion products in the gas duct change and begin to differ from those for which the steam-ammonia jets were designed. In this case, the cleaning efficiency is accordingly reduced.
Известен принимаемый в качестве прототипа предлагаемого способа способ очистки газообразных продуктов сгорания от окислов азота некаталитическим селективным восстановлением последних, включающий ввод смеси аммиака с паром в поток очищаемых газообразных продуктов сгорания [2]. A known method of purification of gaseous products of combustion from nitrogen oxides by non-catalytic selective reduction of the latter, comprising introducing a mixture of ammonia with steam into the stream of purified gaseous products of combustion, is accepted as a prototype of the proposed method [2].
Достигаемым результатом способа согласно изобретению является существенное снижение расхода греющего пара на испарение аммиачной воды, транспорт и раздачу аммиака; обеспечение возможности регулирования в зависимости от режима работы котла места по длине газового тракта, в котором происходит смешение аммиака с продуктами сгорания, а также снижение температуры раздающих пароаммиачную смесь труб. The achieved result of the method according to the invention is a significant reduction in the consumption of heating steam for the evaporation of ammonia water, transport and distribution of ammonia; enabling regulation, depending on the mode of operation of the boiler, of the place along the length of the gas path in which ammonia is mixed with combustion products, as well as a decrease in the temperature of the pipes dispensing the steam-ammonia mixture.
Указанный результат обеспечивается тем, что в способе очистки газообразных продуктов сгорания от окислов азота некаталитическим селективным восстановлением последних, включающем получение аммиака из аммиачной воды путем ее испарения греющим паром и ввод образующейся смеси аммиака с паром в поток очищаемых газообразных продуктов сгорания, согласно изобретению расход пара при его заданной начальной температуре регулируют из условия испарения из аммиачной воды до ввода смеси в газообразные продукты сгорания не более 15% водяной фазы, а ввод смеси в поток газообразных продуктов сгорания осуществляют навстречу направлению их движения. This result is ensured by the fact that in the method of purification of gaseous products of combustion from nitrogen oxides by non-catalytic selective reduction of the latter, including the production of ammonia from ammonia water by evaporation by heating steam and introducing the resulting mixture of ammonia with steam into the stream of purified gaseous products of combustion, according to the invention, the steam consumption at its predetermined initial temperature is controlled from the condition of evaporation from ammonia water to enter the mixture into gaseous products of combustion of not more than 15% of the aqueous phase, and the mixture is introduced into the flow of gaseous products of combustion towards the direction of their movement.
Известно принимаемое в качестве прототипа предлагаемого устройства устройство для очистки газообразных продуктов сгорания от окислов азота в газоходе котла путем ввода в газоход смеси аммиака с водяным паром, содержащее установленные в поперечном сечении газохода раздающие трубы с выходными отверстиями, подключенные к источникам греющего водяного пара и аммиачной воды через общий для всех раздающих труб смеситель [2]. В указанном устройстве оси выходных отверстий расположены под углом, близким к 90o, к направлению движения газового потока так, чтобы зоны смешения с ним пароаммиачных струй перекрывали все сечение газохода. При этом параметры указанных струй выбираются из условия расположения зон смешения в области оптимальных для СНКВ температур при номинальном режиме работы котла. При изменении нагрузки котла или вида топлива положение оптимальной температурной зоны и скорость продуктов сгорания становятся отличными от расчетных, что ведет к снижению эффективности очистки.It is known that a device for purifying gaseous products of combustion of nitrogen oxides in a boiler gas duct by introducing into the gas duct a mixture of ammonia and water vapor, containing distribution pipes installed in the cross section of the gas duct with outlet openings connected to sources of heating water vapor and ammonia water, is known through a mixer common to all distribution pipes [2]. In the specified device, the axes of the outlet openings are located at an angle close to 90 ° to the direction of gas flow so that the mixing zones with it of the steam-ammonia jets overlap the entire cross section of the gas duct. In this case, the parameters of the indicated jets are selected from the conditions of the location of the mixing zones in the region of temperatures optimal for the SNCR at the nominal operation mode of the boiler. When the load of the boiler or type of fuel changes, the position of the optimal temperature zone and the speed of the combustion products become different from the calculated ones, which leads to a decrease in the cleaning efficiency.
Достигаемым результатом устройства согласно изобретению является повышение эффективности очистки газообразных продуктов сгорания от окислов азота путем улучшения распределения аммиака по сечению газохода и ослабления влияния на эффективность очистки нагрузки котла и вида топлива. The achieved result of the device according to the invention is to increase the efficiency of purification of gaseous products of combustion from nitrogen oxides by improving the distribution of ammonia over the cross section of the duct and reducing the effect on the cleaning efficiency of the boiler load and type of fuel.
Указанный результат обеспечивается тем, что в устройстве для очистки газообразных продуктов сгорания от окислов азота в газоходе котла путем ввода в газоход смеси аммиака с водяным паром, содержащем установленные в поперечном сечении газохода раздающие трубы с выходными отверстиями, подключенные к источникам греющего водяного пара и аммиачной воды, согласно изобретению выходные отверстия расположены вдоль передней по отношению к потоку продуктов сгорания образующей каждой трубы, оси выходных отверстий параллельны боковым стенкам газохода и перед каждой раздающей трубой предусмотрена вставка в виде сопла Лаваля для подачи пара, а в расширяющейся части сопла за его узким сечением выполнены отверстия для подачи аммиачной воды. This result is ensured by the fact that in the device for purifying gaseous products of combustion of nitrogen oxides in the boiler gas duct by introducing into the gas duct a mixture of ammonia and water vapor containing distribution pipes installed in the cross section of the gas duct with outlet openings connected to sources of heating water vapor and ammonia water , according to the invention, the outlet openings are located along the front generatrix of each pipe relative to the flow of combustion products, the axis of the outlet openings parallel to the side walls of of the inlet and before each distributing pipe, an insert is provided in the form of a Laval nozzle for supplying steam, and in the expanding part of the nozzle, behind its narrow section, holes are made for supplying ammonia water.
На фиг. 1 схематически изображен в продольном разрезе один из возможных примеров выполнения предлагаемого устройства для очистки дымовых газов от окислов азота по предлагаемому способу СНКВ; на фиг.2 - то же в поперечном разрезе по А-А фиг.1; на фиг.3 - укрупненный вид узла Б фиг.2 со вставкой в виде сопла Лаваля перед раздающей трубой для подачи в очищаемые продукты сгорания пароаммиачной смеси. In FIG. 1 schematically shows in longitudinal section one of the possible examples of the proposed device for purification of flue gases from nitrogen oxides by the proposed SNCR method; figure 2 is the same in cross section along aa of figure 1; figure 3 is an enlarged view of the node B of figure 2 with an insert in the form of a Laval nozzle in front of the distributing pipe for supplying steam-ammonia mixture to the cleaned combustion products.
Устройство для очистки газообразных продуктов сгорания от окислов азота в газоходе 1 котла методом СНКВ путем ввода в газоход 1 смеси аммиака с влажным водяным паром содержит установленные в поперечном сечении газохода 1 раздающие пароаммиачную смесь трубы 2 с расположенными на передней по отношению к движению газового потока стенке каждой трубы 2 выходными отверстиями 3. Раздающие трубы 2 с помощью парового коллектора 4 подключены через паропровод 5 с запорным органом 6 к источнику горячего водяного пара (на чертеже не показан) и через водяной коллектор 7 и насос-дозатор 8 - к источнику аммиачной воды (на чертеже не показан). Оси выходных отверстий 3 ориентированы параллельно боковым стенкам 9 газохода 1. Перед каждой раздающей трубой 2 между последней и штуцером 10 парового коллектора предусмотрена вставка 11 в виде сопла Лаваля для подачи пара, а в расширяющейся части 12 сопла (фиг. 3) за его узким сечением выполнены отверстия 13 для подачи аммиачной воды из окружающей вставку 11 распределительной камеры 14, к которой подключен трубопровод 15, соединенный с насосом-дозатором 8 подачи аммиачной воды. A device for purifying gaseous products of combustion of nitrogen oxides in the
Способ очистки продуктов сгорания от окислов азота согласно изобретению осуществляют следующим образом. The method of purification of combustion products from nitrogen oxides according to the invention is as follows.
Перед пуском устройства в процессе растопки котла (на чертеже не показан) в паропровод 5 подают греющий пар, а в водяной коллектор 7 - аммиачную воду. Образующаяся в сопле Лаваля вставки 11 смесь влажного пара с аммиаком распределяется по раздающим трубам 2, охлаждает их и через отверстия 3 в трубах вытекает в виде встречных струй в набегающий поток продуктов сгорания (фиг. 1). Благодаря равномерному (или с желаемой неравномерностью) распределению аммиака по сечению газохода 1 и смешению его с продуктами сгорания в зоне оптимальных для СНКВ температур обеспечивается эффективное снижение концентрации окислов азота. Независимый подвод аммиачной воды в каждую раздающую трубу 2 обеспечивает равномерное распределение неиспарившейся влаги по раздающим трубам 2, чего нельзя достичь при использовании для всех раздающих труб 2 одного общего смеителя в подводящем трубопроводе 7. Если подача аммиачной воды по каким-либо причинам прекращается, то во избежание перегрева раздающих труб 2 вместо нее в насос-дозатор должен подаваться замещающий расход конденсата. Before starting the device during the kindling of the boiler (not shown in the drawing), heating steam is supplied to the
Расчеты показали, что при отношении расходов пара и аммиачной воды 1,5: 1, начальной температуре пара 300oС и давлении 1,3 МПа плотность смеси в раздающих трубах меняется от 1,2 до 2,3 кг/м3 при изменении давления от 0,13 до 0,25 МПа. Смешение пара с аммиачной водой при указанном отношении расходов приводит к испарению не более 8% аммиачной воды. Увеличение относительного расхода пара привело бы к ненужным дополнительным эксплуатационным затратам, снижающим выигрыш от применения данного изобретения. Некоторое повышение количества испаряемой воды за счет увеличения расхода пара возможно только для увеличения дальнобойности струй при изменении режима работы котла, однако испарять при этом более 15% воды нецелесообразно.Calculations showed that with a ratio of steam and ammonia water consumption of 1.5: 1, an initial steam temperature of 300 o C and a pressure of 1.3 MPa, the density of the mixture in the distribution pipes varies from 1.2 to 2.3 kg / m 3 with pressure from 0.13 to 0.25 MPa. Mixing steam with ammonia water at the indicated ratio of expenses leads to the evaporation of not more than 8% of ammonia water. An increase in the relative steam flow rate would lead to unnecessary additional operational costs, reducing the gain from the application of this invention. A slight increase in the amount of evaporated water due to an increase in steam consumption is only possible to increase the range of the jets when changing the mode of operation of the boiler, however, it is not practical to evaporate more than 15% of the water.
Встречная направленность пароаммиачных струй по отношению к потоку продуктов сгорания (фиг. 1) обеспечивает равномерное перемешивание аммиака с продуктами сгорания при изменении режима работы котла и дальнобойности струй за счет того, что перемешивание каждой струи с потоком газа будет происходить в одной и той же части поперечного сечения газохода. The opposite direction of the steam-ammonia jets with respect to the flow of combustion products (Fig. 1) ensures uniform mixing of ammonia with the combustion products when changing the mode of operation of the boiler and the range of the jets due to the fact that mixing of each jet with the gas flow will occur in the same part of the transverse flue cross sections.
Так как распределение аммиака в зоне перемешивания каждой струи с продуктами сгорания неравномерно, причем его концентрация убывает от центра к периферии зоны, для получения достаточной равномерности распределения аммиака по сечению газохода необходимо выбирать шаги между раздающими трубами и шаги между отверстиями по длине труб так, чтобы зоны перемешивания перекрывали друг друга, по меньшей мере на 30%. Since the distribution of ammonia in the mixing zone of each jet with the products of combustion is not uniform, and its concentration decreases from the center to the periphery of the zone, in order to obtain a uniform distribution of ammonia over the gas duct section, it is necessary to choose the steps between the distribution pipes and the steps between the openings along the length of the pipes so that the zones mixing blocked each other by at least 30%.
Ввод аммиачной воды целесообразно осуществлять ниже по потоку от узкого сечения сопла Лаваля (в пределах зоны развития максимальных скоростей пара), так как в этом случае расход пара может быть заранее рассчитан с высокой точностью. Ввод ее до узкого сечения или в месте последнего сделал бы расчет расхода пара неточным из-за неопределенности загромождения минимального сечения водой и потерь давления на дробление и разгон капель. It is advisable to introduce ammonia water downstream from the narrow section of the Laval nozzle (within the zone of development of maximum steam velocities), since in this case the steam flow rate can be calculated in advance with high accuracy. Entering it to a narrow section or in the place of the latter would make the calculation of the steam flow inaccurate due to the uncertainty of cluttering the minimum cross section with water and pressure losses on the crushing and dispersal of drops.
Согласно сделанным оценкам при скорости пара в узком сечении сопла, равной 500 м/с, и диаметре отверстий 3 для впрыска аммиачной воды, равном 2 мм, медианный диаметр капель после распыливания составит 20-30 мкм, а максимальный - не более 100 мкм. According to estimates, when the vapor velocity in the narrow nozzle section is 500 m / s and the diameter of the
Во избежание засорения отверстий инородными телами в схему устройства должен быть включен не показанный на чертеже фильтр с малыми отверстиями. In order to avoid clogging of the holes with foreign bodies, a filter with small holes not shown in the drawing should be included in the device diagram.
Двухфазный поток с мелкими каплями в раздающих трубах 2 обеспечит их надежное охлаждение, так как коэффициент теплоотдачи на внутренней стенке трубы, оцененный по имеющимся нормативным материалам, будет не ниже 400 Вт/(м2К), и в результате температура наружной стенки трубы при температуре в газоходе 1200oС не превысит 500oС.A two-phase flow with small drops in the
Регулирование дальнобойности струй при изменении режима работы котла или вида топлива может обеспечиваться изменением расходов пара и/или воды. Это позволяет оптимизировать работу устройства согласно изобретению в процессе его наладки. The regulation of the range of the jets when changing the mode of operation of the boiler or type of fuel can be provided by changing the flow rate of steam and / or water. This allows you to optimize the operation of the device according to the invention in the process of its adjustment.
Если заранее известны распределения по сечению газохода скорости продуктов сгорания и концентрации окислов азота, то расположение и диаметры отверстий в раздающих трубах можно выбирать так, чтобы концентрация аммиака в газоходе была не равномерной, а соответствующей распределению расхода окислов азота. If the distribution of the velocity of the combustion products and the concentration of nitrogen oxides is known in advance over the cross section of the gas duct, then the location and diameters of the openings in the distribution pipes can be chosen so that the ammonia concentration in the duct is not uniform, but corresponding to the distribution of the flow of nitrogen oxides.
Управление работой устройства может быть автоматизировано и с помощью ЭВМ связано с системой регулирования котла и системой измерения концентрации окислов азота в дымовых газах. The control of the operation of the device can be automated and, with the help of a computer, connected to a boiler control system and a system for measuring the concentration of nitrogen oxides in flue gases.
Преимущества способа согласно изобретению определяются тем, что аммиак полностью десорбируется из аммиачной воды при ее нагреве до температуры насыщения, и поэтому не требуется полностью испарять воду и затрачивать на это большой расход греющего пара; дальнобойность вытекающих из отверстий 3 струй зависит от их плотности и давления в раздающих трубах, наличие влаги увеличивает плотность смеси, а изменяя давление и плотность смеси в раздающих трубах, можно изменять их дальнобойность в широких пределах; коэффициент теплоотдачи при течении влажного пара в раздающих трубах 2 существенно выше, чем при течении перегретого пара при существенно меньшей массовой скорости. The advantages of the method according to the invention are determined by the fact that ammonia is completely desorbed from ammonia water when it is heated to a saturation temperature, and therefore it is not necessary to completely evaporate the water and spend a large consumption of heating steam on it; the range of 3 jets flowing from the holes depends on their density and pressure in the distribution pipes, the presence of moisture increases the density of the mixture, and by changing the pressure and density of the mixture in the distribution pipes, you can change their range over a wide range; the heat transfer coefficient during the flow of wet steam in the
Источники информации
1. Перспективы применения СНКВ-технологии в энергетике по результатам работы ОПУ на Тольяттинской ТЭЦ. - Алфеев А.А. и др. - Природоохранные технологии ТЭС. Сборник научных статей под редакцией Ольховского Г.Г. и др., М. : ВТИ, 1996, с.72-77.Sources of information
1. Prospects for the application of SNCR technology in the energy sector based on the results of the OPU at the Togliatti TPP. - Alfeev A.A. and others. - Environmental technologies of thermal power plants. Collection of scientific articles edited by Olkhovsky G.G. et al., M.: VTI, 1996, pp. 72-77.
2. Патент РФ 2103607, 6 F 23 J 15/00, 1996. 2. RF patent 2103607, 6 F 23
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001130388A RU2200617C1 (en) | 2001-11-13 | 2001-11-13 | Method and device for cleaning flue gases from nitric oxides by selective noncatalytic reduction |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001130388A RU2200617C1 (en) | 2001-11-13 | 2001-11-13 | Method and device for cleaning flue gases from nitric oxides by selective noncatalytic reduction |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2200617C1 true RU2200617C1 (en) | 2003-03-20 |
Family
ID=20254209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001130388A RU2200617C1 (en) | 2001-11-13 | 2001-11-13 | Method and device for cleaning flue gases from nitric oxides by selective noncatalytic reduction |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2200617C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2603806C2 (en) * | 2015-02-04 | 2016-11-27 | Игорь Владимирович Исупов | Device for cleaning flue gases from nitrogen oxides by selective non-metallic reduction |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU590005A1 (en) * | 1972-12-19 | 1978-01-30 | Baryshev Viktor | Method of purifying outgoing gases |
| US4400363A (en) * | 1980-04-18 | 1983-08-23 | Bergwerksverband Gmbh | Method for the removal of sulfur oxides and nitrogen oxides from exhaust gases |
| DE4100464A1 (en) * | 1990-02-01 | 1991-08-08 | Siemens Ag | METHOD FOR REMOVING NITROGEN OXIDS FROM SMOKE GASES |
| SU1755902A1 (en) * | 1990-05-21 | 1992-08-23 | Всесоюзный научно-исследовательский и проектный институт по транспорту природного газа | Device for separation of flue gases from nitrogen oxides |
| RU2008079C1 (en) * | 1991-10-24 | 1994-02-28 | Государственное предприятие - Научно-исследовательский и проектно-изыскательский институт "Теплоэлектропроект" | Method of cleaning flue gases from nitric oxide and sulfuric oxide |
| RU2040737C1 (en) * | 1992-08-10 | 1995-07-25 | Государственная академия нефти и газа им.И.М.Губкина | Method of and device for cleaning combustion products from nitrogen oxides |
| US5576970A (en) * | 1992-12-25 | 1996-11-19 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Nitrogen oxide removal control method |
| RU2103607C1 (en) * | 1996-06-11 | 1998-01-27 | Акционерное общество открытого типа "Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский институт" | Device for cleaning flue gases of boiler plant from nitric oxides |
-
2001
- 2001-11-13 RU RU2001130388A patent/RU2200617C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU590005A1 (en) * | 1972-12-19 | 1978-01-30 | Baryshev Viktor | Method of purifying outgoing gases |
| US4400363A (en) * | 1980-04-18 | 1983-08-23 | Bergwerksverband Gmbh | Method for the removal of sulfur oxides and nitrogen oxides from exhaust gases |
| DE4100464A1 (en) * | 1990-02-01 | 1991-08-08 | Siemens Ag | METHOD FOR REMOVING NITROGEN OXIDS FROM SMOKE GASES |
| SU1755902A1 (en) * | 1990-05-21 | 1992-08-23 | Всесоюзный научно-исследовательский и проектный институт по транспорту природного газа | Device for separation of flue gases from nitrogen oxides |
| RU2008079C1 (en) * | 1991-10-24 | 1994-02-28 | Государственное предприятие - Научно-исследовательский и проектно-изыскательский институт "Теплоэлектропроект" | Method of cleaning flue gases from nitric oxide and sulfuric oxide |
| RU2040737C1 (en) * | 1992-08-10 | 1995-07-25 | Государственная академия нефти и газа им.И.М.Губкина | Method of and device for cleaning combustion products from nitrogen oxides |
| US5576970A (en) * | 1992-12-25 | 1996-11-19 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Nitrogen oxide removal control method |
| RU2103607C1 (en) * | 1996-06-11 | 1998-01-27 | Акционерное общество открытого типа "Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский институт" | Device for cleaning flue gases of boiler plant from nitric oxides |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2603806C2 (en) * | 2015-02-04 | 2016-11-27 | Игорь Владимирович Исупов | Device for cleaning flue gases from nitrogen oxides by selective non-metallic reduction |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107405567B (en) | Multiple injection grid arrangement | |
| US5282355A (en) | Exhaust gas NOx removal system | |
| CA2099521C (en) | Using flue gas energy to vaporize aqueous reducing agent for reduction of nox in flue gas | |
| US5380499A (en) | Combined heat exchanger and ammonia injection process | |
| US8402755B2 (en) | Gas turbine combustor exhaust gas spray cooling for NOx control using selective catalytic reductions | |
| DK2496336T3 (en) | SYSTEM AND PROCEDURE FOR GASIZING AUROUS UREA FOR AMMONIA VAPE USING SECONDARY Flue gases | |
| US5315941A (en) | Method and apparatus for injecting nox inhibiting reagent into the flue gas of a boiler | |
| US5326536A (en) | Apparatus for injecting NOx inhibiting liquid reagent into the flue gas of a boiler in response to a sensed temperature | |
| EP0300028A1 (en) | Process and apparatus for reducing the concentration of pollutants in an effluent | |
| CN105621511A (en) | High-efficiency energy-saving wastewater evaporating crystallizer | |
| US8815197B2 (en) | Method for urea decomposition and ammonia feed to a selective catalytic reduction system | |
| US8591849B2 (en) | On demand generation of ammonia for small industrial and commercial boilers | |
| JP3806350B2 (en) | Fossil fuel boiler with denitrifier for combustion gas | |
| CN104226109B (en) | The SCR denitration method of a kind of boiler built-in urea pyrolysis pipe and device thereof | |
| KR101606881B1 (en) | Exhaust gas treatment appratus | |
| RU2200617C1 (en) | Method and device for cleaning flue gases from nitric oxides by selective noncatalytic reduction | |
| RU2229252C2 (en) | Process gas preparing apparatus, evaporative unit for tobacco drying apparatus, and method for preparing of process gas | |
| CN106310933A (en) | Flue gas denitration system for coal water slurry boiler and method for denitrating flue gas | |
| CN202609956U (en) | Flue gas denitration steady-flow urea hydrolysis ammonia preparation reactor | |
| CN213492988U (en) | Ammonia water vaporization ammonia preparation device | |
| RU59439U1 (en) | DEVICE FOR CLEANING SMOKE GASES FROM NITROGEN OXIDES | |
| JP2001187315A (en) | Ammonia injecting device for denitration | |
| US12337280B2 (en) | NOx abatement system for a stationary burning system | |
| JPH0938466A (en) | Reducing agent injecting device for denitrifying device | |
| CN206008468U (en) | A kind of flue gas denitrification system for coal water slurry boiler |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20101114 |