RU2299870C2 - Mixture for the welding surfacing and welding together of chamotte and silica and the method of the mixture application - Google Patents
Mixture for the welding surfacing and welding together of chamotte and silica and the method of the mixture application Download PDFInfo
- Publication number
- RU2299870C2 RU2299870C2 RU2005125506/03A RU2005125506A RU2299870C2 RU 2299870 C2 RU2299870 C2 RU 2299870C2 RU 2005125506/03 A RU2005125506/03 A RU 2005125506/03A RU 2005125506 A RU2005125506 A RU 2005125506A RU 2299870 C2 RU2299870 C2 RU 2299870C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- powder
- mixture
- air
- welding
- surfacing
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 70
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 20
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract 6
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 title abstract 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 38
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims abstract description 19
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 17
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 16
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 12
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 8
- 241001649081 Dina Species 0.000 claims description 18
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 8
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims description 5
- 239000011863 silicon-based powder Substances 0.000 claims description 3
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 230000008439 repair process Effects 0.000 abstract description 8
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract description 3
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 2
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 9
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 9
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 3
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- -1 manganese silicates Chemical class 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к составам для горячего ремонта огнеупорной кладки печей методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза (СВС) и может быть использовано в металлургической, коксохимической и других отраслях промышленности.The invention relates to compositions for the hot repair of refractory masonry furnaces by the method of self-propagating high temperature synthesis (SHS) and can be used in metallurgical, coke and other industries.
Известны смеси для горячего ремонта огнеупорной кладки коксовых печей, которые используют для уплотнения кладки. Указанные смеси содержат тонкоизмельченный мертель и стеклянную пыль либо порошок состоит из огнеупора и флюса (Лгалов К.И., Кафтан С.И., Вольфовский Г.М. Ремонт кладки и армирующего оборудования коксовых печей, М.: Металлургия, 1966 г., 328 с).Known mixtures for hot repair of the refractory masonry of coke ovens, which are used to seal the masonry. These mixtures contain finely ground mortar and glass dust, or the powder consists of refractory and flux (Lgalov K.I., Kaftan S.I., Volfovsky G.M. Repair of masonry and reinforcing equipment of coke ovens, M .: Metallurgy, 1966, 328 s).
Недостатком этих смесей является то, что огнеупорный порошок, попадая в трещины и спекаясь, забирает часть тепла кладки, которое необходимо для этого спекания. При спекании таких порошков связь спекшегося порошка и огнеупорной кладки чисто механическая и очень слабая (поскольку нет расплава керамической связки). Поэтому продолжительность уплотняющего воздействия порошка на массив кладки в процессе эксплуатации невелика, и даже спеченный порошок высыпается из трещин и пустых швов, вновь образуя сквозные "пустые" швы в вертикалах отопительных простенков.The disadvantage of these mixtures is that the refractory powder, falling into cracks and sintering, takes part of the masonry heat, which is necessary for this sintering. When sintering such powders, the bond between the sintered powder and the refractory masonry is purely mechanical and very weak (since there is no melt of the ceramic binder). Therefore, the duration of the sealing effect of the powder on the masonry mass during operation is short, and even the sintered powder spills out from cracks and empty joints, again forming through “empty” joints in the verticals of the heating walls.
Наиболее близкой по составу к предлагаемому изобретению является смесь для наплавки и сваривания шамота и динаса, включающая порошки кремния, алюминия, оксида железа и сварочный флюс при следующем соотношении компонентов, мас.%: порошок кремния 1-15, порошок алюминия 10-20, сварочный флюс 3-19, порошок оксида железа 60-70 (RU, патент 2096387, С04В 35/66, опубл. 1997.11.20).The closest composition to the present invention is a mixture for surfacing and welding of chamotte and dinas, including powders of silicon, aluminum, iron oxide and welding flux in the following ratio of components, wt.%: Silicon powder 1-15, aluminum powder 10-20, welding flux 3-19, powder of iron oxide 60-70 (RU, patent 2096387, С04В 35/66, publ. 1997.11.20).
Способ нанесения указанной смеси для наплавки и сваривания шамота и динаса заключается в том, что смесь помещают путем забрасывания порций смеси на под пустой камеры коксования, нагретой до температуры 900°С, проводят инициирование процессов самораспространяющегося высокотемпературного синтеза и осуществляют спекание смеси с получением керамической связки.The method of applying this mixture for surfacing and welding of chamotte and dinas consists in placing the mixture by pouring portions of the mixture under an empty coking chamber heated to a temperature of 900 ° C, initiating self-propagating high-temperature synthesis processes and sintering the mixture to obtain a ceramic binder.
Недостатком данной смеси и способа ее нанесения является ее малая термичность (2800-3200 кДж/кг) и высокая жидкоподвижность, которая вызвана введением в состав этой смеси сварочного флюса, содержащего легкоплавкие соединения CaF2, MgF2, NaAlF6. При наличии таких соединений в составе смесей ремонт вертикальных "пустых" швов, трещин и раковин в стенах камер коксования будет затруднен из-за того, что образующийся в ходе реакций СВС расплав будет вытекать из вертикальных дефектов кладки и скапливаться на горизонтальных поверхностях (на поду камеры коксования). Кроме того, при использовании такой смеси необходимо иметь резерв тепла для разложения силикатов марганца, содержащихся в сварочном флюсе. При выводе сварочного флюса из состава смеси необходимость в резервировании части тепла отпадает. К недостаткам способа нанесения известной смеси относится порционность, т.е. дискретность подачи порошковой смеси в камеру коксования.The disadvantage of this mixture and the method of its application is its low thermal (2800-3200 kJ / kg) and high fluidity, which is caused by the introduction of welding flux containing low-melting compounds CaF 2 , MgF 2 , NaAlF 6 into the composition of this mixture. In the presence of such compounds in the mixtures, repair of vertical “empty” joints, cracks and shells in the walls of coking chambers will be difficult due to the fact that the melt formed during SHS reactions will leak out of vertical masonry defects and accumulate on horizontal surfaces (on the bottom of the chamber coking). In addition, when using such a mixture, it is necessary to have a heat reserve for the decomposition of manganese silicates contained in the welding flux. When welding flux is removed from the mixture, there is no need to reserve part of the heat. The disadvantages of the method of applying the known mixture include portioning, i.e. discreteness of the supply of the powder mixture into the coking chamber.
Задачей настоящего изобретения является повышение термической стойкости огнеупорной кладки за счет равномерной доставки смеси к дефекту кладки воздушными потоками.The objective of the present invention is to increase the thermal stability of the refractory masonry due to the uniform delivery of the mixture to the masonry defect by air currents.
Поставленная задача обеспечивается тем, что смесь для наплавки и сваривания шамота и динаса, включающая порошки кремния, алюминия и оксида железа, согласно изобретению, дополнительно содержит порошок электрокорунда и динаса при следующем соотношении компонентов, мас.%:The task is ensured by the fact that the mixture for surfacing and welding of chamotte and dinas, including powders of silicon, aluminum and iron oxide, according to the invention, additionally contains electrocorundum and dinas powder in the following ratio of components, wt.%:
Способ нанесения смеси для наплавки и сваривания шамота и динаса, включающий подачу смеси на нагретую до температуры 900°С кладку, проведение инициирования процесса самораспространяющегося высокотемпературного синтеза, спекание смеси с получением керамической связки, согласно изобретению смесь подают двумя потоками, один из которых является воздушным, а второй - воздушно-порошковым, которые затем направляют устройством для наплавки на кладку камеры коксования, при этом давление воздуха в воздушном потоке составляет 1,5-2,0 ати, а в воздушно-порошковом потоке - 0,15-0,40 ати,The method of applying the mixture for surfacing and welding of chamotte and dinas, including feeding the mixture to a masonry heated to a temperature of 900 ° C, initiating a process of self-propagating high-temperature synthesis, sintering the mixture to obtain a ceramic bond, according to the invention, the mixture is supplied in two streams, one of which is air, and the second - air-powder, which is then sent by a device for surfacing on the masonry of the coking chamber, while the air pressure in the air stream is 1.5-2.0 ati, and in the air of powder-flow - 0.15-0.40 atm,
Техническая сущность изобретения заключается в следующем.The technical essence of the invention is as follows.
Дополнительное введение в смесь электрокорунда и динаса обеспечивают при протекании процессов СВС кристаллизацию расплава керамической связки, т.к. частички электрокорунда (Тпл=1900-2000°С) или динаса (Тпл.=1730°С) являются центрами кристаллизации. При содержании электрокорунда менее 0,5%, а динаса менее 4,0% резко возрастает жидкоподвижность расплава, который вытекает на под камеры коксования. А при содержании более 2,0% электрокорунда и 15,0% динаса ощущается острая нехватка тепла из-за повышенного расхода данных инертных наполнителей, в результате чего термичность процесса СВС резко снижается.An additional introduction of electrocorundum and dinas into the mixture ensures crystallization of the ceramic bond melt during SHS processes, since particles of electrocorundum (T pl = 1900-2000 ° C) or dinas (T pl = 1730 ° C) are crystallization centers. When the content of electrocorundum is less than 0.5%, and dinas less than 4.0%, the liquid mobility of the melt sharply increases, which flows out under the coking chambers. And with a content of more than 2.0% electrocorundum and 15.0% dinas, there is an acute shortage of heat due to the increased consumption of these inert fillers, as a result of which the thermal process of the SHS is sharply reduced.
Применение в смеси двух восстановителей (алюминия и кремния) приводит к тому, что первоначально происходит алюминотермия оксида железа:The use of two reducing agents in a mixture (aluminum and silicon) leads to the fact that the aluminothermy of iron oxide initially occurs:
При избытке Fe2О3 происходит его восстановление кремнием:With an excess of Fe 2 O 3 , it is reduced by silicon:
При содержании в смеси алюминия менее 10% синтез новых веществ происходит преимущественно по реакции (II). Оптимальный уровень термичности обеспечивается суммарным тепловыделением от окисления, как алюминия, так и кремния. Известно, что при горении кремния тепла выделяется гораздо меньше, чем при горении алюминия, поэтому снижение доли алюминия менее 10% и приводит к снижению огнеупорности, получаемой в ходе реакций синтеза керамической связки.When the aluminum content in the mixture is less than 10%, the synthesis of new substances occurs mainly by reaction (II). The optimum level of thermality is ensured by the total heat release from oxidation of both aluminum and silicon. It is known that during combustion of silicon, much less heat is generated than during combustion of aluminum; therefore, a decrease in the proportion of aluminum is less than 10% and leads to a decrease in the refractoriness obtained in the course of synthesis reactions of a ceramic binder.
При содержании кремния в смеси менее 10% он эффективно используется лишь при избытке оксидов железа в стехиометрических соотношениях согласно реакции (II), а более 19,5% - кремний реагирует по реакции (IV). Скорость протекания реакции зависит от скорости подвода кислорода воздуха.When the silicon content in the mixture is less than 10%, it is effectively used only with an excess of iron oxides in stoichiometric proportions according to reaction (II), and more than 19.5% - silicon reacts according to reaction (IV). The reaction rate depends on the rate of oxygen supply to the air.
При избытке оксида железа в составе смеси (свыше 75%) происходит бурное алюмотермическое восстановление железа по реакции (I). Керамическая связка при этом имеет высокую пористость, слабую термическую стойкость и малую механическую прочность (обладает хрупкостью).With an excess of iron oxide in the mixture (over 75%), a rapid aluminothermic reduction of iron occurs according to reaction (I). In this case, the ceramic bond has high porosity, low thermal resistance, and low mechanical strength (it is brittle).
С уменьшением содержания оксида железа менее 50% соответственно возрастает доля восстановителей, горение которых частично происходит за счет кислорода воздуха:With a decrease in iron oxide content of less than 50%, the proportion of reducing agents increases, the combustion of which partially occurs due to atmospheric oxygen:
Скорость горения смеси зависит в этом случае от скорости подвода частиц смеси к раскаленному дефекту кладки, а термичность процесса СВС будет превышать оптимальный уровень и сопровождаться неполным сгоранием кремния, поскольку алюминий реагирует полностью.The burning rate of the mixture in this case depends on the speed of supply of the mixture particles to the hot masonry defect, and the thermal process of the SHS process will exceed the optimal level and be accompanied by incomplete combustion of silicon, since aluminum completely reacts.
А способ нанесения предлагаемой смеси двумя потоками, один из которых является воздушным (транспортирующим), а второй воздушно-порошковым (дозирующим) позволяет повысить термостойкость огнеупорной кладки за счет равномерной доставки смеси к дефекту кладки. После инициирования процесса СВС и спекания образующаяся керамическая связка (при температуре свыше 2000°С) проникала в трещины, пустые швы и частично в огнеупор и обеспечивала надежную связь расплава и массива кладки при кристаллизации расплава (температура кристаллизации около 1480°С), а также при дальнейшем остывании связки до рабочей температуры кладки.And the method of applying the proposed mixture in two streams, one of which is air (conveying), and the second air-powder (dosing) allows to increase the heat resistance of the refractory masonry due to the uniform delivery of the mixture to the masonry defect. After initiating the SHS process and sintering, the resulting ceramic bond (at temperatures above 2000 ° C) penetrated into cracks, empty joints and partially into the refractory and ensured reliable bonding of the melt and the masonry mass during crystallization of the melt (crystallization temperature of about 1480 ° C), as well as further cooling the binder to the working temperature of the masonry.
Керамическая связка - продукт реакций синтеза. Она состоит из оксидов кремния и алюминия, а также восстановленного железа. Восстановленное железо из-за своего удельного веса (плотности) занимает очень незначительный объем и представлено в массе керамической связки синтезированного огнеупора в виде сферических микроглобулей.A ceramic bond is a product of synthesis reactions. It consists of silicon and aluminum oxides, as well as reduced iron. The reduced iron, due to its specific gravity (density), occupies a very insignificant volume and is represented in the mass of the ceramic binder of the synthesized refractory in the form of spherical microglobules.
Новый технический результат предлагаемого изобретения заключается в том, что за счет синтеза огнеупорных составляющих в микротрещинах и пустых швах кладки коксовых печей на основе твердофазного взаимодействия тонкодисперсных порошков кремния, алюминия и оксида железа после инициирования реакций СВС теплом камеры коксованиия и включения "механизма дожигания" избытка алюминия и кремния за счет кислорода воздуха, который поставляется воздушным и воздушно-порошковыми потоками, достигается высокая термостойкость огнеупорной кладки.A new technical result of the invention is that due to the synthesis of refractory components in microcracks and empty joints of masonry coke ovens based on the solid-phase interaction of finely divided powders of silicon, aluminum and iron oxide after initiating SHS reactions by the heat of the coking chamber and activating the “afterburning mechanism” of excess aluminum and silicon due to the oxygen of the air, which is supplied by air and air-powder flows, high heat resistance of the refractory masonry is achieved.
Реализация предлагаемого изобретения осуществлялась следующим образом.Implementation of the invention was carried out as follows.
В камеры коксования устройством для наплавки наносили смеси для наплавки и сваривания шамота и динаса по вариантам 1-7 таблицы. Способы нанесения указанных смесей на дефекты кладки осуществлялись через загрузочные люки камеры коксования или двери камеры коксования печи и пояснены фиг.1 и фиг.2 соответственно.Mixtures for surfacing and welding of chamotte and dinas according to versions 1-7 of the table were applied to the coking chambers by the surfacing device. The methods of applying the indicated mixtures to masonry defects were carried out through the loading hatches of the coking chamber or the door of the coking chamber of the furnace and are explained in FIGS. 1 and 2, respectively.
Предлагаемую порошковую смесь (вариант № 5), имеющую состав, мас.%: алюминиий 24,5; кремний 15,0; окись железа 59,0 и электрокорунд 1,5, а также динас 12,0% (сверх 100%) - получали простым смешиванием. Далее смесь загружали в устройство для наплавки и подавали на нагретую до температуры 900°С кладку камеры коксования, инициировали процесс самораспространяющегося высокотемпературного синтеза и спекали с получением керамической связки. При этом смесь подавали двумя потоками, один из которых являлся воздушным, а второй - воздушно-порошковым, которые затем направляли устройством для наплавки на кладку камеры коксования. Давление воздуха в воздушном потоке составляло 2 ати, а в воздушно-порошковом потоке - 0,4 ати. Время непрерывной подачи смеси в камеру коксования печи варьировалось от 20 до 60 мин. Нанесение порошковой смеси повторяли несколько раз до полного устранения дефектов или заплавления сквозных трещин керамической связкой.The proposed powder mixture (option No. 5), having a composition, wt.%: Aluminum 24.5; silicon 15.0; iron oxide 59.0 and electrocorundum 1.5, as well as dinas 12.0% (in excess of 100%) were obtained by simple mixing. Next, the mixture was loaded into a surfacing device and applied to a coking chamber masonry heated to a temperature of 900 ° C, a process of self-propagating high-temperature synthesis was initiated, and sintered to obtain a ceramic binder. In this case, the mixture was supplied in two streams, one of which was air, and the second was air-powder, which was then directed by a device for surfacing on the masonry of the coking chamber. The air pressure in the air stream was 2 ati, and in the air-powder stream, 0.4 ati. The time of continuous supply of the mixture to the coking chamber of the furnace varied from 20 to 60 minutes. The application of the powder mixture was repeated several times until the defects were completely eliminated or through cracks were melted with a ceramic bond.
Фиг.1 поясняет способ нанесения смеси через загрузочные люки 1. Камера коксования 2 в ходе процесса нанесения смеси могла быть как герметизирована, так и не герметизирована (в зависимости от того, куда должна попадать смесь). Стояки 3 могли быть открыты поочередно по одному или оба. Двери 4 и люки 1 при этом были уплотнены. При подаче устройством для наплавки 5 (на схеме изображено частично) небольшая часть порошка на конечной стадии могла выноситься из печи при наличии небольших неплотностей люков и дверей за счет конвективных тепловых потоков внутри самой печи. Основная же часть смеси оседала на внутренней поверхности стен, попадая в пустые швы и сквозные микротрещины. При этом как на восходящем, так и нисходящем потоках продуктов горения в каналах отопительного простенка, при наличии сквозных микротрещин в стенках пустой камеры, смесь, попавшая в них, сгорала и заполняла их полностью или лишь частично керамической связкой. Неусвоившаяся (прореагировшая, но не попавшая в микротрещины) часть смеси удалялась из камеры коксования механически, при прометании камеры перед ее очередной загрузкой угольной шихтой.Figure 1 explains the method of applying the mixture through the loading hatches 1. The
Фиг.2 поясняет ремонт дефектов камеры коксования 2 через дверь 4 устройством для наплавки 5, в котором дозирование и доставка смеси к дефекту кладки также осуществлялись воздухом. В результате воздушно-порошковая смесь попадала на нагретые до температуры более 900°С дефекты (трещины, раковины и др.) кладки, где инициировалась. Подвод к очагу горения новых порций порошка и кислорода воздуха обеспечивали непрерывность протекания процесса СВС, в стехиометрических соотношениях, согласно реакциям (I) и (II). Излишек алюминия и кремния сгорал за счет кислорода воздуха по реакциям (III) и (IV), также образуя керамическую связку.Figure 2 explains the repair of defects of the
В результате использования предлагаемой смеси для наплавки и сваривания шамота и динаса с термичностью 3371-13162 кДж/кг и способа ее нанесения на кладку камеры коксования повысилась общая термическая стойкость огнеупорной кладки, поскольку термостойкость керамической связки составляла от 4 до 15 воздушных теплосмен.As a result of the use of the proposed mixture for surfacing and welding of chamotte and dinas with a thermal value of 3371-13162 kJ / kg and the method of applying it to the coking chamber masonry, the general thermal resistance of the refractory masonry increased, since the heat resistance of the ceramic binder was from 4 to 15 air heat exchanges.
Предлагаемая смесь для наплавки и сваривания шамота и динаса и способ ее нанесения промышленно применимы при горячих ремонтах кладки камеры коксования металлургических печей.The proposed mixture for surfacing and welding of chamotte and dinas and the method of its application are industrially applicable for hot repairs of the masonry of the coking chamber of metallurgical furnaces.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005125506/03A RU2299870C2 (en) | 2005-08-10 | 2005-08-10 | Mixture for the welding surfacing and welding together of chamotte and silica and the method of the mixture application |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005125506/03A RU2299870C2 (en) | 2005-08-10 | 2005-08-10 | Mixture for the welding surfacing and welding together of chamotte and silica and the method of the mixture application |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005125506A RU2005125506A (en) | 2007-03-20 |
| RU2299870C2 true RU2299870C2 (en) | 2007-05-27 |
Family
ID=37993643
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005125506/03A RU2299870C2 (en) | 2005-08-10 | 2005-08-10 | Mixture for the welding surfacing and welding together of chamotte and silica and the method of the mixture application |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2299870C2 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4489022A (en) * | 1981-11-25 | 1984-12-18 | Glaverbel | Forming coherent refractory masses |
| GB2180047A (en) * | 1985-09-07 | 1987-03-18 | Glaverbel | Forming refractory masses |
| RU2036186C1 (en) * | 1988-10-11 | 1995-05-27 | Виллмет, Инк. | Method and apparatus to form refractory cover on lining working surface |
| RU2096387C1 (en) * | 1996-03-22 | 1997-11-20 | Акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Mixture for fusing and welding chamotte and dinas |
| RU2158403C1 (en) * | 1999-04-30 | 2000-10-27 | Щепетьева Нина Петровна | Method for repairing refractory lining of hearth of heat aggregates by ceramic fusion and termite refractory mass for ceramic fusion |
-
2005
- 2005-08-10 RU RU2005125506/03A patent/RU2299870C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4489022A (en) * | 1981-11-25 | 1984-12-18 | Glaverbel | Forming coherent refractory masses |
| US4489022B1 (en) * | 1981-11-25 | 1991-04-16 | Glaverbel | |
| GB2180047A (en) * | 1985-09-07 | 1987-03-18 | Glaverbel | Forming refractory masses |
| RU2036186C1 (en) * | 1988-10-11 | 1995-05-27 | Виллмет, Инк. | Method and apparatus to form refractory cover on lining working surface |
| RU2096387C1 (en) * | 1996-03-22 | 1997-11-20 | Акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Mixture for fusing and welding chamotte and dinas |
| RU2158403C1 (en) * | 1999-04-30 | 2000-10-27 | Щепетьева Нина Петровна | Method for repairing refractory lining of hearth of heat aggregates by ceramic fusion and termite refractory mass for ceramic fusion |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005125506A (en) | 2007-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0413308B2 (en) | ||
| TWI555882B (en) | Thermal spraying materials | |
| JPH05201772A (en) | Mixture and method for forming fire-resistant body combined to surface | |
| US3721547A (en) | Method of fluxing and fluidizing slag in a cupola | |
| AU736200B2 (en) | Process for producing sintered ore and the sintered ore | |
| RU2299870C2 (en) | Mixture for the welding surfacing and welding together of chamotte and silica and the method of the mixture application | |
| JP6372533B2 (en) | Coke oven bottom repair material | |
| CN103360088A (en) | Dilute oxygen burner block used in copper smelting furnace, and manufacturing method thereof | |
| JP2006098029A (en) | Thermal spraying material for industrial kiln repair | |
| RU2290384C2 (en) | Ceramic surfacing mixture | |
| RU2096387C1 (en) | Mixture for fusing and welding chamotte and dinas | |
| RU2248400C1 (en) | Method for scouring of blast furnace | |
| RU2158403C1 (en) | Method for repairing refractory lining of hearth of heat aggregates by ceramic fusion and termite refractory mass for ceramic fusion | |
| RU2289493C1 (en) | Heat insulation mixture | |
| KR100196061B1 (en) | Improvements in or relating to ceramic welding | |
| CN115890063B (en) | Flux for submerged arc welding of P92 steel | |
| RU2434829C1 (en) | Powdered mixture for cutting refractory (versions) | |
| JP7173650B1 (en) | Thermal spray powder | |
| RU2187484C1 (en) | Method of hot relining of coke ovens and gamma-2ks thermite mass for method embodiment | |
| SU1599343A1 (en) | Refractory composition | |
| SU1375402A1 (en) | Sand for warming up the surface of molten metal | |
| SU1668339A1 (en) | Mass for crucible lining of induction units | |
| FR2757503A1 (en) | Cement-free castable refractory composition | |
| RU2511106C1 (en) | Refractory mass | |
| RU2353601C1 (en) | Ceramic mixture for repairing coke furnace masonry |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090811 |