RU2291392C1 - Combined spreading stemming - Google Patents
Combined spreading stemming Download PDFInfo
- Publication number
- RU2291392C1 RU2291392C1 RU2005116790/03A RU2005116790A RU2291392C1 RU 2291392 C1 RU2291392 C1 RU 2291392C1 RU 2005116790/03 A RU2005116790/03 A RU 2005116790/03A RU 2005116790 A RU2005116790 A RU 2005116790A RU 2291392 C1 RU2291392 C1 RU 2291392C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- quick
- stemming
- rocks
- monolithic
- hardening
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000010441 alabaster Substances 0.000 claims abstract description 4
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 8
- 239000007799 cork Substances 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000004880 explosion Methods 0.000 abstract description 14
- 239000011435 rock Substances 0.000 abstract description 14
- 238000005422 blasting Methods 0.000 abstract description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005065 mining Methods 0.000 abstract 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 11
- 238000005474 detonation Methods 0.000 description 6
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 6
- 241000566515 Nedra Species 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 2
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 description 2
- 241000239290 Araneae Species 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
- Dowels (AREA)
- Floor Finish (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области буровзрывных работ в крепких горных породах и может быть использовано в различных отраслях, применяющих взрывные работы в скальных массивах горных пород.The invention relates to the field of drilling and blasting in strong rocks and can be used in various industries using blasting in rock massifs of rocks.
Известна монолитная распорная забойка из бетона на расширяющемся цементе длиной в 19-20 диаметров заряда, увеличивающая почти в 30 раз объем разрушения горных пород за счет задержки продуктов детонации в зарядной камере до начала разрушения массива и сдвижения пород [1]. Однако, как показали исследования по качеству дробления [2], при монолитной твердеющей забойке ухудшается качество дробления за счет отсутствия воздействия взрывных газов на участок скважины, занятый монолитной забойкой. Для скважин диаметром 100-200 мм эта длина может достигать 1,9-4 м, поскольку увеличение выталкивающей забойку силы пропорционально квадрату диаметра скважины, а рост сил сцепления забойки на боковой поверхности скважины пропорционален диаметру в первой степени. Только уменьшение длины участка, занятого монолитной забойкой, при сохранении ее сопротивляемости, позволит повысить качество дробления массива в районе забойки. Кроме того, из-за высокой стоимости бетона длина монолитной забойки также желательна минимальной.Known monolithic spacer jamming of concrete on expanding cement with a length of 19-20 diameters of the charge, increasing almost 30 times the volume of destruction of rocks due to the delay of detonation products in the charging chamber before the destruction of the massif and the displacement of rocks [1]. However, studies on the quality of crushing [2] have shown that in case of monolithic hardening stemming, the quality of crushing deteriorates due to the absence of the effect of explosive gases on the well section occupied by monolithic stemming. For wells with a diameter of 100-200 mm, this length can reach 1.9-4 m, since the increase in the force pushing out the stemming is proportional to the square of the diameter of the well, and the increase in the adhesion forces of the stemming on the side surface of the well is proportional to the diameter in the first degree. Only a decrease in the length of the site occupied by monolithic stemming, while maintaining its resistance, will improve the quality of crushing of the massif in the area of stemming. In addition, due to the high cost of concrete, the length of monolithic stemming is also desirable minimum.
Технической задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является повышение эффективности взрывного дробления горных пород за счет полного запирания продуктов детонации в зарядной полости до разрушения окружающей породы укороченной монолитной забойкой с воздушным промежутком над зарядом.The technical problem to which the invention is directed is to increase the efficiency of explosive crushing of rocks by completely locking the detonation products in the charging cavity until the surrounding rock is destroyed by a shortened monolithic stemming with an air gap above the charge.
Поставленная задача достигается применением распорной комбинированной забойки, характеризующейся согласно изобретению тем, что она выполнена из верхней и нижней частей, соединенных между собой силами сцепления твердеющих материалов, причем верхняя часть представляет собой монолитную пробку из быстротвердеющих вяжущих материалов, а нижняя - полый металлический цилиндр, в стенках которого по образующей выполнено не менее трех прорезей, имеющий входящее внутрь монолитной пробки днище в виде усеченного конуса с рифленой наружной поверхностью.The problem is achieved by the use of a spacer combined stemming, characterized according to the invention in that it is made of upper and lower parts interconnected by the adhesion forces of hardening materials, the upper part being a monolithic cork of quick-hardening binders, and the lower part is a hollow metal cylinder, the walls of which along the generatrix are made of at least three slots, having a bottom entering into the monolithic tube in the form of a truncated cone with a corrugated outer surface nost.
Длина монолитной пробки из быстротвердеющих вяжущих материалов составляет от 0,6 до 0,8 м.The length of a monolithic cork made of quick-hardening binders is from 0.6 to 0.8 m.
Длина полого металлического цилиндра составляет не менее 5-7 диаметров скважины.The length of the hollow metal cylinder is at least 5-7 diameters of the well.
В качестве быстротвердеющих вяжущих материалов используют бетонную смесь, приготовленную на расширяющемся цементе, или смесь алебастра с наполнителем.As quick-hardening cementitious materials use a concrete mixture prepared on expanding cement, or a mixture of alabaster with filler.
На чертеже схематично изображена распорная комбинированная забойка в рабочем положении в скважине.The drawing schematically shows a spacer combined stemming in working position in the well.
Нижняя часть распорной комбинированной забойки выполнена в виде металлического цилиндра 1 с днищем 2 в виде усеченного конуса с нанесенными на его наружную поверхность рифлениями 3. В стенках цилиндра 1 по образующей выполнено не менее трех прорезей 4, а в днище 2 закреплен патрубок 5, на резьбовой конец 6 которого навинчивается трубчатая тяга 7, свободно проходящая через направляющую втулку 8, закрепленную на крестовине 9. Трубчатая тяга 7 снабжена рядом парных отверстий 10, в одну из которых вставляют штифт 11 для соединения трубчатой тяги 7 с направляющей втулкой 8, а в другую - рукоятку 12. Верхняя часть распорной комбинированной забойки выполнена в виде монолитной пробки 13 из быстротвердеющих вяжущих материалов, наружная поверхность которой сцепляется при твердении со стенками скважины 14, а внутренняя - с рифлениями 3 днища 2 цилиндра 1. Нижняя часть днища 2 снабжена резиновой манжетой 15.The lower part of the spacer combined stemming is made in the form of a metal cylinder 1 with a bottom 2 in the form of a truncated cone with corrugations applied to its outer surface 3. At least three slots 4 are made along the generatrix of the cylinder walls 1 and a pipe 5 is fixed on the bottom 2, on a threaded the end 6 of which is screwed onto a tubular rod 7, freely passing through the guide sleeve 8, mounted on the crosspiece 9. The tubular rod 7 is provided with a number of pair of holes 10, into one of which a pin 11 is inserted to connect the tubular rod 7 to with a tapping sleeve 8, and in the other, a handle 12. The upper part of the spacer combined stemming is made in the form of a monolithic plug 13 of quick-hardening cementitious materials, the outer surface of which adheres when hardening with the walls of the well 14, and the inner surface with corrugations 3 of the bottom 2 of cylinder 1. Lower part of the bottom 2 is equipped with a rubber cuff 15.
Распорная комбинированная забойка работает следующим образом. На поверхности блока ее собирают в конструктивный элемент. Для этого на днище 2 устанавливают резиновую манжету 15, на резьбовой конец 6 патрубка 5 навинчивают трубчатую тягу 7, которую затем вставляют в направляющую втулку 8 крестовины 9. Через трубчатую тягу 7 пропускают проводник инициирующего импульса 16 (провода от электродетонатора, волновод неэлектрической системы или детонирующий шнур), в верхнюю пару отверстий 10 трубчатой тяги 7 вставляют рукоятку 12 и с ее помощью собранный конструктивный элемент устанавливают вертикально у скважины или шпура 14. Нижний конец трубчатой тяги 7 на величину верхней части забойки смазывают консистентной смазкой или оборачивают бумагой для предотвращения сцепления ее с монолитной пробкой 13 при твердении последней. Крестовину 9 размещают на трубчатой тяге 7 на расстоянии 0,6-0,8 м от днища 2, соответствующем длине пробки 13, и фиксируют ее установкой штифта 11 в ближайшую пару отверстий 10. Такая длина пробки 13 принята потому, что наиболее часто размер негабарита на предприятиях составляет 0,6-0,8 м и чаще всего именно на такую глубину наблюдаются сильные нарушения верхней части уступа взрывами на вышележащем горизонте. Образование монолитной пробки 13, сцепленной с поверхностью разрушенной части шпура или скважины, повышает плотность этой части на утечку продуктов взрыва. В то же время непосредственно под пробкой 13 имеется воздушный промежуток в цилиндре 1 длиной 5-7 диаметров шпура или скважины. Расчеты показывают, что именно такая длина разрезной части цилиндра 1 обеспечивает удерживающую способность нижней части забойки при распоре ее газами взрыва. Кроме того, исследования ряда авторов показали, что воздушный промежуток длиной 5-7 диаметров между зарядом ВВ и забойкой позволяет укоротить забойку при сохранении ее запирающих свойств [3]. За рукоятку 12 распорную комбинированную забойку опускают в скважину или шпур. Диаметр цилиндра 1 на 4-6 мм меньше диаметра шпура или скважины 14, что позволяет распорной комбинированной забойке свободно входить в шпур или скважину 14 до расположения крестовины 9 на поверхности уступа. Через проемы крестовины 9 в шпур или скважину 14 подают материал для выполнения пробки 13, например быстротвердеющую бетонную смесь, приготовленную на расширяющемся цементе, или смесь алебастра с наполнителем и, при необходимости, уплотняют ее. Такие смеси прошли испытания практикой и показали надежное сцепление со стенками шпуров. Быстротвердеющие вяжущие материалы сцепляются со стенками шпура или скважины 14 и рифлениями 3 днища 2. Резиновая манжета 15 предотвращает вытекание жидкой части смеси быстротвердеющих вяжущих материалов в скважину. После твердения монолитной пробки 13 с помощью рукоятки 12 трубчатую тягу 7 отвинчивают от резьбового конца 6 патрубка 5, убирают трубчатую тягу 7 с крестовиной 9 из шпура или скважины, и распорная комбинированная забойка готова к работе.Spacer combined stemming works as follows. On the surface of the block it is collected in a structural element. For this, a rubber sleeve 15 is installed on the bottom 2, a tubular rod 7 is screwed onto the threaded end 6 of the nozzle 5, which is then inserted into the guide sleeve 8 of the crosspiece 9. An initiating pulse conductor 16 (wires from an electric detonator, a waveguide of a non-electric system or detonating wire is passed through the tubular rod 7 cord), a handle 12 is inserted into the upper pair of holes 10 of the tubular rod 7 and with its help the assembled structural element is installed vertically at the borehole or hole 14. The lower end of the tubular rod 7 is equal to the upper the second part stemming greased or paper wrap to prevent coupling it with a monolithic plug 13 in the hardening of the latter. The crosspiece 9 is placed on a tubular rod 7 at a distance of 0.6-0.8 m from the bottom 2, corresponding to the length of the plug 13, and fixed by installing the pin 11 in the nearest pair of holes 10. This length of the plug 13 is accepted because the size of the oversize is most often at enterprises it is 0.6-0.8 m, and most often it is at such a depth that severe violations of the upper part of the ledge by explosions are observed on an overlying horizon. The formation of a monolithic plug 13, adhered to the surface of the destroyed part of the borehole or well, increases the density of this part for the leakage of explosion products. At the same time, directly under the plug 13 there is an air gap in the cylinder 1 with a length of 5-7 diameters of the hole or well. Calculations show that it is precisely such a length of the cutting part of cylinder 1 that provides the holding ability of the lower part of the stemming device when it is burst with explosion gases. In addition, studies by several authors have shown that an air gap of 5-7 diameters in length between the explosive charge and the stemming allows shortening the stemming while maintaining its locking properties [3]. For the handle 12 spacer combined stemming is lowered into the well or hole. The diameter of the cylinder 1 is 4-6 mm smaller than the diameter of the borehole or well 14, which allows a spacer combined stemming to freely enter the borehole or well 14 until the crosspiece 9 is located on the surface of the ledge. Through the openings of the spider 9 into the hole or bore 14, material is supplied for plugging 13, for example, quick-hardening concrete mixture prepared on expanding cement, or a mixture of alabaster with filler and, if necessary, compact it. Such mixtures were tested in practice and showed reliable adhesion to the walls of the holes. Quick-hardening binders adhere to the walls of the borehole or well 14 and corrugations 3 of the bottom 2. A rubber sleeve 15 prevents the liquid portion of the mixture of quick-hardening binders from flowing into the well. After hardening the monolithic plug 13 with the help of the handle 12, the tubular rod 7 is unscrewed from the threaded end 6 of the nozzle 5, the tubular rod 7 with the crosspiece 9 is removed from the hole or well, and the spacer combined stemming is ready for operation.
После детонации заряда ВВ в зарядной полости резко возрастает давление продуктов детонации до величин в несколько десятков тысяч атмосфер, и происходит динамический удар газов по большой поверхности внутренней полости цилиндра 1. В результате этого разрезная часть цилиндра 1 распирается продуктами взрыва в стенки шпура или скважины, воспринимая на себя значительную часть энергии взрыва, и совместно с укороченной монолитной пробкой 13 из быстротвердеющих вяжущих материалов запирает продукты взрыва в зарядной полости до разрушения массива.After detonation of the explosive charge in the charging cavity, the pressure of the detonation products sharply increases to several tens of thousands of atmospheres, and a dynamic impact of gases occurs on the large surface of the internal cavity of cylinder 1. As a result, the split part of cylinder 1 bursts with explosion products into the walls of the borehole or well, perceiving a significant part of the explosion energy is absorbed, and together with the shortened monolithic plug 13 of fast-hardening binders, it closes the explosion products in the charging cavity until the mass is destroyed wa.
Таким положение распорной комбинированной забойки остается вплоть до прорыва продуктов детонации из зарядной полости в атмосферу через трещины в разрушенном массиве. Обеспечивая длительную замкнутость зарядной полости, такая забойка способствует более полному протеканию вторичных реакций в продуктах детонации и соответственно повышает энергию взрыва; это особенно важно для современных крупнодисперсных ВВ типа гранулитов и граммонитов, у которых значительная доля энергии выделяется в процессе вторичных реакций.This is the position of the spacer combined stemming until the detonation products break from the charge cavity into the atmosphere through cracks in the destroyed massif. Providing long-term isolation of the charging cavity, such a stemming contributes to a more complete course of secondary reactions in detonation products and, accordingly, increases the explosion energy; this is especially important for modern coarse-grained explosives such as granulites and grammonites, in which a significant proportion of the energy is released during secondary reactions.
Таким образом, заявляемая распорная комбинированная забойка позволяет запирать продукты взрыва в зарядной полости до разрушения массива, причем зона нерегулируемого дробления зарядом ВВ снижается до величины 0,6-0,8 м, занятой монолитной пробкой из быстротвердеющих вяжущих материалов. В результате применения такой забойки эффективность использования энергии взрыва на дробление пород существенно повышается, что позволяет решить поставленную техническую задачу.Thus, the inventive spacer combined stemming allows you to lock the products of the explosion in the charging cavity until the destruction of the array, and the area of unregulated crushing explosive charge is reduced to a value of 0.6-0.8 m, occupied by a monolithic cork of quick-hardening binders. As a result of the application of such stemming, the efficiency of the use of explosion energy for crushing rocks is significantly increased, which allows us to solve the technical problem.
Источники информацииInformation sources
1. Легастаев Е.Г. Исследование влияния расширяющейся забойки шпуров на результаты взрыва // Сб. Взрывное дело №59/16. М.: Недра, 1966. - С.262-266.1. Legastaev EG Investigation of the effect of expanding drilled holes on the explosion results // Sat Blasting business No. 59/16. M .: Nedra, 1966. - S.262-266.
2. Миндели Э.О., Демчук П.А., Александров В.Е. Забойка шпуров. - М.: Недра, 1967. - 152 с.2. Mindeli E.O., Demchuk P.A., Aleksandrov V.E. Clogging holes. - M .: Nedra, 1967 .-- 152 p.
3. Алексеенко А.Ф. Совершенствование параметров буровзрывных работ на известняковом карьере Камышбурунского железорудного комбината // Сб. Взрывное дело №59/16. М.: Недра, 1966. - С.125-134.3. Alekseenko A.F. Improving the parameters of drilling and blasting operations at the limestone quarry of the Kamyshburunsky iron ore plant // Sat. Blasting business No. 59/16. M .: Nedra, 1966. - S.125-134.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005116790/03A RU2291392C1 (en) | 2005-06-01 | 2005-06-01 | Combined spreading stemming |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005116790/03A RU2291392C1 (en) | 2005-06-01 | 2005-06-01 | Combined spreading stemming |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005116790A RU2005116790A (en) | 2006-11-20 |
| RU2291392C1 true RU2291392C1 (en) | 2007-01-10 |
Family
ID=37502109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005116790/03A RU2291392C1 (en) | 2005-06-01 | 2005-06-01 | Combined spreading stemming |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2291392C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2439484C1 (en) * | 2010-05-28 | 2012-01-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тихоокеанский государственный университет" | Combined organic plug |
| RU2732777C1 (en) * | 2020-04-03 | 2020-09-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тихоокеанский государственный университет" | Combined stemming |
| RU2788239C1 (en) * | 2022-03-21 | 2023-01-17 | Михаил Николаевич Оверченко | Downhole stemming |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1464032A1 (en) * | 1987-05-04 | 1989-03-07 | Государственный Научно-Исследовательский,Проектно-Конструкторский И Проектный Институт Угольной Промышленности | Plug for wells |
| RU2122178C1 (en) * | 1997-04-10 | 1998-11-20 | Санкт-Петербургский государственный горный институт им.Г.В.Плеханова (технический университет) | Stemming for big wells |
| RU2148784C1 (en) * | 1999-08-09 | 2000-05-10 | Санкт-Петербургский государственный горный институт им. Г.В. Плеханова (Технический университет) | Blast-hole stemming |
| RU2229684C1 (en) * | 2002-11-20 | 2004-05-27 | Санкт-Петербургский государственный горный институт им. Г.В. Плеханова (Технический университет) | Deep-hole stemming |
-
2005
- 2005-06-01 RU RU2005116790/03A patent/RU2291392C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1464032A1 (en) * | 1987-05-04 | 1989-03-07 | Государственный Научно-Исследовательский,Проектно-Конструкторский И Проектный Институт Угольной Промышленности | Plug for wells |
| RU2122178C1 (en) * | 1997-04-10 | 1998-11-20 | Санкт-Петербургский государственный горный институт им.Г.В.Плеханова (технический университет) | Stemming for big wells |
| RU2148784C1 (en) * | 1999-08-09 | 2000-05-10 | Санкт-Петербургский государственный горный институт им. Г.В. Плеханова (Технический университет) | Blast-hole stemming |
| RU2229684C1 (en) * | 2002-11-20 | 2004-05-27 | Санкт-Петербургский государственный горный институт им. Г.В. Плеханова (Технический университет) | Deep-hole stemming |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МИНДЕЛИ Э.О. и др. Забойка шпуров, Москва, Недра, 1967, с.13-15, 46-51, 65-67. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2439484C1 (en) * | 2010-05-28 | 2012-01-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Тихоокеанский государственный университет" | Combined organic plug |
| RU2732777C1 (en) * | 2020-04-03 | 2020-09-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тихоокеанский государственный университет" | Combined stemming |
| RU2788239C1 (en) * | 2022-03-21 | 2023-01-17 | Михаил Николаевич Оверченко | Downhole stemming |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005116790A (en) | 2006-11-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN113383206B (en) | Blasting method using a jet unit charging the blast hole | |
| RU2704997C1 (en) | Method and device for control of coal bed upper part collapse area due to application of technology of pulsed hydraulic fracturing of a formation | |
| CA3109219C (en) | Shaped charge assembly, explosive units, and methods for selectively expanding wall of a tubular | |
| EA002681B1 (en) | Apparatus and method for perforating and stimulating a subterranean formation | |
| RU2371670C1 (en) | Combined plug | |
| EA013025B1 (en) | An apparatus for stimulating a subterranean formation and a method for defining the operational performance thereof | |
| WO2008100347A2 (en) | Self-stemming cartridge | |
| CN106839911A (en) | The blasting method of the laddering secondary efficient demolition set in axial direction and device | |
| KR100534148B1 (en) | a Fracture controlled blasting method using split tube and air decking | |
| CN206670477U (en) | The axially demolition set of laddering secondary efficiently demolition set | |
| RU2291394C1 (en) | Combined stemming | |
| RU2291392C1 (en) | Combined spreading stemming | |
| SU1555483A1 (en) | Device for forming directional fissures in boreholes | |
| CN110849221B (en) | Multi-crack-surface instantaneous bursting device | |
| RU2291393C1 (en) | Combined spreading stemming | |
| RU2329434C1 (en) | Combined wedgeable stemming plug | |
| US11781394B2 (en) | Shaped charge assembly, explosive units, and methods for selectively expanding wall of a tubular | |
| RU2284011C2 (en) | Thrust stemming | |
| RU2301962C2 (en) | Locking tamping of blast-holes or wells | |
| RU2312303C1 (en) | Combined stemming | |
| RU2285899C1 (en) | Spacer tamping bar | |
| RU2331042C1 (en) | Combined concrete plug | |
| US20210254423A1 (en) | Methods of pre-testing expansion charge for selectively expanding a wall of a tubular, and methods of selectively expanding walls of nested tubulars | |
| RU2301964C2 (en) | Mechanical stemming | |
| RU2295108C2 (en) | Locking stemming |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070602 |