RU2291036C1 - Method of electric arc welding by fixed consumable strip eleftrode - Google Patents
Method of electric arc welding by fixed consumable strip eleftrode Download PDFInfo
- Publication number
- RU2291036C1 RU2291036C1 RU2005125562/02A RU2005125562A RU2291036C1 RU 2291036 C1 RU2291036 C1 RU 2291036C1 RU 2005125562/02 A RU2005125562/02 A RU 2005125562/02A RU 2005125562 A RU2005125562 A RU 2005125562A RU 2291036 C1 RU2291036 C1 RU 2291036C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electric arc
- welded
- electrode
- plate electrode
- metal
- Prior art date
Links
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 title claims abstract description 46
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 38
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 36
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 36
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 9
- 230000009471 action Effects 0.000 abstract description 4
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 abstract description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 abstract 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к сварочной технике, а более конкретно, к автоматической электродуговой сварке металлических изделий достаточно большой толщины.The invention relates to welding equipment, and more specifically, to automatic electric arc welding of metal products of sufficiently large thickness.
Из уровня техники известен способ электродуговой сварки неподвижным плавящимся пластинчатым электродом, согласно которому неподвижно устанавливают между свариваемыми поверхностями двух металлических изделий электрически изолированный от них плавящийся пластинчатый электрод, ширина которого не меньше толщины соединяемых изделий, формируют электрическую цепь для протекания сварочного тока через плавящийся пластинчатый электрод и параллельно соединенные между собой металлические изделия путем подключения плавящегося пластинчатого электрода и обоих изделий к различным полюсам источника питания, а после зажигания электрической дуги между плавящимся пластинчатым электродом и изделиями формируют сварное соединение за счет самоустанавливающегося возвратно-поступательного перемещения электрической дуги по торцу плавящегося пластинчатого электрода, продольного перемещения сварочной ванны и охлаждения расплавленного металла (см. заявку WO 90/06830 - А1 - 1990).The prior art method of electric arc welding with a fixed melting plate electrode, according to which the electrically isolated melting plate electrode is electrically isolated from them between the surfaces of two metal products, the width of which is not less than the thickness of the products to be joined, an electric circuit is formed for the welding current to flow through the melting plate electrode and metal products connected to each other in parallel by connecting a melting plate electrode and both products to different poles of the power source, and after ignition of the electric arc between the melting plate electrode and the products, a welded joint is formed due to the self-installing reciprocating movement of the electric arc along the end of the melting plate electrode, longitudinal movement of the weld pool and cooling of the molten metal (see application WO 90/06830 - A1 - 1990).
Этот способ принят в качестве прототипа. Недостаток прототипа заключается в том, что он не обеспечивает высокой воспроизводимости качественных параметров сварного шва. Дело в том, что при осуществлении известного способа выполняются только те условия (а именно: электрическая изоляция плавящегося пластинчатого электрода от свариваемых изделий, высокая концентрация мощности электродуговой сварки в малом объеме сварочной ванны благодаря использованию достаточно тонких плавящихся пластинчатых электродов, избыточного давления газовой среды в зоне горения электрической дуги), которые необходимы для самоорганизации процесса электродуговой сварки, а именно для обеспечения самопроизвольного с большой скоростью возвратно-поступательного перемещения электрической дуги по фронту оплавления пластинчатого электрода. Однако указанных выше условий недостаточно для обеспечения после образования распределенной сварочной ванны одного и того же периодического (с неизменной в процессе электродуговой сварки частотой) возвратно-поступательного перемещения с постоянной амплитудой электрической дуги по фронту оплавления пластинчатого электрода. Действительно, при видеосъемке процесса электродуговой сварки неподвижным плавящимся пластинчатым электродом, которую осуществляли на одинаковых образцах, наблюдались не только нестабильность частоты и амплитуды возвратно поступательного перемещения электрической дуги в процессе электродуговой сварки каждого образца, но и разброс частоты указанных выше возвратно-поступательных перемещений электрической дуги по образцам.This method is adopted as a prototype. The disadvantage of the prototype is that it does not provide high reproducibility of the quality parameters of the weld. The fact is that in the implementation of the known method only those conditions are fulfilled (namely: electrical isolation of the melting plate electrode from the items to be welded, high concentration of electric arc welding power in a small volume of the weld pool due to the use of sufficiently thin melting plate electrodes, overpressure of the gas medium in the zone arc burning), which are necessary for self-organization of the electric arc welding process, namely, to ensure spontaneous with a large the speed of the reciprocating movement of the electric arc along the front of the fusion of the plate electrode. However, the above conditions are not sufficient to ensure, after the formation of a distributed weld pool, the same periodic (with a constant frequency during the electric arc welding) reciprocating movement with a constant amplitude of the electric arc along the fusion front of the plate electrode. Indeed, when filming a process of electric arc welding with a fixed melting plate electrode, which was carried out on identical samples, not only instability of the frequency and amplitude of the reciprocating movement of the electric arc in the process of electric arc welding of each sample was observed, but also the frequency spread of the above reciprocating movements of the electric arc along samples.
Очевидно, что наблюдаемая невоспроизводимость, а также нестабильность процесса электродуговой сварки неподвижным плавящимся пластинчатым электродом обусловлена невоспроизводимостью и нестабильностью величин массовых сил (в том числе и объемной электромагнитной силы, зависящей от параметров магнитного поля в области между распределенной сварочной ванной и фронтом оплавления пластинчатого электрода), действующих на части дугового столба как подвижного проводника тока.It is obvious that the observed irreproducibility, as well as the instability of the electric arc welding process by a fixed melting plate electrode, is due to the irreproducibility and instability of the mass forces (including the volume electromagnetic force, which depends on the magnetic field in the region between the distributed weld pool and the fusion front of the plate electrode), acting on parts of the arc column as a movable current conductor.
Здесь необходимо отметить также, что стабилизация величины сварочного тока не обеспечит постоянства значения магнитного поля в дуговом канале, поскольку оно является функцией не только тока, протекающего по плавящемуся пластинчатому электроду, но и токов, протекающих по каждому из свариваемых изделий.It should also be noted here that stabilization of the magnitude of the welding current will not ensure the constancy of the magnetic field in the arc channel, since it is a function of not only the current flowing through the melting plate electrode, but also the currents flowing through each of the welded products.
Настоящее изобретение направлено на решение технической задачи по обеспечению высокой воспроизводимости качественных параметров сварных соединений за счет воздействия на электрическую дугу знакопеременным магнитным полем, направленным перпендикулярно к обращенным к свариваемым изделиям поверхностям плавящегося пластинчатого электрода с частотой, соответствующей требуемой частоте возвратно поступательного перемещения электрической дуги по фронту оплавления пластинчатого электрода.The present invention is aimed at solving the technical problem of ensuring high reproducibility of the quality parameters of welded joints due to exposure to an electric arc with an alternating magnetic field directed perpendicular to the surfaces of the melting plate electrode facing the welded products with a frequency corresponding to the required frequency of the reciprocating movement of the electric arc along the reflow front plate electrode.
Поставленная задача решена тем, что в способе электродуговой сварки неподвижным плавящимся пластинчатым электродом, согласно которому неподвижно устанавливают между свариваемыми поверхностями двух металлических изделий электрически изолированный от них плавящийся пластинчатый электрод, ширина которого не меньше толщины свариваемых изделий, формируют электрическую цепь для протекания сварочного тока через плавящийся пластинчатый электрод и металлические изделия, а после зажигания дуги между плавящимся пластинчатым электродом и изделиями формируют сварное соединение за счет возвратно-поступательного перемещения электрической дуги по фронту оплавления пластинчатого электрода, продольного перемещения сварочной ванны и охлаждения расплавленного металла, согласно изобретению воздействуют на электрическую дугу периодически изменяющимся знакопеременным поперечным магнитным полем, направленным перпендикулярно к обращенным к свариваемым металлическим изделиям поверхностям плавящегося пластинчатого электрода и с частотой, соответствующей требуемой частоте возвратно-поступательного перемещения электрической дуги по фронту оплавления пластинчатого электрода путем противофазной модуляции с упомянутой выше частотой величины электрического тока, протекающего через каждое металлическое изделие.The problem is solved in that in the method of electric arc welding with a fixed melting plate electrode, according to which a melting plate electrode electrically isolated from them is fixed between the welded surfaces of two metal products, the width of which is not less than the thickness of the welded products, form an electric circuit for the welding current to flow through the melting plate electrode and metal products, and after ignition of the arc between the melting plate electrode and According to the invention, they form a welded joint due to the reciprocating movement of the electric arc along the front of fusion of the plate electrode, the longitudinal movement of the weld pool and cooling of the molten metal. According to the invention, the electric arc is periodically changed by alternating transverse magnetic field directed perpendicularly to the melting surfaces of the metal to be welded. plate electrode and with a frequency corresponding to the desired frequency ozvratno-translational movement of the electric arc on the front electrode plate by reflow antiphase with the modulation frequency of the above-mentioned value of electric current flowing through each of the metallic article.
Кроме того, поставленная задача решена тем, что осуществляют модуляцию величины электрического тока, протекающего через каждое изделие, по прямоугольному закону.In addition, the task is solved in that they modulate the magnitude of the electric current flowing through each product, according to a rectangular law.
Преимущество предложенного способа электродуговой сварки неподвижным плавящимся пластинчатым электродом перед известным, взятым в качестве прототипа, заключается в том, что возвратно-поступательное перемещение электрической дуги по фронту оплавления пластинчатого электрода устанавливается не самопроизвольно, а за счет знакопеременного и поперечного в вертикальном направлении относительно электродугового столба результирующего вынуждающего силового воздействия, обусловленного возникновением силы Лоренца при взаимодействии тока электродугового столба со знакопеременным и поперечным в горизонтальном направлении относительно него магнитным полем, возникающим в результате создания периодической знакопеременной асимметрии распределения сварочного тока между свариваемыми изделиями. В результате устанавливается вынужденное, упорядоченное, периодическое с частотой, равной частоте противофазной модуляции величины электрического тока, протекающего через каждое металлическое изделие, возвратно-поступательное перемещение электрической дуги по фронту оплавления пластинчатого электрода, а следовательно, обеспечивается высокая воспроизводимость качественных параметров сварных соединений.The advantage of the proposed method of electric arc welding with a fixed melting plate electrode over the known one, taken as a prototype, is that the reciprocating movement of the electric arc along the front of the fusion of the plate electrode is not established spontaneously, but due to alternating and transverse in the vertical direction relative to the electric arc column of the resulting forcing force action due to the emergence of the Lorentz force in the interaction then and with an alternating electric pole and transverse to the horizontal direction with respect thereto by a magnetic field arising from the creation of distribution asymmetry periodic alternating welding current between the welded products. As a result, a forced, ordered, periodic with a frequency equal to the frequency of antiphase modulation of the magnitude of the electric current flowing through each metal product is established, the reciprocating movement of the electric arc along the melting front of the plate electrode, and therefore, high reproducibility of the quality parameters of welded joints is ensured.
В дальнейшем изобретение поясняется конкретным примером, который, однако, не является единственно возможным, но наглядно демонстрирует возможность достижения ожидаемого технического результата приведенной выше совокупностью существенных признаков.The invention is further illustrated by a specific example, which, however, is not the only possible, but clearly demonstrates the possibility of achieving the expected technical result by the above set of essential features.
На чертеже изображена принципиальная схема осуществления предложенного способа, при этом используются следующие обозначения: 1 - плавящийся пластинчатый электрод с диэлектрическим покрытием - 2; 3 - боковая подкладка; 4 и 5 - свариваемые изделия, 6, 7, и 8 - одинаковые балластные резисторы изделия 4; 9, 10 и 11 - такие же балластные резисторы изделия 5; 12 - управляемый нормально разомкнутый ключ; 13 - управляемый нормально замкнутый ключ; 14 - источник питания.The drawing shows a schematic diagram of the implementation of the proposed method, the following notation is used: 1 - a melting plate electrode with a dielectric coating - 2; 3 - side lining; 4 and 5 - welded products, 6, 7, and 8 - the same ballast resistors of the product 4; 9, 10 and 11 - the same ballast resistors of product 5; 12 - controlled normally open key; 13 - controlled normally closed key; 14 - power source.
Способ электродуговой сварки неподвижным плавящимся пластинчатым электродом осуществляется следующим образом. Плавящийся пластинчатый электрод 1 с нанесенным на него диэлектрическим покрытием 2 помещают в зазор между свариваемыми поверхностями двух металлических изделий 4 и 5 и устанавливают неподвижно на корневой подкладке (на чертеже не показана) и с зазором по отношению к боковой подкладке 3. Использование корневой и боковой 3 подкладок обеспечивает с одной стороны устойчивое зажигание электрической дуги, а с другой стороны - стабильное формирование распределенной сварочной ванны. Затем формируют электрическую цепь для протекания сварочного тока через плавящийся пластинчатый электрод 1 и металлические изделия 4 и 5. Для этого плавящийся пластинчатый электрод 1, ширина которого не меньше толщины свариваемых металлических изделий 4 и 5 и который электрически изолирован от них посредством диэлектрического покрытия 2, подключают к первому полюсу источника 14 питания. Изделие 4 подключают ко второму полюсу источника 14 питания через параллельно соединенные балластные резисторы 6, 7 и цепочку из последовательно соединенных балластного резистора 8 и управляемого нормально разомкнутого ключа 12. Изделие 5 подключают ко второму полюсу источника 14 питания через параллельно соединенные балластные резисторы 9,10 и цепочку из последовательно соединенных балластного резистора 11 и управляемого нормально замкнутого ключа 13. Управляющие входы ключей 12 и 13 подключают к общему выходу блока управления (на чертеже не показан), который выполняют предпочтительно в виде генератора прямоугольных импульсов в диапазоне от 40 до 120 Гц.The method of arc welding with a fixed melting plate electrode is as follows. A consumable plate electrode 1 with a dielectric coating applied to it 2 is placed in the gap between the welded surfaces of two metal products 4 and 5 and is fixed on the root pad (not shown in the drawing) and with a gap with respect to the side pad 3. Using the root and side 3 pads provides on the one hand stable ignition of the electric arc, and on the other hand, the stable formation of a distributed weld pool. Then an electric circuit is formed for the welding current to flow through the melting plate electrode 1 and metal products 4 and 5. For this, the melting plate electrode 1, the width of which is not less than the thickness of the welded metal products 4 and 5 and which is electrically isolated from them by means of a dielectric coating 2, is connected to the first pole of the power supply 14. The product 4 is connected to the second pole of the power supply 14 through parallel-connected ballast resistors 6, 7 and a chain of series-connected ballast resistor 8 and controlled normally open key 12. The product 5 is connected to the second pole of the power source 14 through parallel-connected ballast resistors 9,10 and a chain of series-connected ballast resistor 11 and controlled normally closed key 13. The control inputs of the keys 12 and 13 are connected to the common output of the control unit (in the drawing not cauldron) which operate preferably in the form of rectangular pulses of the generator in the range of 40 to 120 Hz.
Зажигают электрическую дугу путем короткого замыкания плавящегося пластинчатого электрода 1 на металлические изделия 4, 5 и на боковую подкладку 3. Горение электрической дуги в зазоре между торцом плавящегося пластинчатого электрода 1 и боковой подкладкой 3 приводит к образованию распределенной сварочной ванны за счет массопереноса металла плавящегося пластинчатого электрода 1 и оплавления прилегающих к нему областей металлических изделий 4 и 5. Последовательное плавление пластинчатого электрода 1 приводит к тому, что распределенная сварочная ванна перемещается в продольном направлении, а в результате охлаждения и кристаллизации расплавленного металла образуется монолитный сварной шов.An electric arc is ignited by short-circuiting the melting plate electrode 1 on metal products 4, 5 and on the side lining 3. The burning of the electric arc in the gap between the end face of the melting plate electrode 1 and the side lining 3 leads to the formation of a distributed weld pool due to mass transfer of the metal of the melting plate electrode 1 and the fusion of the adjacent areas of metal products 4 and 5. Sequential melting of the plate electrode 1 leads to the fact that the distributed weld the bathtub moves in the longitudinal direction, and as a result of cooling and crystallization of the molten metal, a monolithic weld is formed.
С помощью управляемых ключей 12 и 13 осуществляют противофазную модуляцию с заданной частотой и по прямоугольному закону величины электрического тока, протекающего через металлические изделия 4 и 5. Так при разомкнутом положении управляемого ключа 12 и замкнутом положении управляемого ключа 13 через металлическое изделие 5 будет протекать больший ток, чем через металлическое изделие 4, так как в цепи металлического изделия 5 величина нагрузки, образованной параллельно соединенными балластными резисторами 9, 10 и 11, будет меньше, чем величина нагрузки в цепи металлического изделия 4, образованного двумя такими же балластными резисторами 6 и 7. В результате асимметричного распределения сварочного тока между металлическими изделиями 4 и 5 на электрическую дугу будет действовать поперечная относительно нее составляющая магнитного поля, направленная перпендикулярно к обращенным к свариваемым металлическим изделиям 4 и 5 поверхностям плавящегося пластинчатого электрода 1. Иными словами, горизонтальная поперечная составляющая магнитного поля. При взаимодействии тока электрической дуги с горизонтальной составляющей магнитного поля, обусловленной описанном выше асимметричным распределением сварочного тока между металлическими изделиями 4 и 5, возникает сила Лоренца, действующая в поперечном и вертикальном относительно электрической дуги направлении. Аналогично при замкнутом положении управляемого ключа 12 и разомкнутом положении управляемого ключа 13 ток через металлическое изделие 4 будет больше, чем через металлическое изделие 5. В этом случае на электрическую дугу будет действовать поперечная относительно нее горизонтальная составляющая магнитного поля той же величины, но противоположного направления. Сила Лоренца в этом случае также изменит свое направление на противоположное. Таким образом, в результате противофазной модуляции с требуемой частотой величины электрического тока, протекающего через металлические изделия 4 и 5, на электрическую дугу будет воздействовать периодически изменяющаяся, предпочтительно по прямоугольному закону, знакопеременная поперечная составляющая магнитного поля, которая направлена перпендикулярно к обращенным к металлическим изделиям 4 и 5 поверхностям плавящегося пластинчатого электрода 1. Вследствие вышесказанного возвратно-поступательное перемещение электрической дуги по фронту оплавления пластинчатого электрода будет устанавливаться не самопроизвольно, а под действием вынуждающего периодически изменяющего свое направление результирующего силового воздействия, обусловленного возникновением силы Лоренца при взаимодействии тока электродугового столба с упомянутой выше знакопеременной поперечной составляющей магнитного поля. Детерминированность движения электрической дуги приводит к воспроизводимости качественных параметров сварных соединений, а также к повышению стабильности процесса электродуговой сварки. В большинстве практически важных случаях глубина противофазной модуляции величины электрического тока, протекающего через каждое металлическое изделие 4 и 5, лежит в пределах от 30 до 70 процентов, а частота модуляции от 50 до 110 Гц.Using the controlled keys 12 and 13, antiphase modulation is performed with a given frequency and according to the rectangular law of the magnitude of the electric current flowing through the metal products 4 and 5. Thus, with the open position of the controlled key 12 and the closed position of the controlled key 13, a greater current will flow through the metal product 5 than through the metal product 4, since in the circuit of the metal product 5, the load generated in parallel by the connected ballast resistors 9, 10 and 11 will be less than the value n loads in the circuit of a metal product 4 formed by two of the same ballast resistors 6 and 7. As a result of the asymmetric distribution of the welding current between metal products 4 and 5, the transverse component of the magnetic field will act on the electric arc, directed perpendicular to the metal products 4 being welded and 5 surfaces of the melting plate electrode 1. In other words, the horizontal transverse component of the magnetic field. When the electric arc current interacts with the horizontal component of the magnetic field due to the asymmetric distribution of the welding current between metal products 4 and 5 described above, a Lorentz force appears, acting in the transverse and vertical directions relative to the electric arc. Similarly, with the closed position of the controlled key 12 and the open position of the controlled key 13, the current through the metal product 4 will be greater than through the metal product 5. In this case, the horizontal component of the magnetic field of the same magnitude but opposite direction will act on the electric arc. The Lorentz force in this case will also change its direction to the opposite. Thus, as a result of antiphase modulation with the required frequency, the magnitude of the electric current flowing through the metal products 4 and 5, the periodically changing, preferably rectangular law, alternating transverse component of the magnetic field that is perpendicular to the metal products 4 will act on the electric arc and 5 surfaces of the melting plate electrode 1. Due to the foregoing, the reciprocating movement of the electric arc along the front of the fusion of the plate electrode will not be established spontaneously, but under the action of a resultant force acting periodically changing its direction due to the occurrence of the Lorentz force during the interaction of the electric arc column current with the aforementioned transverse component of the magnetic field. The determinism of the movement of the electric arc leads to the reproducibility of the quality parameters of the welded joints, as well as to increasing the stability of the electric arc welding process. In most practically important cases, the depth of antiphase modulation of the magnitude of the electric current flowing through each metal product 4 and 5 lies in the range from 30 to 70 percent, and the modulation frequency is from 50 to 110 Hz.
Промышленная применимость изобретения подтверждается известностью средств, используемых при осуществлении предложенного способа.The industrial applicability of the invention is confirmed by the popularity of the means used in the implementation of the proposed method.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005125562/02A RU2291036C1 (en) | 2005-08-11 | 2005-08-11 | Method of electric arc welding by fixed consumable strip eleftrode |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005125562/02A RU2291036C1 (en) | 2005-08-11 | 2005-08-11 | Method of electric arc welding by fixed consumable strip eleftrode |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2291036C1 true RU2291036C1 (en) | 2007-01-10 |
Family
ID=37761149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005125562/02A RU2291036C1 (en) | 2005-08-11 | 2005-08-11 | Method of electric arc welding by fixed consumable strip eleftrode |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2291036C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2948805A (en) * | 1956-11-16 | 1960-08-09 | Philips Corp | Method of enclosed welding |
| RU2069613C1 (en) * | 1995-01-26 | 1996-11-27 | Владимир Олегович Бушма | Arc welding method and arc supply source |
| RU2115521C1 (en) * | 1997-10-27 | 1998-07-20 | Георгий Галиуллович Валеев | Method of electric arc welding of configurated products and device for its realization |
| RU2119416C1 (en) * | 1997-10-27 | 1998-09-27 | Георгий Галиуллович Валеев | Method of and device for consumable electrode electric arc welding |
-
2005
- 2005-08-11 RU RU2005125562/02A patent/RU2291036C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2948805A (en) * | 1956-11-16 | 1960-08-09 | Philips Corp | Method of enclosed welding |
| RU2069613C1 (en) * | 1995-01-26 | 1996-11-27 | Владимир Олегович Бушма | Arc welding method and arc supply source |
| RU2115521C1 (en) * | 1997-10-27 | 1998-07-20 | Георгий Галиуллович Валеев | Method of electric arc welding of configurated products and device for its realization |
| RU2119416C1 (en) * | 1997-10-27 | 1998-09-27 | Георгий Галиуллович Валеев | Method of and device for consumable electrode electric arc welding |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20110248007A1 (en) | Arc welding method and arc welding apparatus | |
| Wu et al. | Metal transfer process and properties of double-wire double pulsed gas metal arc welding | |
| US20110036816A1 (en) | Methods and systems for resistance spot welding using direct current micro pulses | |
| Zhang et al. | Investigation of arc behaviour and metal transfer in cross arc welding | |
| Reis et al. | Investigation on welding arc interruptions in the presence of magnetic fields: welding current influence | |
| CN109202291B (en) | A pulsed laser-induced arc welding method for suppressing burn-through defects in thin plate welding | |
| Khoshnaw et al. | Arc welding methods | |
| RU2291036C1 (en) | Method of electric arc welding by fixed consumable strip eleftrode | |
| RU2007121992A (en) | METHOD OF MULTI-ARC WELDING OR SURFACE IN PROTECTIVE GASES | |
| CN109202216B (en) | AC pulse argon arc welding machine | |
| RU2548542C2 (en) | Method of arc welding with three-phase arc and device for arc welding | |
| JP5926589B2 (en) | Plasma MIG welding method | |
| JP6133195B2 (en) | Arc welding apparatus and arc welding method | |
| RU2613247C2 (en) | Method of mechanized arc welding with short circuit and in inert shielding gas | |
| RU2365474C2 (en) | Method for electric arc welding | |
| SU1569133A1 (en) | Method of plasma-arc hard-facing | |
| RU2763912C1 (en) | Method for plasma surfacing and welding by combination of arcs | |
| Prakasham et al. | VARIATION OF TEMPARATURE, PRESSURE, POTENTIAL AND CURRENT DENSITY IN COLD METAL TRANSFER (CMT) WELDING PROCESS | |
| KR102645657B1 (en) | Arc welders control method | |
| JP2002263840A (en) | Arc welding method and arc welding machine | |
| SU1698001A1 (en) | Method of arc welding and facing of metals in vacuum | |
| RU2429111C2 (en) | Combined method of pulse control of welding process using consumable electrode | |
| RU2118241C1 (en) | Electric arc welding method | |
| RU2641940C1 (en) | Method of arc-mechanized pulse welding | |
| SU1709378A1 (en) | Stand for training in welding process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090812 |