RU2281841C1 - Method for flash welding - Google Patents
Method for flash welding Download PDFInfo
- Publication number
- RU2281841C1 RU2281841C1 RU2005102580/02A RU2005102580A RU2281841C1 RU 2281841 C1 RU2281841 C1 RU 2281841C1 RU 2005102580/02 A RU2005102580/02 A RU 2005102580/02A RU 2005102580 A RU2005102580 A RU 2005102580A RU 2281841 C1 RU2281841 C1 RU 2281841C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- voltage
- section
- elemental
- welded
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 93
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Machines For Laying And Maintaining Railways (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое техническое решение относится к области контактной стыковой сварки деталей с неравномерным поперечным сечением (например, рельсов) и может быть использовано в контактном стыкосварочном оборудовании для сварки различных изделий.The proposed solution relates to the field of flash butt welding of parts with an uneven cross-section (for example, rails) and can be used in contact butt welding equipment for welding various products.
Из литературных источников известно, что при контактной стыковой сварке оплавлением одним из факторов, определяющих величину термического коэффициента полезного действия (кпд), является форма профиля свариваемых деталей (С.И.Кучук-Яценко, В.К.Лебедев «Контактная стыковая сварка непрерывным оплавлением». Киев: «Наукова думка», 1976, стр.87-90). С увеличением толщины профиля свариваемых деталей термический кпд повышается. Следовательно, при сварке деталей с неравномерным поперечным сечением (например, профиль рельса состоит из головки, представляющей собой участок компактного сечения, а также шейки и подошвы, которые представляют собой участки развитого сечения) будут иметь место различные условия нагрева по их сечению. Также известно, что одним из способов изменения термического кпд при оплавлении является изменение сварочного напряжения. Следовательно, для повышения равномерности нагрева деталей, имеющих в своем поперечном сечении участки различного профиля, целесообразно оплавление различных участков деталей выполнять путем подачи на них разных по величине напряжений.From literature it is known that in flash butt welding, one of the factors determining the value of thermal efficiency (efficiency) is the profile shape of the parts to be welded (S.I. Kuchuk-Yatsenko, V.K. Lebedev “Flash butt welding with continuous fusion ". Kiev:" Naukova Dumka ", 1976, pp. 87-90). With an increase in the thickness of the profile of the parts to be welded, the thermal efficiency increases. Therefore, when welding parts with an uneven cross-section (for example, a rail profile consists of a head representing a compact section, as well as a neck and sole, which are developed sections), different heating conditions will take place over their section. It is also known that one of the ways to change the thermal efficiency during reflow is to change the welding voltage. Therefore, to increase the uniformity of heating of parts having sections of different profiles in their cross section, it is advisable to melt different parts of the parts by applying different voltages to them.
В качестве аналогов предлагаемому техническому решению может быть принят способ подачи сварочного напряжения на параллельные ветви сварочных трансформаторов, который реализован в машинах для контактной стыковой сварки оплавлением К-190, К-700, К-1000 (Кучук-Яценко С.И. «Контактная стыковая сварка оплавлением». Киев: «Наукова думка», 1992, стр.202-203).As analogues to the proposed technical solution, a method for supplying welding voltage to parallel branches of welding transformers, which is implemented in flash butt welding machines K-190, K-700, K-1000 (Kuchuk-Yatsenko SI, “Contact butt fusion welding. ”Kiev:“ Naukova Dumka ”, 1992, pp. 202-203).
Все эти устройства принципиально выполнены по одной схеме и состоят из двух или большего количества параллельных ветвей сварочных трансформаторов, а также контакторов, подающих напряжение на сварочные трансформаторы.All these devices are basically made in accordance with one scheme and consist of two or more parallel branches of welding transformers, as well as contactors that supply voltage to the welding transformers.
В машинах К-190, К-700 используется два электромеханических контактора, которые от автотрасформатора подают на параллельные ветви сварочных трансформаторов одинаковое - высокое либо низкое напряжение по заданной программе.In machines K-190, K-700 two electromechanical contactors are used, which from the autotransformer feed the same branches of welding transformers to the same high or low voltage according to a given program.
В машине К-1000 используются тиристорные контакторы, которые не являются регуляторами напряжения, а лишь исполняют роль контакторов, подающих на параллельные ветви сварочных тансформаторов одинаковое - высокое либо низкое напряжение по заданной программе.The K-1000 uses thyristor contactors, which are not voltage regulators, but only play the role of contactors, which supply the parallel branches of the welding tansformer the same high or low voltage according to a given program.
В рассмотренных выше устройствах одинаковое по величине напряжение по заданной программе подается на параллельные ветви сварочных трансформаторов и одинаково в этих двух или большем количестве ветвей, что не решает сформулированную выше задачу и отличает их от предлагаемого технического решения.In the above devices, the voltage of the same magnitude according to a given program is supplied to the parallel branches of welding transformers and equally in these two or more branches, which does not solve the problem formulated above and distinguishes them from the proposed technical solution.
Известен способ и устройство для контактной стыковой сварки оплавлением заготовок в горячем состоянии (NKK TECHNICAL REVIEW, No.81, 1999, стр.7-12), выбранный в качестве прототипа к предлагаемому техническому решению.A known method and device for flash butt welding by reflowing workpieces in a hot state (NKK TECHNICAL REVIEW, No.81, 1999, p. 7-12), selected as a prototype for the proposed technical solution.
Устройство для реализации известного способа состоит из стационарной колонны, подвижной колонны на линейной направляющей. В верхней части каждой из колонн установлены цилиндры зажатия. На боковых сторонах стационарной колонны расположены цилиндры осадки. Также на стационарной колонне установлены верхний и нижний сварочные трансформаторы, подключенные по параллельной схеме. Управление напряжением, подаваемым на сварочные трансформаторы, осуществляется при помощи тиристорного регулятора напряжения по командам, поступающим от основного контроллера.A device for implementing the known method consists of a stationary column, a movable column on a linear guide. Clamping cylinders are installed at the top of each column. Draft cylinders are located on the sides of the stationary column. The upper and lower welding transformers connected in a parallel circuit are also installed on the stationary column. The voltage supplied to the welding transformers is controlled by a thyristor voltage regulator according to the commands received from the main controller.
Устройство работает следующим образом.The device operates as follows.
По командам от основного контроллера по заданной программе осуществляется подача одинакового по величине напряжения через тиристорный регулятор на параллельные ветви сварочных трансформаторов и выполняется цикл сварки.By commands from the main controller according to a given program, the voltage of the same magnitude is supplied through the thyristor regulator to the parallel branches of the welding transformers and a welding cycle is performed.
К недостаткам способа и устройства по прототипу следует отнести то, что в процессе сварки используется всего два фиксированных по величине напряжения. Кроме того, управление сварочным напряжением, подаваемым на оба сварочных трансформатора, осуществляется от одного тиристорного регулятора, т.е. напряжения в двух параллельных ветвях сварочных трансформаторов одинаковы и при использовании его для сварки деталей с неравномерным поперечным сечением будет иметь место неравномерный разогрев торцов на разных участках профиля свариваемых деталей.The disadvantages of the method and device of the prototype should include the fact that in the welding process only two fixed voltage values are used. In addition, the control of the welding voltage supplied to both welding transformers is carried out from one thyristor regulator, i.e. the voltages in the two parallel branches of the welding transformers are the same and when using it for welding parts with uneven cross-section, there will be uneven heating of the ends in different parts of the profile of the parts to be welded.
В этом состоит основное отличие способа и устройства по прототипу от предлагаемого технического решения.This is the main difference between the method and device of the prototype from the proposed technical solution.
Целью предлагаемого технического решения является повышение равномерности разогрева деталей с неравномерным поперечным сечением в процессе их оплавления и, как результат, - повышение качества получаемых сварных соединений.The purpose of the proposed technical solution is to increase the uniformity of heating of parts with uneven cross-section during melting and, as a result, to improve the quality of the welded joints.
Поставленная цель достигается тем, что в соответствии с техническим решением предлагается способ контактной стыковой сварки оплавлением с программным изменением сварочного напряжения деталей с неравномерным поперечным сечением, например рельсов, с использованием не менее чем двух источников сварочного напряжения, при котором на участки свариваемых деталей от каждого из источников сварочного напряжения подают различные по величине сварочные напряжения.This goal is achieved by the fact that, in accordance with the technical solution, a method for flash butt welding by fusion with a programmed change in the welding voltage of parts with an uneven cross section, for example rails, using at least two sources of welding voltage, in which parts of the parts to be welded from each of sources of welding voltage supply different magnitude of welding voltage.
На чертеже представлена схема устройства для реализации предлагаемого способа контактной стыковой сварки оплавлением, состоящего из неподвижного зажима 1, подвижного зажима 2, сварочных трансформаторов 3 и 4, регуляторов сварочного напряжения 5 и 6, свариваемых деталей 7.The drawing shows a diagram of a device for implementing the proposed method of flash butt welding, consisting of a fixed clamp 1, a movable clamp 2, welding transformers 3 and 4, welding voltage regulators 5 and 6, parts to be welded 7.
Неподвижный 1 и подвижный 2 зажимы служат для удержания свариваемых деталей 7 во время сварки, а также для подвода к ним сварочного напряжения от сварочных трансформаторов 3 и 4.Fixed 1 and movable 2 clamps serve to hold the parts 7 to be welded during welding, as well as to supply welding voltage to them from welding transformers 3 and 4.
Сварочные трансформаторы 3 и 4 служат для преобразования первичного сварочного напряжения во вторичное и соединены с подвижным 1 и неподвижным 2 зажимами.Welding transformers 3 and 4 are used to convert the primary welding voltage to secondary and are connected to the movable 1 and fixed 2 clamps.
Регуляторы сварочного напряжения 5 и 6 предназначены для программного изменения напряжения во время исполнения цикла сварки.Welding voltage regulators 5 and 6 are designed for programmed voltage changes during the execution of the welding cycle.
Устройство по предлагаемому способу работает следующим образом.The device according to the proposed method works as follows.
При включении цикла сварки посредством реуляторов напряжения 5 и 6 на сварочные трансформаторы 3 и 4 подают отличающиеся по величине сварочные напряжения. При касании деталей по ветвям вторичного сварочного контура протекает сварочный ток, обеспечивающий разогрев деталей.When the welding cycle is switched on by means of voltage regulators 5 and 6, welding transformers 3 and 4 are supplied with welding voltages of different magnitude. When touching parts along the branches of the secondary welding circuit, a welding current flows, providing heating of the parts.
Рассмотрим работу устройства на примере сварки рельсов.Consider the operation of the device as an example of welding rails.
Очевидно, что условия протекания оплавления в головке и в подошве рельса различны. Для выброса металла единичного контакта в головке рельса за пределы свариваемого сечения требуется больше энергии, чем для контакта в подошве и шейке. Другими словами, как было описано выше, термический кпд оплавления в головке рельса выше, чем в его подошве. При использовании одинаковых напряжений в верхней и нижней ветвях сварочных трансформаторов в головке рельса доля выброшенного за пределы сечения металла взорвавшегося единичного контакта будет меньшей, чем в подошве и шейке. В результате будет иметь место неравномерность искрового промежутка и разогрева по сечению рельсов при их оплавлении. Различия в ширине искрового промежутка в головке и подошве рельсов могут также приводить к образованию дефектов типа «матовых пятен» в получаемых сварных соединениях. Снижение сварочного напряжения в нижней ветви по отношению к сварочному напряжению в верхней ветви приведет к устранению такой неравномерности. В результате стабилизируется нагрев металла по сечению рельсов и повышается качество получаемых сварных соединений.Obviously, the conditions for the flow of reflow in the head and bottom of the rail are different. To eject a metal of a single contact in the rail head beyond the welded section, more energy is required than for contact in the sole and neck. In other words, as described above, the thermal reflow efficiency in the rail head is higher than in its sole. When using the same voltage in the upper and lower branches of the welding transformers in the rail head, the fraction of the blasted single contact ejected beyond the metal section will be less than in the sole and neck. As a result, there will be a non-uniformity of the spark gap and heating over the section of the rails during their melting. Differences in the width of the spark gap in the head and sole of the rails can also lead to the formation of defects of the "matte stains" type in the resulting welded joints. Reducing the welding voltage in the lower branch with respect to the welding voltage in the upper branch will eliminate this unevenness. As a result, metal heating is stabilized over the rail section and the quality of the welded joints obtained is improved.
Также предлагается техническое решение, согласно которому величину напряжения, подаваемого на каждый из участков, определяют по формуле U=U0-С(К-1), гдеA technical solution is also proposed, according to which the magnitude of the voltage supplied to each of the sections is determined by the formula U = U 0 -C (K-1), where
U - напряжение, подаваемое на участок свариваемых деталей;U is the voltage supplied to the area of the welded parts;
U0 - базовое сварочное напряжение;U 0 - basic welding voltage;
С - константа, составляющая от 0,05 до 0,1 В;C is a constant component from 0.05 to 0.1 V;
К - коэффициент формы профиля участка детали, прилегающего к токоподводу соответствующего источника сварочного напряжения, значение коэффициента формы профиля участка детали определяют как частное от деления его большего линейного размера на меньший.K is the coefficient of the shape profile of the portion of the part adjacent to the current supply of the corresponding source of welding voltage, the value of the shape coefficient of the profile of the portion of the part is determined as the quotient of dividing its larger linear size by smaller.
Используя предлагаемое техническое решение, можно расчетным путем определять сварочные напряжения для каждой из ветвей сварочных трансформаторов. Для этого достаточно условно разбить профиль свариваемой детали на элементарные участки, к которым будет осуществляться подвод сварочного напряжения от отдельных источников, и, определив коэффициент формы профиля для каждого из этих элементарных участков, вычислить требуемое напряжение. Рассмотрим это на примере сварки рельсов Р65 на машине с двусторонним токоподводом (двумя ветвями сварочных трансформаторов).Using the proposed technical solution, it is possible by calculation to determine the welding voltage for each of the branches of the welding transformers. To do this, it is enough to conditionally divide the profile of the part to be welded into elementary sections, to which the welding voltage will be supplied from individual sources, and, having determined the profile shape coefficient for each of these elementary sections, calculate the required voltage. Consider this using the example of welding P65 rails on a machine with two-sided current supply (two branches of welding transformers).
Базовое сварочное напряжение определяется напряжением питающей сети и параметрами силовой электрической части сварочного оборудования. Так, например, на рельсосварочной машине К-1000 при сетевом промышленном напряжении 380 В базовое сварочное напряжение U0 составляет 7 В.The basic welding voltage is determined by the voltage of the supply network and the parameters of the power electric part of the welding equipment. So, for example, on a K-1000 rail welding machine with a network industrial voltage of 380 V, the basic welding voltage U 0 is 7 V.
Разбиваем профиль рельса в соответствии со схемой подвода сварочного напряжения к головке и шейке на два элементарных участка. Головка рельса представляет собой элемент компактного сечения с высотой 63 мм и шириной 75 мм, а подошва рельса является элементом развитого сечения с высотой 12 мм и шириной 150 мм. Определяем значения коэффициента формы профиля для головки и подошвы.We break the rail profile in accordance with the scheme for supplying welding voltage to the head and neck into two elementary sections. The rail head is an element of compact section with a height of 63 mm and a width of 75 mm, and the sole of the rail is an element of a developed section with a height of 12 mm and a width of 150 mm. We determine the values of the profile shape coefficient for the head and sole.
Для головки К=75/63=1,19.For the head, K = 75/63 = 1.19.
Для подошвы К=150/12=12,5.For the sole, K = 150/12 = 12.5.
Константу С берем равной 0,05 В.We take constant C equal to 0.05 V.
Определяем величину сварочного напряжения.We determine the magnitude of the welding voltage.
Для головки U=7 В-0,05 В(1,19-1)=6,99 В, что практически равно базовому напряжению. Поэтому для удобства выбираем напряжение в верхней ветви, равное базовому напряжению.For the head, U = 7 V-0.05 V (1.19-1) = 6.99 V, which is almost equal to the base voltage. Therefore, for convenience, we select the voltage in the upper branch equal to the base voltage.
Для подошвы U=7 В-0,05 В (12,5-1)=6,42 В.For the sole, U = 7 V-0.05 V (12.5-1) = 6.42 V.
Таким образом при выборе режима сварки рельсов Р65 на машине с двусторонним подводом сварочного напряжения посредством регуляторов напряжения в верхней ветви сварочного трансформатора будем использовать напряжение 7 В, а в нижней ветви - 6,4 В.Thus, when choosing the welding mode for P65 rails on a machine with two-sided supply of welding voltage using voltage regulators in the upper branch of the welding transformer, we will use a voltage of 7 V, and in the lower branch - 6.4 V.
Из сравнительного анализа предлагаемого технического решения с аналогами и прототипом видно, что оно отличается новизной и существенными отличиями.From a comparative analysis of the proposed technical solution with analogues and prototype it is clear that it differs in novelty and significant differences.
Возможность использования предлагаемого изобретения была проверена на контактной рельсосварочной машине К-1000.The possibility of using the proposed invention was tested on a contact rail welding machine K-1000.
Напряжение в верхней и нижней ветвях сварочных трансформаторов регулировали при помощи двух тиристорных контакторов.The voltage in the upper and lower branches of the welding transformers was regulated using two thyristor contactors.
Было сварено шесть партий рельсов Р65 с использованием утвержденного МПС РФ режима сварки.Six batches of P65 rails were welded using the welding mode approved by the Ministry of Railways of the Russian Federation.
При сварке первой партиии рельсов сварочное напряжения в верхней и нижней ветвях были одинаковыми, а именно 7 В по вторичным обмоткам сварочных трансфоматоров, т.е. первую партию сваривали по способу-прототипу.When welding the first batch of rails, the welding voltage in the upper and lower branches were the same, namely 7 V in the secondary windings of the welding transformers, i.e. the first batch was welded by the prototype method.
При сварке второй партии напряжения в верхней ветви было 7 В. Напряжение в нижней ветви соответствовало значению константы С, равной 0,05 В (нижний предел заявляемого диапазона), а именно 7 В-0,05 В(12,5-1)=6,42 В.When welding the second batch of voltage in the upper branch was 7 V. The voltage in the lower branch corresponded to the value of the constant C equal to 0.05 V (lower limit of the claimed range), namely 7 V-0.05 V (12.5-1) = 6.42 V.
При сварке третьей партии напряжение в верхней ветви было 7 В. Напряжение в нижней ветви соответствовало значению константы С равной 0,1 В (верхний предел заявляемого диапазона), а именно 7 В-0,1 В(12,5-1)=5,85 В.When welding the third batch, the voltage in the upper branch was 7 V. The voltage in the lower branch corresponded to the value of the constant C equal to 0.1 V (the upper limit of the claimed range), namely 7 V-0.1 V (12.5-1) = 5 , 85 V.
При сварке четвертой партии напряжение в верхней ветви было 7 В. Напряжение в нижней ветви соответствовало значению константы С, равной 0,07 В (середина заявляемого диапазона), а именно 7 В-0,07 В(12,5-1)=6,20 В.When welding the fourth batch, the voltage in the upper branch was 7 V. The voltage in the lower branch corresponded to the value of the constant C equal to 0.07 V (middle of the claimed range), namely 7 V-0.07 V (12.5-1) = 6 , 20 V.
При сварке пятой партии напряжение в верхней ветви было 7 В. Напряжение в нижней ветви соответствовало значению константы С, равной 0,04 В (ниже нижнего предела заявляемого диапазона), а именно 7 В-0,04(12,5-1)=6,54 В.When welding the fifth batch, the voltage in the upper branch was 7 V. The voltage in the lower branch corresponded to the value of the constant C equal to 0.04 V (below the lower limit of the claimed range), namely 7 V-0.04 (12.5-1) = 6.54 V.
При сварке шестой партии напряжение в верхней ветви было 7 В. Напряжение в нижней ветви соответствовало значению константы С, равной 0,11 В (выше верхнего предела заявляемого диапазона), а именно 7 В-0,11(12,5-1)=5,74 В.When welding the sixth batch, the voltage in the upper branch was 7 V. The voltage in the lower branch corresponded to the value of the constant C equal to 0.11 V (above the upper limit of the claimed range), namely 7 V-0.11 (12.5-1) = 5.74 V.
После сварки были проведены сравнительные испытания образцов рельсов на статический трехточечный изгиб с приложением нагрузки на головку рельса. Испытания проводились в соответствии с требованиями ТУ 0921-057-01124328-98 «Рельсы железнодорожные сварные». Результаты испытаний приведены в таблице.After welding, comparative tests of the rail samples for static three-point bending were carried out with a load on the rail head. The tests were carried out in accordance with the requirements of TU 0921-057-01124328-98 "Welded railway rails". The test results are shown in the table.
Приведенные в таблице данные свидетельствуют о стабилизации результатов испытаний, повышении прочности сварных соединений рельсов, увеличении стрелы прогиба и отсутствии дефектов в изломах сварных соединений рельсов при использовании предлагаемого способа контактной стыковой сварки. Видно также, что использование значений константы С как выше, так и ниже заявляемых пределов влечет за собой ухудшение качества получаемых сварных соединений.The data in the table indicate the stabilization of the test results, increasing the strength of welded joints of rails, increasing the deflection boom and the absence of defects in fractures of welded joints of rails using the proposed method of flash butt welding. It is also seen that the use of the values of the constant C both above and below the declared limits entails a deterioration in the quality of the resulting welded joints.
Таким образом, результаты испытаний свидетельствуют о том, что применение предлагаемого технического решения позволяет повысить качество получаемых сварных соединений за счет стабилизации характера оплавления по сечению свариваемых деталей, а значит, добиться поставленной цели.Thus, the test results indicate that the application of the proposed technical solution allows to improve the quality of the welded joints due to the stabilization of the nature of the fusion along the cross section of the welded parts, which means to achieve the goal.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005102580/02A RU2281841C1 (en) | 2005-02-03 | 2005-02-03 | Method for flash welding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005102580/02A RU2281841C1 (en) | 2005-02-03 | 2005-02-03 | Method for flash welding |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2281841C1 true RU2281841C1 (en) | 2006-08-20 |
Family
ID=37060555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005102580/02A RU2281841C1 (en) | 2005-02-03 | 2005-02-03 | Method for flash welding |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2281841C1 (en) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1512735A1 (en) * | 1987-04-27 | 1989-10-07 | Институт Электросварки Им.Е.О.Патона | Method of flash butt-resistance welding |
-
2005
- 2005-02-03 RU RU2005102580/02A patent/RU2281841C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1512735A1 (en) * | 1987-04-27 | 1989-10-07 | Институт Электросварки Им.Е.О.Патона | Method of flash butt-resistance welding |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| MUKAI Н. and all, Billet flash welder for endless rolling, NKK Tech Rev, 1999, no. 81, pp.7-12. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR840002189B1 (en) | Pulse arc welding machine | |
| KR100979836B1 (en) | Balancing posture welding method | |
| RU2008136633A (en) | ELECTRIC INDUCTION HEADING OF THE HEAD OF THE RAIL WITH AN INHOMOGENEOUS TEMPERATURE DISTRIBUTION LENGTH | |
| KR101538209B1 (en) | Multielectrode gas-shield arc welding method and device | |
| KR101880380B1 (en) | Resistance spot welding device and resistance spot welding method | |
| JP6463911B2 (en) | Heating method, heating apparatus, and method for producing press-molded product | |
| EA201691929A1 (en) | WELDING THE END OF METAL MOLD, METHOD AND DEVICE FOR IMPLEMENTING SUCH WELDING | |
| RU2281841C1 (en) | Method for flash welding | |
| US2472323A (en) | Arc welding | |
| DE102007054876A1 (en) | Method and device for heat treatment of welds | |
| CN107745175A (en) | Electric arc welding method and electric arc welding equipment | |
| CN104999167A (en) | Thick steel plate vertical welding method | |
| RU2503525C2 (en) | Machine for rail contact butt welding | |
| RU2010147377A (en) | WELDING MACHINE METHOD | |
| CN107984070B (en) | A medium frequency welding machine and welding method for steel grating manufacturing | |
| CN105960306A (en) | Multi-electrode single-sided submerged arc welding method, method of manufacturing welded product | |
| AT505813B1 (en) | METHOD FOR OPERATING A PLASMA BRAINER AND PLASMA BURNER | |
| JP5165395B2 (en) | Steel plate heat treatment equipment | |
| JP2005095953A (en) | Tig welding method and device | |
| CN114888410B (en) | Welding process for reverse welding of duplex stainless steel composite plate | |
| CN217096101U (en) | Welding device for welding small-sized special-shaped H-shaped steel | |
| JP2014133929A (en) | High-frequency induction hardening apparatus for rack bar | |
| JP2011035014A (en) | Power source transformer of steel material heating device, and steel material heating device | |
| JP2021154298A (en) | Gas shielded arc welding method and gas shielded arc welding equipment | |
| US3419699A (en) | Welding machine for metal grids |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100204 |