RU2278174C2 - Reprocessing clinker from zinc production - Google Patents
Reprocessing clinker from zinc production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2278174C2 RU2278174C2 RU2004127147A RU2004127147A RU2278174C2 RU 2278174 C2 RU2278174 C2 RU 2278174C2 RU 2004127147 A RU2004127147 A RU 2004127147A RU 2004127147 A RU2004127147 A RU 2004127147A RU 2278174 C2 RU2278174 C2 RU 2278174C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- clinker
- iron
- slag
- furnace
- mass ratio
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 5
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 4
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 title claims description 4
- 239000011701 zinc Substances 0.000 title claims description 4
- 238000012958 reprocessing Methods 0.000 title abstract 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 63
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 10
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 27
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 11
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N Fe3+ Chemical compound [Fe+3] VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 abstract description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 abstract description 3
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 11
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 2
- 238000005486 sulfidation Methods 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical class [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области цветной металлургии, в частности к металлургии меди, и может быть использовано на медеплавильных предприятиях, перерабатывающих сульфидные полиметаллические концентраты.The invention relates to the field of non-ferrous metallurgy, in particular to the metallurgy of copper, and can be used in copper smelters that process sulfide polymetallic concentrates.
Клинкер содержит медь, золото, серебро и является ценным сырьем для получения этих металлов. В отечественной и зарубежной практике клинкер перерабатывается преимущественно в шахтных и барботажных (печь Ванюкова, конвертера и т.п.) печах. Ценные компоненты извлекаются в штейн с последующей стандартной его переработкой.Clinker contains copper, gold, silver and is a valuable raw material for the production of these metals. In domestic and foreign practice, clinker is processed mainly in mine and bubblers (Vanyukov’s furnace, converter, etc.) furnaces. Valuable components are extracted into matte, followed by its standard processing.
Известен способ переработки металлизированных материалов, содержащих железо, шахтной плавкой на кислородно-воздушном дутье в виде смеси с сульфидизаторами (медная руда) при добавке флюсов и железистого шлака, в котором металлизированные материалы и сульфидизаторы загружают в плавку при массовом отношении металлического железа к сере, равном (1,2-1,5):1. Плавку ведут при массовой доле железистого шлака в твердой шихте в пределах 28-34 мас.% (Авт. свид. СССР №1498804, 07.08.89, БИ №29).A known method of processing metallized materials containing iron by mine smelting on oxygen-air blast in the form of a mixture with sulfidizers (copper ore) with the addition of fluxes and ferrous slag, in which metallized materials and sulfidizers are loaded into the heat with a mass ratio of metallic iron to sulfur equal to (1.2-1.5): 1. Melting is carried out with a mass fraction of ferrous slag in the solid charge in the range of 28-34 wt.% (Auth. St. USSR No. 1498804, 08/07/89, BI No. 29).
Недостатком этого способа переработки клинкера является неэффективное сульфидирование металлического железа клинкера серой от диссоциации высших сульфидов специально вводимого в шихту сульфидизатора в условиях шахтной плавки. Причина состоит в том, что сульфидизатор вводят в небольшом количестве в расчете на получение отходящих газов с содержанием диоксида серы менее 0,5 об.%. Поэтому парциальное давление паров серы недостаточно для сульфидирования железа клинкера.The disadvantage of this method of processing clinker is the ineffective sulfidation of metallic iron clinker sulfur from the dissociation of higher sulfides specially introduced into the charge sulfidizer in the conditions of mine smelting. The reason is that the sulfidizer is introduced in a small amount based on the production of exhaust gases with a sulfur dioxide content of less than 0.5 vol.%. Therefore, the partial pressure of sulfur vapor is insufficient for sulfidation of clinker iron.
Это является причиной затруднений при шахтной плавке, связанных с пересыщением расплавов металлическим железом, гетерогенизацией, повышением вязкости и прекращением выпуска расплавов из печи. В конечном счете это приводит к снижению производительности плавки.This is the reason for mine smelting difficulties associated with supersaturation of melts with metallic iron, heterogenization, increase in viscosity, and termination of the release of melts from the furnace. Ultimately, this leads to a decrease in smelting performance.
Наиболее близким по технической сути является способ переработки клинкера цинкового производства, согласно которому в качестве сульфидизатора используют пыль от плавки медного концентрата при массовом отношении клинкера к пыли в окускованной смеси клинкера с сульфидизатором (4-2):1 и доле железистого шлака в шихте, равной 38-42% (Авт. свид. СССР №1622413, 23.01.91, БИ №3).The closest in technical essence is a method for processing zinc clinker, according to which dust from smelting copper concentrate is used as a sulfidizing agent with a mass ratio of clinker to dust in the agglomerated mixture of clinker and sulfidizing agent (4-2): 1 and the proportion of ferrous slag in the charge equal to 38-42% (Auth. St. USSR No. 1622413, 01/23/91, BI No. 3).
Недостаток этого способа тот же самый, что у предыдущего и усугубляется более низкой массовой долей серы в пыли (11%) по сравнению с рудой (40%).The disadvantage of this method is the same as that of the previous one and is compounded by a lower mass fraction of sulfur in dust (11%) compared with ore (40%).
Объяснение этих затруднений вытекает из теории шахтной плавки клинкера, разработанной авторами настоящей заявки в 1985-92 гг. Особенность этой плавки состоит в том, что с одной стороны необходимо окислить и ошлаковать металлическое железо, а с другой - окислить углерод клинкера, который находится не только в свободном состоянии, но и растворен в металлическом железе. Последовательность окисления соединений клинкера кислородом дутья следующая: кокс - растворенный углерод - металлическое железо - сульфиды.The explanation of these difficulties follows from the theory of mine clinker smelting, developed by the authors of this application in 1985-92. The peculiarity of this smelting is that, on the one hand, it is necessary to oxidize and slag metal iron, and on the other, to oxidize clinker carbon, which is not only in a free state, but also dissolved in metal iron. The sequence of oxidation of clinker compounds with oxygen by blast is as follows: coke - dissolved carbon - metallic iron - sulfides.
Поскольку массовая доля углерода в клинкере достаточно высока - 25-30%, то металлическое железо не успевает полностью окислиться, что и приводит к затруднениям с выпуском расплава из печи. Введение железистого шлака в шихту - это стремление разбавить ее по углероду и металлическому железу нейтральной добавкой, чтобы снизить избыток тепла и восстановительный потенциал (содержание окиси углерода) газовой фазы в печи.Since the mass fraction of carbon in the clinker is quite high - 25-30%, metal iron does not have time to completely oxidize, which leads to difficulties in the release of the melt from the furnace. The introduction of ferrous slag into the charge is the desire to dilute it with carbon and metallic iron with a neutral additive in order to reduce the excess heat and the reduction potential (carbon monoxide content) of the gas phase in the furnace.
Техническим результатом настоящего изобретения является исключение затруднений при плавке, связанных с выпуском расплава из печи.The technical result of the present invention is the elimination of difficulties during melting associated with the release of the melt from the furnace.
Технический результат достигается тем, что в известном способе переработки клинкера цинкового производства согласно патенту в железистый шлак предварительно вводят трехвалентное железо в количестве 3-13 мас.% и плавку ведут с расходом кислорода 500-1100 нм3/т клинкера.The technical result is achieved by the fact that in the known method of processing zinc clinker according to the patent, ferric slag is preliminarily introduced in the amount of 3-13 wt.% Ferric iron and the smelting is carried out with an oxygen flow rate of 500-1100 nm 3 / t clinker.
Наличие в железистом шлаке трехвалентного железа способствует окислению и ошлакованию металлического железа по реакции:The presence of ferrous iron in ferrous slag promotes the oxidation and slagging of metallic iron by the reaction:
и, при необходимости, окислению избыточного (для кислорода дутья) углерода по реакции:and, if necessary, oxidation of excess (for oxygen blast) carbon by reaction:
Таким образом, устраняется отставание окисления металлического железа от углерода, ликвидируется пересыщение расплавов металлическим железом и затруднения с выпуском расплавов из печи.Thus, the lag of oxidation of metallic iron from carbon is eliminated, the supersaturation of melts with metallic iron is eliminated, and difficulties with the release of melts from the furnace are eliminated.
При содержании Fe+3 менее 3 мас.% окисление металлического железа по реакции (1) практически прекращается, а при более 10% возникают затруднения с пересыщением расплавов магнетитом, что также приведет к затруднениям с выпуском расплавов из печи.When the content of Fe +3 is less than 3 wt.%, The oxidation of metallic iron by reaction (1) practically ceases, and at more than 10% there are difficulties with the supersaturation of the melts with magnetite, which will also lead to difficulties with the release of the melts from the furnace.
Расход кислорода дутья в пределах 500-1100 нм3/т клинкера является оптимальным с точки зрения нормального хода плавки и зависит от массовой доли трехвалентного железа в шлаке. Чем она выше, тем ниже должен быть расход кислорода и наоборот. При одновременно максимальных значениях этих параметров реакция (1) не получит достаточного развития и расплавы пересытятся магнетитом. При одновременно минимальных - расплавы пересытятся металлическим железом.The oxygen consumption of the blast in the range of 500-1100 nm 3 / t of clinker is optimal from the point of view of the normal course of smelting and depends on the mass fraction of ferric iron in the slag. The higher it is, the lower the oxygen consumption should be and vice versa. At the same time, the maximum values of these parameters, reaction (1) will not receive sufficient development and the melts will become saturated with magnetite. At the same time minimal - the melts will become saturated with metallic iron.
При расходе кислорода дутья менее 500 нм3/т клинкера тепла экзотермических реакций недостаточно для поддержания температур расплавленных продуктов плавки на требуемом уровне, а при расходе более 1100 нм3/т клинкера расплавы перегреваются, что может привести к выходу из строя теплоотводящих элементов печи.At an oxygen flow rate of less than 500 nm 3 / t of clinker, the heat of exothermic reactions is insufficient to maintain the temperature of the molten melting products at the required level, and at a flow rate of more than 1100 nm 3 / t of clinker, the melts overheat, which can lead to failure of the heat sink elements of the furnace.
Примеры осуществления способа.Examples of the method.
Клинкер, содержащий, мас.%: Cu 3; S 5; Fe 32; Feмет 30, брикетируют с сульфидным концентратом, содержащим, мас.%: Cu 15; S 37; Fe 32, на валковом прессе с добавкой в качестве связующего 8% сульфитцеллюлозного щелока. Полученные брикеты плавят в шахтной печи с площадью сечения в области фурм 11,5 м2 с добавкой флюсов, кокса и железистого шлака, в который предварительно вводят трехвалентное железо в различных количествах в зависимости от содержания в брикетах металлического железа и расхода кислорода дутья на 1 т клинкера. Введение трехвалентного железа в шлак осуществляли продувкой железистого шлака кислородсодержащим газом.Clinker containing, wt.%: Cu 3; S 5; Fe 32; Fe met 30, briquetted with a sulfide concentrate containing, wt.%: Cu 15; S 37; Fe 32, in a roller press with 8% sulphite pulp liquor added as a binder. The resulting briquettes are melted in a shaft furnace with a cross-sectional area in the tuyere area of 11.5 m 2 with the addition of fluxes, coke and ferrous slag, into which ferric iron is preliminarily introduced in various quantities, depending on the content of metallic iron in the briquettes and the oxygen consumption of blast per 1 t clinker. The introduction of ferric iron into the slag was carried out by purging the ferrous slag with an oxygen-containing gas.
Использованы следующие составы железистого шлака, мас.%:The following compositions of ferrous slag were used, wt.%:
Во всех примерах плавку ведут при массовом отношении брикетов к шлаку 1:1.In all examples, smelting is carried out with a mass ratio of briquettes to slag 1: 1.
Пример 1.Example 1
Шахтную плавку брикетов ведут со шлаком №1 с расходом кислорода 500 нм3/т клинкера. Массовое отношение в шихте Feмет:Fe+3=1. Затруднений с выпуском из печи расплавленных продуктов плавки не отмечается.Mine briquetting is carried out with slag No. 1 with an oxygen flow rate of 500 nm 3 / t clinker. The mass ratio in the mixture Fe met : Fe +3 = 1. Difficulties with the release of molten melting products from the furnace are not noted.
Пример 2.Example 2
Шахтную плавку брикетов ведут со шлаком №2 с расходом кислорода 800 нм3/т клинкера. Массовое отношение в шихте Feмет:Fe+=3. Затруднений с выпуском из печи расплавленных продуктов плавки не отмечается.Mine briquetting is carried out with slag No. 2 with an oxygen flow of 800 nm 3 / t clinker. The mass ratio in the mixture Fe met : Fe + = 3. Difficulties with the release of molten melting products from the furnace are not noted.
Пример 3.Example 3
Шахтную плавку брикетов ведут со шлаком №3 с расходом кислорода 1100 нм3/т клинкера. Массовое отношение в шихте Feмет:Fe+3=6. Затруднений с выпуском из печи расплавленных продуктов плавки не отмечается.Mine briquetting is carried out with slag No. 3 with an oxygen flow of 1100 nm 3 / t clinker. The mass ratio in the charge Fe met : Fe +3 = 6. Difficulties with the release of molten melting products from the furnace are not noted.
Пример 4.Example 4
Шахтную плавку брикетов ведут со шлаком №4 с расходом кислорода 500 нм3/т клинкера. Массовое отношение в шихте Feмет:Fe+3>6. Периодически наблюдается самопроизвольное прекращение выпуска из печи расплавленных продуктов плавки, химические анализы показывают содержание металлического железа в шлаке и штейне выше пределов растворимости.Mine briquetting is conducted with slag No. 4 with an oxygen flow rate of 500 nm 3 / t clinker. The mass ratio in the mixture Fe met : Fe +3 > 6. A spontaneous cessation of the release of molten melting products from the furnace is periodically observed; chemical analyzes show the content of metallic iron in the slag and matte above the solubility limits.
Пример 5.Example 5
Шахтную плавку брикетов ведут со шлаком №5 с расходом кислорода 500 нм3/т клинкера. Массовое отношение в шихте Feмет:Fe+3<1. Наблюдается увеличение вязкости шлака, химические анализы показывают содержание магнетита в шлаке выше пределов растворимости.Mine briquetting is conducted with slag No. 5 with an oxygen flow of 500 nm 3 / t clinker. The mass ratio in the charge Fe met : Fe +3 <1. An increase in slag viscosity is observed, chemical analyzes show the magnetite content in the slag above the solubility limits.
Пример 6.Example 6
Шахтную плавку брикетов ведут со шлаком №1 с расходом кислорода 480 нм3/т клинкера. Массовое отношение в шихте Feмет:Fe+3=1. Периодически наблюдается самопроизвольное прекращение выпуска из печи расплавленных продуктов плавки, химические анализы показывают содержание металлического железа в шлаке и штейне выше пределов растворимости.Mine briquetting is conducted with slag No. 1 with an oxygen consumption of 480 nm 3 / t clinker. The mass ratio in the mixture Fe met : Fe +3 = 1. A spontaneous cessation of the release of molten melting products from the furnace is periodically observed; chemical analyzes show the content of metallic iron in the slag and matte above the solubility limits.
Пример 7.Example 7
Шахтную плавку брикетов ведут со шлаком №3 с расходом кислорода 1150 нм3/т клинкера. Массовое отношение в шихте Feмет:Fe+3=6. Температура расплавленных продуктов плавки выше предела, установленного технологическим регламентом для шахтной плавки, возможен прогар кессонированных частей печи.Mine briquetting is carried out with slag No. 3 with an oxygen consumption of 1150 nm 3 / t clinker. The mass ratio in the charge Fe met : Fe +3 = 6. The temperature of the molten melting products is above the limit established by the technological regulations for mine smelting; burnout of the coffered parts of the furnace is possible.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004127147A RU2278174C2 (en) | 2004-09-09 | 2004-09-09 | Reprocessing clinker from zinc production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004127147A RU2278174C2 (en) | 2004-09-09 | 2004-09-09 | Reprocessing clinker from zinc production |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004127147A RU2004127147A (en) | 2006-02-27 |
| RU2278174C2 true RU2278174C2 (en) | 2006-06-20 |
Family
ID=36114149
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004127147A RU2278174C2 (en) | 2004-09-09 | 2004-09-09 | Reprocessing clinker from zinc production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2278174C2 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1498804A1 (en) * | 1988-01-25 | 1989-08-07 | Уральский Научно-Исследовательский И Проектный Институт Медной Промышленности | Method of reprocessing metallized materials |
| SU1622413A1 (en) * | 1989-01-09 | 1991-01-23 | Уральский научно-исследовательский и проектный институт медной промышленности "УНИПРОМЕДЬ" | Method of processing clinker of zinc production |
| SU1690393A1 (en) * | 1990-03-06 | 1994-06-15 | Государственный научно-исследовательский институт цветных металлов "Гинцветмет" | Method for processing clinker of zinc production |
| RU2121518C1 (en) * | 1997-05-21 | 1998-11-10 | Открытое акционерное общество "Институт Гинцветмет" | Method of processing oxide raw material containing nonferrous metals |
-
2004
- 2004-09-09 RU RU2004127147A patent/RU2278174C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1498804A1 (en) * | 1988-01-25 | 1989-08-07 | Уральский Научно-Исследовательский И Проектный Институт Медной Промышленности | Method of reprocessing metallized materials |
| SU1622413A1 (en) * | 1989-01-09 | 1991-01-23 | Уральский научно-исследовательский и проектный институт медной промышленности "УНИПРОМЕДЬ" | Method of processing clinker of zinc production |
| SU1690393A1 (en) * | 1990-03-06 | 1994-06-15 | Государственный научно-исследовательский институт цветных металлов "Гинцветмет" | Method for processing clinker of zinc production |
| RU2121518C1 (en) * | 1997-05-21 | 1998-11-10 | Открытое акционерное общество "Институт Гинцветмет" | Method of processing oxide raw material containing nonferrous metals |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004127147A (en) | 2006-02-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4514223A (en) | Continuous direct process of lead smelting | |
| RU2018112130A (en) | METHOD FOR EXTRACTION OF METALS FROM CONCENTRATES OF SULFUR ORE | |
| EA006620B1 (en) | Method for refining concentrate containing precious metals | |
| CA1277840C (en) | Method for continuous reduction of molten metallurgical slag in an electric furnace | |
| GB1291911A (en) | Smelting of sulphide ores | |
| US5492554A (en) | Method for producing high-grade nickel matte from at least partly pyrometallurgically refined nickel-bearing raw materials | |
| RS49863B (en) | PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF BLACKER COPPER IN A SUSPENSION REACTOR | |
| FI94538C (en) | Process for making fine-grained nickel stone and metallized stone | |
| RU2194781C2 (en) | Method of processing raw materials containing nonferrous metals and iron | |
| RU2278174C2 (en) | Reprocessing clinker from zinc production | |
| AU727954B2 (en) | Process for refining high-impurity copper to anode copper | |
| RU2156808C1 (en) | Burden for melting cast iron | |
| US4333762A (en) | Low temperature, non-SO2 polluting, kettle process for the separation of antimony values from material containing sulfo-antimony compounds of copper | |
| US5443614A (en) | Direct smelting or zinc concentrates and residues | |
| CA1204598A (en) | Procedure for producing lead bullion from sulphide concentrate | |
| GB2113253A (en) | High intensity lead smelting process | |
| US443757A (en) | Process of reducing copper matte | |
| US312847A (en) | William edward harris | |
| RU2042724C1 (en) | Method for processing of materials containing nonferrous metals and hydrogen | |
| SU1622413A1 (en) | Method of processing clinker of zinc production | |
| US1431877A (en) | Smelting ores or the like | |
| RU2397261C1 (en) | Procedure for processing copper-nickel mattes | |
| US1259467A (en) | Smelting copper and like ores. | |
| US2000183A (en) | Method for working up auriferous and cupriferous arsenical pyrites | |
| WO2025120190A1 (en) | Treatment of lead slags |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150910 |