RU2263635C2 - Method of deposition and classification of aluminum hydroxide - Google Patents
Method of deposition and classification of aluminum hydroxide Download PDFInfo
- Publication number
- RU2263635C2 RU2263635C2 RU2004100677/15A RU2004100677A RU2263635C2 RU 2263635 C2 RU2263635 C2 RU 2263635C2 RU 2004100677/15 A RU2004100677/15 A RU 2004100677/15A RU 2004100677 A RU2004100677 A RU 2004100677A RU 2263635 C2 RU2263635 C2 RU 2263635C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- stage
- classification
- crystal growth
- stages
- agglomeration
- Prior art date
Links
- 230000008021 deposition Effects 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K aluminium hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[OH-].[Al+3] WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K 0.000 title claims abstract description 12
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 27
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 26
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 claims abstract description 21
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 claims abstract description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 13
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 claims abstract description 12
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 abstract 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 10
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 7
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 6
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 6
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 5
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 description 5
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- ANBBXQWFNXMHLD-UHFFFAOYSA-N aluminum;sodium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[Na+].[Al+3] ANBBXQWFNXMHLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000012388 gravitational sedimentation Methods 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 229910001388 sodium aluminate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к цветной металлургии и может использоваться при производстве глинозема.The invention relates to ferrous metallurgy and can be used in the production of alumina.
Известны способ и аппарат для осаждения и классификации твердого при высоких концентрациях (см. патент США №6217622, кл. В 01 D 9/00, С 01 F 7/00, опубл. 2001 г.). Способ включает разделение пересыщенного алюминатного потока на несколько отдельных потоков, одновременную подачу каждого потока в емкости осаждения, при этом в конце осаждения установлены специальные декомпозеры-классификаторы, имеющие перемешиваемую нижнюю зону и неподвижную верхнюю зону. Из нижней зоны выводят продукционную пульпу, а из верхней - слив, содержащий мелкие частицы. Кроме того, способ включает стадию агломерации частиц, стадию роста частиц и стадию классификации. Крупные частицы после классификации выводят в качестве продукционного гидрата, средние частицы подают на стадию роста частиц. Мелкие частицы, содержащиеся в упомянутом сливе, подают на стадию агломерации, минуя стадию классификации.A known method and apparatus for the deposition and classification of solid at high concentrations (see US patent No. 6217622, CL 01 D 9/00, C 01 F 7/00, publ. 2001). The method includes dividing the supersaturated aluminate stream into several separate streams, simultaneously supplying each stream to the deposition vessel, with special decomposer classifiers having a mixed lower zone and a fixed upper zone at the end of the deposition. Production pulp is removed from the lower zone, and a discharge containing small particles is removed from the upper zone. In addition, the method includes a particle agglomeration step, a particle growth step, and a classification step. Large particles after classification are removed as production hydrate, medium particles are fed to the particle growth stage. The fine particles contained in the plum are fed to the agglomeration stage, bypassing the classification stage.
Использование хвостовых декомпозеров в качестве классификаторов снижает производительность контура осаждения за счет уменьшения времени осаждения, так как пульпу перед классификацией разбавляют отработанным маточным раствором. При содержании в пульпе питания мелких частиц (-45 мкм) 24÷50% предлагаемая конструкция декомпозеров-классификаторов обеспечивает низкую степень классификации. Кроме того, возрастает нагрузка на узел сгущения перед подачей упомянутого слива на агломерацию из-за балластного потока отработанного маточного раствора.The use of tail decomposers as classifiers reduces the performance of the deposition loop by reducing the deposition time, since the pulp is diluted with the spent mother liquor before classification. When the content of small particles in the pulp (-45 μm) is 24 ÷ 50%, the proposed design of classifier decomposers provides a low classification level. In addition, the load on the thickening unit increases before the filing of said discharge for agglomeration due to the ballast flow of the spent mother liquor.
Наиболее близким из известных решений, принятым за прототип, является способ осаждения глинозема из Байеровских растворов (см. патент США №5102426, кл. В 01 D 9/02, опубл. 1992 г.). Способ включает подачу пересыщенного алюминатного раствора в контур осаждения двумя потоками, причем меньший поток (не более 25% приходящего потока) подают на стадию агломерации, а другой поток (75÷90%) - на стадию роста, при этом в способе предусмотрены стадии агломерации, генерации мелких частиц и две стадии роста кристаллов. После первой стадии роста осуществляют три стадии классификации. Полученные после первой стадии классификации крупные частицы являются продукционным гидратом, после второй классификации средние частицы используют в качестве затравки на второй стадии роста кристаллов, а мелкие частицы после третьей стадии классификации используют в качестве затравки на стадии агломерации. После второй стадии роста кристаллов пульпу также подвергают трехстадийной классификации, используя крупные и средние частицы после первой и второй стадий классификации в качестве затравки на стадиях генерации мелких частиц и роста частиц. Мелкие частицы после третьей стадии классификации объединяют с мелкими частицами первой схемы классификации и подают на агломерацию.The closest known solutions adopted for the prototype is a method of deposition of alumina from Bayer solutions (see US patent No. 5102426, CL 01 D 9/02, publ. 1992). The method includes supplying a supersaturated aluminate solution to the deposition circuit in two streams, wherein a smaller stream (not more than 25% of the incoming stream) is fed to the sintering stage, and the other stream (75 ÷ 90%) to the growth stage, the sintering stage being provided in the method, generation of small particles and two stages of crystal growth. After the first growth stage, three stages of classification are carried out. The large particles obtained after the first classification stage are production hydrate, after the second classification, medium particles are used as seed in the second stage of crystal growth, and small particles after the third classification stage are used as seed in the agglomeration stage. After the second stage of crystal growth, the pulp is also subjected to a three-stage classification using large and medium particles after the first and second stages of classification as a seed in the stages of generating small particles and particle growth. Small particles after the third stage of classification are combined with small particles of the first classification scheme and served for agglomeration.
Недостатком этого способа является усложненность схемы за счет дополнительной стадии генерации мелких частиц и большого числа стадий классификации.The disadvantage of this method is the complexity of the scheme due to the additional stage of generation of small particles and a large number of stages of classification.
Задача настоящего изобретения заключается в упрощении технологической схемы осаждения и классификации гидроокиси алюминия.The objective of the present invention is to simplify the technological scheme of deposition and classification of aluminum hydroxide.
Технический результат состоит в повышении крупности получаемой гидроокиси алюминия без снижения производительности контура осаждения, сокращении аппаратурного оформления и производственных площадей на стадиях агломерации и классификации.The technical result consists in increasing the size of the obtained aluminum hydroxide without reducing the performance of the deposition circuit, reducing the hardware design and production space at the stages of sintering and classification.
Для этого в способе осаждения и классификации гидроокиси алюминия, включающем подачу пересыщенного алюминатного раствора в контур осаждения двумя потоками, меньший из которых подают на стадию агломерации, а больший направляют на две стадии роста кристаллов, при этом после стадии агломерации пульпу объединяют с частью большего потока, направляемого на первую стадию роста кристаллов, после каждой из стадий роста кристаллов полученную пульпу подвергают классификации. При этом после первой стадии роста кристаллов осуществляют три стадии классификации с получением разгрузочных потоков, мелкодисперсные частицы, полученные в сливе третьей стадии классификации, направляют на агломерацию. После второй стадии роста кристаллов классификацию ведут в одну стадию, а полученные после каждой из стадий трехстадийной классификации, проводимой после первой стадии роста, разгрузочные потоки используют в качестве затравки на двух стадиях роста, причем регулируют гранулометрический состав получаемой продукционной гидроокиси алюминия частичным перераспределением разгрузочных потоков классификаторов.For this, in the method of precipitation and classification of aluminum hydroxide, which includes supplying a supersaturated aluminate solution to the deposition circuit in two streams, the smaller of which is fed to the stage of agglomeration, and the larger is sent to two stages of crystal growth, while after the stage of agglomeration, the pulp is combined with part of a larger stream, sent to the first stage of crystal growth, after each of the stages of crystal growth, the resulting pulp is subjected to classification. In this case, after the first stage of crystal growth, three classification stages are carried out to obtain discharge flows, the finely dispersed particles obtained in the discharge of the third classification stage are sent for agglomeration. After the second stage of crystal growth, the classification is carried out in one stage, and the discharge flows obtained after each of the stages of the three-stage classification carried out after the first stage of growth are used as seed in two stages of growth, and the granulometric composition of the obtained production aluminum hydroxide is controlled by partial redistribution of the discharge flows of classifiers .
Сущность изобретения поясняется чертежом, где изображена принципиальная аппаратурно-технологическая схема.The invention is illustrated in the drawing, which shows a schematic hardware-technological diagram.
Способ осуществляют следующим образом. Пересыщенный алюминатный раствор подают в контур осаждения, разделяя приходящий поток на части. Пересыщенный алюминатный раствор имеет температуру 90-100°С, преимущественно 95°С, концентрацию Na2Ообщ 115÷160 г/л, преимущественно 130÷140 г/л (Na2Ообщ - это Na2O в растворе в виде алюмината натрия, едкого натра и соды), концентрацию Al2О3 105÷140 г/л, преимущественно 122÷133 г/л, и каустическое отношение αky=1,49÷1,58, преимущественно 1,54.The method is as follows. A supersaturated aluminate solution is fed into the deposition circuit, dividing the incoming stream into parts. The supersaturated aluminate solution has a temperature of 90-100 ° C, mainly 95 ° C, a Na 2 O concentration of 115 ÷ 160 g / l, mainly 130 ÷ 140 g / L (Na 2 O total is Na 2 O in solution in the form of sodium aluminate, sodium hydroxide and soda), the concentration of Al 2 O 3 105 ÷ 140 g / l, mainly 122 ÷ 133 g / l, and the caustic ratio α ky = 1.49 ÷ 1.58, mainly 1.54.
Первую часть потока объемом 10÷25% от объема всего приходящего потока, преимущественно 15÷20%, охлаждают до температуры 60÷75°С, преимущественно до 65÷70°С и направляют на стадию агломерации. Охлаждение этого потока осуществляют в теплообменниках 1 посредством теплообмена между алюминатным и маточным растворами (последний необходимо нагреть до стадии выпаривания). Стадия агломерации включает короткую серию декомпозеров. На эту стадию подают затравку в количестве, обеспечивающем содержание твердого в пульпе 60÷140 г/л, предпочтительнее 80÷120 г/л. В качестве затравки используют мелкие частицы гидроксида алюминия, имеющие средний размер 20÷43 мкм, преимущественно 30 мкм, время агломерации 4÷12 часов, преимущественно 6÷8 часов. После стадии агломерации пульпу объединяют со второй частью пересыщенного алюминатного раствора объемом 40÷60%, преимущественно 45÷55%, от всего приходящего потока, предварительно охлажденного в теплообменнике 2, и направляют на первую стадию роста кристаллов. Сюда же подают затравку в количестве, обеспечивающем содержание твердого в пульпе декомпозера 250÷600 г/л, преимущественно 350÷450 г/л, в качестве затравки используют средние частицы гидроксида алюминия, имеющие размер 36÷61 мкм, преимущественно 49 мкм. Первая стадия роста кристаллов включает серию декомпозеров, при этом количество емкостей в серии определяют из расчета времени реакции 30÷60 часов. Скорость осаждения оптимизируют путем непрерывного охлаждения пульпы в каждой емкости контура осаждения либо в нескольких декомпозерах серии до достижения конечной температуры 55°С и менее. При этом в качестве охлаждающего агента в начале контура осаждения может использоваться маточный раствор, полученный после разделения твердой и жидкой фаз в устройствах 3, 4, 5, 6, например гравитационном сепараторе, гидроциклоне или фильтре, предпочтительно последовательное сочетание гравитационного сепаратора и фильтра. Далее для охлаждения в контуре используют холодную оборотную воду. Полученную на первой стадии роста кристаллов гидратную пульпу направляют в классификатор 7 на классификацию, осуществляемую в три стадии. Все стадии классификации осуществляют в одном или нескольких аппаратах, объединенных в серию, использующих известные технологии: гравитационную седиментацию, центробежное разделение и т.п. Предпочтительно использовать гидроциклоны как для улучшения качественных характеристик разделения, так и для унификации всех стадий классификации и снижения эксплуатационных затрат. Слив после первой стадии классификации с содержанием твердого 260÷560 г/л, преимущественно 350÷430 г/л, и размером частиц 31÷59 мкм, преимущественно 44 мкм, подают в классификатор 8 на вторую стадию классификации. Слив со второй стадии классификации с содержанием твердого 200÷430 г/л, преимущественно 270÷330 г/л и размером частиц 23÷55 мкм, преимущественно 39 мкм, направляют в классификатор 9 на третью стадию классификации. Сливной поток с третьей стадии классификации с содержанием твердого 87÷186 г/л, преимущественно 117÷143 г/л и размером частиц 20÷43 мкм, преимущественно 30 мкм, направляют на устройство разделения фаз 3, после разделения твердую фазу используют на стадии агломерации в качестве затравки, а осветленный маточный раствор, подогретый в каком-либо из теплообменников 1, 2, 10 направляют далее на выпаривание. Разгрузочные потоки из классификаторов 7 и 8 с содержанием твердого 600÷1300 г/л, преимущественно 800÷1000 г/л, и размером частиц 52÷68 мкм, преимущественно 60 мкм, объединяют и после разделения в устройстве 4, твердую фазу используют в качестве затравки на второй стадии роста, а осветленный раствор подают на выпаривание (на схеме не показано), предварительно подогревая его в начале контура осаждения путем теплообмена с пересыщенным алюминатным раствором. На вторую стадию роста кристаллов также подают часть пересыщенного алюминатного раствора, охлажденного предварительно в теплообменнике 10. Объем подаваемой на вторую стадию роста части алюминатного потока составляет 25÷40% от приходящего потока, преимущественно 30÷35% с температурой 60÷75°С, предпочтительно 60÷70°С. Затравочное отношение выбирают из условия, обеспечивающего содержание твердого в пульпе декомпозера 350÷650 г/л, преимущественно 400÷500 г/л. Разгрузочный поток с третьей стадии классификации с содержанием твердого 433÷932 г/л, преимущественно 585÷715 г/л, и размером частиц 36÷61 мкм, преимущественно 49 мкм, направляют на устройство 5 разделения твердой и жидкой фаз, после чего твердую фазу подают на первую стадию роста в качестве средней затравки, а осветленный раствор подают на выпаривание (на схеме не показано). Вторая стадия роста представляет собой серию декомпозеров, при этом количество емкостей серии позволяет обеспечить время реакции 35÷65 часов. Управление температурным режимом второй стадии роста аналогично первой стадии роста кристаллов, при этом конечная температура составляет 60°С или менее. После процесса осаждения на второй стадии роста кристаллов осуществляют подачу полученной пульпы в классификатор 11 на стадию продукционной классификации. Сливной поток после классификации с содержанием твердого 280÷490 г/л, обычно 315÷385 г/л, и размером частиц 70÷100 мкм, преимущественно 90 мкм, направляют на устройство разделения 6 твердой и жидкой фаз, твердый продукт подают далее на промывку, фильтрацию и кальцинацию. Жидкую фазу (маточный раствор) используют для охлаждения и далее направляют на выпаривание (на схеме не показано).The first part of the stream with a volume of 10–25% of the total volume of the incoming stream, mainly 15–20%, is cooled to a temperature of 60–75 ° C, mainly to 65–70 ° C and sent to the agglomeration stage. This stream is cooled in heat exchangers 1 by heat exchange between aluminate and mother liquors (the latter must be heated to the evaporation stage). The agglomeration stage includes a short series of decomposers. At this stage, seed is fed in an amount providing a solids content of 60–140 g / l in the pulp, more preferably 80–120 g / l. As a seed, fine particles of aluminum hydroxide are used having an average size of 20 ÷ 43 μm, preferably 30 μm, agglomeration time of 4 ÷ 12 hours, mainly 6 ÷ 8 hours. After the agglomeration stage, the pulp is combined with the second part of a supersaturated aluminate solution with a volume of 40 ÷ 60%, mainly 45 ÷ 55%, of the total incoming stream, previously cooled in heat exchanger 2, and sent to the first stage of crystal growth. The seed is fed to this in an amount that provides a solid content in the pulp of the decomposer of 250 ÷ 600 g / l, mainly 350 ÷ 450 g / l, as a seed medium particles of aluminum hydroxide having a size of 36 ÷ 61 μm, mainly 49 μm, are used. The first stage of crystal growth includes a series of decomposers, while the number of containers in the series is determined from the calculation of the reaction time of 30 ÷ 60 hours. The deposition rate is optimized by continuously cooling the pulp in each tank of the deposition circuit or in several series decomposers until a final temperature of 55 ° C or less is reached. Moreover, the mother liquor obtained after separation of solid and liquid phases in devices 3, 4, 5, 6, for example, a gravity separator, hydrocyclone or filter, preferably a sequential combination of a gravity separator and filter, can be used as a cooling agent at the beginning of the deposition circuit. Further, cold circulating water is used for cooling in the circuit. The hydrated pulp obtained in the first stage of crystal growth is sent to classifier 7 for classification, carried out in three stages. All stages of the classification are carried out in one or more apparatuses combined in a series using known technologies: gravitational sedimentation, centrifugal separation, etc. It is preferable to use hydrocyclones both to improve the quality characteristics of the separation, and to unify all stages of the classification and reduce operating costs. The discharge after the first stage of classification with a solids content of 260 ÷ 560 g / l, mainly 350 ÷ 430 g / l, and a particle size of 31 ÷ 59 μm, mainly 44 μm, is fed into classifier 8 for the second stage of classification. The discharge from the second classification stage with a solids content of 200 ÷ 430 g / l, mainly 270 ÷ 330 g / l and a particle size of 23 ÷ 55 μm, mainly 39 μm, is sent to classifier 9 to the third classification stage. The discharge stream from the third classification stage with a solids content of 87 ÷ 186 g / l, mainly 117 ÷ 143 g / l and a particle size of 20 ÷ 43 μm, mainly 30 μm, is directed to the phase separation device 3, after separation, the solid phase is used in the agglomeration stage as a seed, and the clarified mother liquor, heated in any of the heat exchangers 1, 2, 10, is then sent for evaporation. The discharge flows from classifiers 7 and 8 with a solids content of 600 ÷ 1300 g / l, mainly 800 ÷ 1000 g / l, and a particle size of 52 ÷ 68 μm, mainly 60 μm, are combined and, after separation in device 4, the solid phase is used as seed at the second stage of growth, and the clarified solution is fed to evaporation (not shown in the diagram), preheating it at the beginning of the deposition circuit by heat exchange with a supersaturated aluminate solution. Part of the supersaturated aluminate solution, previously cooled in the heat exchanger 10, is also fed to the second stage of crystal growth. The volume of the portion of the aluminate stream fed to the second stage of growth is 25–40% of the incoming stream, preferably 30–35% with a temperature of 60–75 ° C, 60 ÷ 70 ° C. The seed ratio is selected from a condition that provides a solid content in the pulp of the decomposer 350 ÷ 650 g / l, mainly 400 ÷ 500 g / l. The discharge stream from the third classification stage with a solids content of 433 ÷ 932 g / l, mainly 585 ÷ 715 g / l, and a particle size of 36 ÷ 61 μm, mainly 49 μm, is directed to the device 5 for separating solid and liquid phases, after which the solid phase served at the first stage of growth as an average seed, and the clarified solution is served for evaporation (not shown in the diagram). The second stage of growth is a series of decomposers, while the number of tanks in the series allows for a reaction time of 35 ÷ 65 hours. The temperature control of the second stage of growth is similar to the first stage of crystal growth, with the final temperature being 60 ° C or less. After the deposition process in the second stage of crystal growth, the resulting pulp is fed into the classifier 11 at the stage of production classification. After classification, the discharge stream with a solids content of 280 ÷ 490 g / l, usually 315 ÷ 385 g / l, and a particle size of 70 ÷ 100 μm, mainly 90 μm, is directed to the separation device 6 of solid and liquid phases, the solid product is then sent for washing filtration and calcination. The liquid phase (mother liquor) is used for cooling and then sent for evaporation (not shown in the diagram).
По содержанию фракции - 45 мкм в пульпе питания классификаторов 7, 8, 9 определяют необходимость перераспределения разгрузочных потоков всех классификаторов в соответствии с указанными на схеме линиями 12, 13, 14. Проведены лабораторные и промышленные испытания заявляемого способа, полученные результаты приведены в таблицах.The content of the fraction of 45 μm in the pulp of the classifiers 7, 8, 9 determines the need for the redistribution of the discharge flows of all classifiers in accordance with the lines 12, 13, 14 indicated on the diagram. Laboratory and industrial tests of the proposed method were carried out, the results are shown in tables.
Как видно из таблиц при сравнимых по величине концентрациях щелочи и времени выдержки в контуре осаждения, относительный рост кристаллов выше и выше съем Al2О3.As can be seen from the tables at a comparable alkali concentration and exposure time in the deposition circuit, the relative crystal growth is higher and higher will eat Al 2 About 3 .
Claims (1)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KZ20030299 | 2003-02-27 | ||
| KZ2003/0299.1 | 2003-02-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2004100677A RU2004100677A (en) | 2005-06-20 |
| RU2263635C2 true RU2263635C2 (en) | 2005-11-10 |
Family
ID=35835376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004100677/15A RU2263635C2 (en) | 2003-02-27 | 2004-01-06 | Method of deposition and classification of aluminum hydroxide |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2263635C2 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4978509A (en) * | 1986-11-18 | 1990-12-18 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Lamella settler crystallizer |
| US5102426A (en) * | 1990-02-14 | 1992-04-07 | Alcan International Limited | Process for precipitating alumina from bayer process liquor |
| US5158577A (en) * | 1990-02-14 | 1992-10-27 | Alcan International Limited | Process for precipitating alumina from Bayer process liquor |
| SU1644452A1 (en) * | 1989-10-30 | 1998-09-27 | Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Алюминиевой | Method of preparing aluminium hydroxide |
| RU2184703C2 (en) * | 2000-06-27 | 2002-07-10 | Акционерное общество открытого типа "Всероссийский алюминиево-магниевый институт" | Method of processing aluminate solution in production of alumina from nepheline |
| RU2198031C2 (en) * | 2000-04-24 | 2003-02-10 | Открытое акционерное общество "Металлург" | Method for separating solid phase of aluminum hydroxide suspension |
-
2004
- 2004-01-06 RU RU2004100677/15A patent/RU2263635C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4978509A (en) * | 1986-11-18 | 1990-12-18 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Lamella settler crystallizer |
| SU1644452A1 (en) * | 1989-10-30 | 1998-09-27 | Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Алюминиевой | Method of preparing aluminium hydroxide |
| US5102426A (en) * | 1990-02-14 | 1992-04-07 | Alcan International Limited | Process for precipitating alumina from bayer process liquor |
| US5158577A (en) * | 1990-02-14 | 1992-10-27 | Alcan International Limited | Process for precipitating alumina from Bayer process liquor |
| RU2198031C2 (en) * | 2000-04-24 | 2003-02-10 | Открытое акционерное общество "Металлург" | Method for separating solid phase of aluminum hydroxide suspension |
| RU2184703C2 (en) * | 2000-06-27 | 2002-07-10 | Акционерное общество открытого типа "Всероссийский алюминиево-магниевый институт" | Method of processing aluminate solution in production of alumina from nepheline |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2004100677A (en) | 2005-06-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3486850A (en) | Flash cooling of liquor during the continuous precipitation of alumina hydrate from bayer process liquor | |
| AU661085B2 (en) | Separating red mud in production of alumina from bauxite | |
| US4512959A (en) | Method for the recovery of alumina | |
| US4049773A (en) | Process for precipitation of aluminum hydroxide from aluminate solution | |
| AU660739B2 (en) | Process for producing low soda alumina | |
| JPH0336767B2 (en) | ||
| CN112299461A (en) | Device and process for removing oxalate in sodium aluminate solution | |
| JPS60502099A (en) | Method for producing aluminum hydroxide with large and uniform particle size | |
| AU635821B2 (en) | Process for precipitating of aluminium hydroxide from bayer process liquor | |
| RU2263635C2 (en) | Method of deposition and classification of aluminum hydroxide | |
| US6086834A (en) | Process for the removal of silica from an alkaline solution containing sodium aluminate | |
| AU2011328390B2 (en) | Process and plant for producing alumina from aluminum hydroxide | |
| US5158577A (en) | Process for precipitating alumina from Bayer process liquor | |
| CA2130579C (en) | Improvements in alumina plants | |
| US2066577A (en) | Cooling apparatus | |
| CN117585699B (en) | Causticizing method in process of producing alumina from guinea bauxite | |
| RU2313490C1 (en) | Method of processing of bauxites | |
| EP0714852B1 (en) | Process for the precipitation of aluminum trihydroxide from a supersaturated sodium aluminate solution | |
| US1921481A (en) | Process for recovering potash salts from liquors containing borax | |
| CN121044589A (en) | A method and system for co-producing silica and alumina from fly ash using waste heat steam. | |
| AU662969C (en) | Alumina plant | |
| O’Dea et al. | AA15-Control of Product Size and Strength with Challenging Impurity Balance | |
| JPH07502481A (en) | Improved separation method of red mud in the production of alumina from bauxite | |
| HU200573B (en) | Process and equipment for modifying temperature of slurries | |
| HU204733B (en) | Process for producing aluminium hydroxide with grain diameter less than 20% micrometers up to 20 per cent |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090107 |