RU2258745C1 - Method of refining iron carbon melt - Google Patents
Method of refining iron carbon melt Download PDFInfo
- Publication number
- RU2258745C1 RU2258745C1 RU2004120599/02A RU2004120599A RU2258745C1 RU 2258745 C1 RU2258745 C1 RU 2258745C1 RU 2004120599/02 A RU2004120599/02 A RU 2004120599/02A RU 2004120599 A RU2004120599 A RU 2004120599A RU 2258745 C1 RU2258745 C1 RU 2258745C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- iron
- melt
- oxygen
- refining
- mass
- Prior art date
Links
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims abstract description 47
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 19
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 64
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 36
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 32
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 13
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims abstract description 11
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910001339 C alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 35
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 28
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 13
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 11
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 11
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 53
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 23
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 23
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 16
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 14
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 14
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract description 14
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 14
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 abstract description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 abstract description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 27
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 description 11
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 8
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 7
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- MYWUZJCMWCOHBA-VIFPVBQESA-N methamphetamine Chemical compound CN[C@@H](C)CC1=CC=CC=C1 MYWUZJCMWCOHBA-VIFPVBQESA-N 0.000 description 3
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 2
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 206010021143 Hypoxia Diseases 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VASIZKWUTCETSD-UHFFFAOYSA-N manganese(II) oxide Inorganic materials [Mn]=O VASIZKWUTCETSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000006479 redox reaction Methods 0.000 description 1
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к рафинированию жидкого доменного чугуна с использованием избирательного удаления из расплава таких элементов как титан, кремний, ванадий, хром, марганец, углерод и фосфор.The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the refining of liquid blast furnace iron using selective removal from the melt of elements such as titanium, silicon, vanadium, chromium, manganese, carbon and phosphorus.
Известен способ рафинирования железоуглеродистых сплавов, при котором удаление примесей осуществляют кислородом, вводимым в реакционную зону в виде газообразного дутья через фурму и в виде твердого окислителя, в качестве которого наиболее часто применяют прокатную окалину, железную руду и железорудные окатыши [1].A known method of refining iron-carbon alloys, in which the removal of impurities is carried out with oxygen introduced into the reaction zone in the form of gaseous blast through a lance and in the form of a solid oxidizing agent, which is most often used mill scale, iron ore and iron ore pellets [1].
Способ характеризуется высоким расходом твердых окислителей, образованием большого количества переокисленного шлака, низкой стойкостью футеровки и значительной длительностью процесса перевода примесей в шлак, объясняемой стадийным механизмом перехода кислорода из шлака в расплав вследствие всплывания железорудных материалов к границе раздела фаз металл - шлак.The method is characterized by a high consumption of solid oxidizing agents, the formation of a large amount of peroxidized slag, a low lining resistance, and a significant duration of the process of converting impurities to slag, which is explained by the stage-by-stage mechanism of oxygen transfer from slag to melt due to the floating of iron ore materials to the metal-slag phase boundary.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ комплексной обработки чугуна в ковше перед его заливкой в конвертер с целью удаления из расплава кремния и серы. В основу реализации такой технологии положен принцип организации в рабочем пространстве при продувке чугуна кислородно-топливными и газопорошковыми струями двух обособленных реакционных зон с одновременным или сдвинутым во времени раздельным преимущественным удалением кремния и серы без взаимного соприкосновения шлако- и газообразных продуктов реакций [2].The closest in technical essence and the achieved result is a method of complex processing of cast iron in a ladle before pouring it into a converter in order to remove silicon and sulfur from the melt. The implementation of such a technology is based on the principle of organizing two separate reaction zones with simultaneous or time-shifted separate preferential removal of silicon and sulfur in a workspace when iron is purged with oxygen-fuel and gas-powder jets without mutual contact of slag and gaseous reaction products [2].
Данная технология обеспечивает обескремнивание расплава за счет вдувания через фурму газообразного кислорода, а также попутное частичное удаление марганца, углерода, фосфора и серы. Дополнительное снижение содержания серы осуществляют подачей газопорошковой струи, содержащей такие десульфураторы как известь и магний.This technology provides desiliconization of the melt due to the injection of gaseous oxygen through a tuyere, as well as partial partial removal of manganese, carbon, phosphorus and sulfur. An additional reduction in sulfur content is carried out by supplying a gas-powder jet containing such desulfurizers as lime and magnesium.
Недостатками известного способа являются сложность организации в рабочем пространстве ковша двух независимых реакционных зон, в одной из которых осуществляется десиликонизация расплава, а в другой - его десульфурация, необходимость использования двух фурм и изменения конструкции ковша, включающую в себя установку разделительной перегородки, а также практически неконтролируемое попутное удаление марганца и углерода.The disadvantages of this method are the difficulty of organizing two independent reaction zones in the bucket working space, in one of which melt desiliconization is carried out, and in the other it is desulphurization, the need to use two tuyeres and change the bucket design, including the installation of a dividing wall, as well as practically uncontrolled associated removal of manganese and carbon.
Технической задачей настоящего изобретения является создание способа рафинирования жидкого чугуна, позволяющего сократить расход вдуваемого кислорода или полностью отказаться от его использования.An object of the present invention is to provide a method for refining molten iron, which makes it possible to reduce the consumption of injected oxygen or completely abandon its use.
Ожидаемый технический результат заключается в:The expected technical result is:
- обеспечении избирательного окисления компонентов жидкого чугуна;- providing selective oxidation of the components of molten iron;
- исключении применения неподготовленного железорудного сырья;- the exclusion of the use of unprepared iron ore;
- повышении степени извлечения полезных компонентов в шлак;- increasing the degree of extraction of useful components in the slag;
- снижении расхода газообразного кислорода или полное исключение его применения;- reducing the consumption of gaseous oxygen or the complete exclusion of its use;
- повышении производительности подготовки чугуна к его дальнейшему металлургическому переделу;- increasing the productivity of preparing cast iron for its further metallurgical redistribution;
- дополнительном поступлении первородного железа в расплав в результате восстановления его оксидов.- additional input of primordial iron into the melt as a result of the reduction of its oxides.
Технический результат достигается тем, что в известном способе рафинирования железоуглеродистого расплава, включающем ввод в жидкий чугун кислорода, окисление примесей и перевод продуктов реакции в шлаковую или газовую фазы, по изобретению в качестве источника кислорода используют твердый рафинирующий материал фракцией 50-500 мм, представляющий собой смесь оксидов железа с металлическим утяжелителем в виде железоуглеродистого сплава, плотностью 0,6-1,0 от плотности рафинируемого расплава при соотношении массы оксидов железа к массе утяжелителя в пределах (10:90)-(30:70) и расходе материала в диапазоне от 1 до 35% от массы расплава.The technical result is achieved by the fact that in the known method of refining iron-carbon melt, including introducing oxygen into molten iron, oxidizing impurities and converting the reaction products into slag or gas phases, according to the invention, a solid refining material with a fraction of 50-500 mm, which is a mixture of iron oxides with a metal weighting agent in the form of an iron-carbon alloy with a density of 0.6-1.0 of the density of the refined melt with a ratio of the weight of iron oxides to the weight of the iron divisor in the range of (10:90) - (30:70) and flow rate of the material in the range from 1 to 35% by weight of the melt.
В данном изобретении в качестве источника кислорода для рафинирования предлагается использовать специально подготовленный рафинирующий материал, обладающий плотностью 0,6-1,0 от плотности расплава и состоящий из смеси оксидов железа с металлическим утяжелителем в виде железоуглеродистого сплава. При этом фракция материала составляет 50-500 мм.In this invention, it is proposed to use a specially prepared refining material having a density of 0.6-1.0 of the melt density and consisting of a mixture of iron oxides with a metal weighting agent in the form of an iron-carbon alloy as an oxygen source for refining. The fraction of the material is 50-500 mm.
Принцип работы предлагаемого материала заключается в следующем. После ввода твердой рафинирующей смеси в жидкий железоуглеродистый расплав происходит ее нагрев и расплавление, в результате чего кислород, поступающий из собственных оксидов железа окисляет примеси материала-утяжелителя и железоуглеродистого расплава. Оксиды железа, отдав свой кислород на процесс окисления, восстанавливаются до металлического железа, которое поступает в расплав, обеспечивая дополнительный приход чистого металла.The principle of operation of the proposed material is as follows. After the solid refining mixture is introduced into a liquid iron-carbon melt, it is heated and melted, as a result of which oxygen coming from its own iron oxides oxidizes the impurities of the weighting material and the iron-carbon melt. Iron oxides, having given their oxygen to the oxidation process, are reduced to metallic iron, which enters the melt, providing an additional supply of pure metal.
Основные характеристики новых материалов для рафинирования железоуглеродистых расплавов приведены в таблице 1.The main characteristics of new materials for refining iron-carbon melts are given in table 1.
Основные характеристики новых материалов для рафинирования железоуглеродистых расплавовTable 1
Key Features of New Materials for the Refining of Iron-Carbon Melts
При плотности материала более 1 от плотности расплава и фракции более 500 мм материал может образовывать на дне металлургического агрегата замороженные конгломераты, возникновение которых приводит к так называемому эффекту «мнимого расплавления», то есть к такому положению, когда на подине (дне) в течение длительного времени сохраняется не расплавившийся материал. Это, в свою очередь, может привести к затягиванию процесса рафинирования и к потере производительности.When the material density is more than 1 from the density of the melt and fraction more than 500 mm, the material can form frozen conglomerates at the bottom of the metallurgical unit, the appearance of which leads to the so-called “imaginary melting” effect, that is, to such a position when on the bottom (bottom) for a long the time is not melted material. This, in turn, can lead to a delay in the refining process and loss of productivity.
При плотности менее 0,6 от плотности рафинируемого расплава и диаметре куска менее 50 мм процессы плавления материала будут протекать на поверхности жидкого железоуглеродистого сплава, а скорость окислительно-восстановительных реакций будет существенно ниже в связи с диффузионным механизмом поступления кислорода вглубь ванны.When the density is less than 0.6 of the density of the refined melt and the diameter of the piece is less than 50 mm, the melting of the material will proceed on the surface of the liquid iron-carbon alloy, and the rate of redox reactions will be significantly lower due to the diffusion mechanism of oxygen entering the depth of the bath.
Предварительная подготовка материала позволяет осуществлять доставку кислорода вглубь расплава, что практически недостижимо при использовании различных видов железорудного сырья. При этом ввод данного материала возможен в чугуновозный ковш непосредственно перед подачей в него расплава чугуна или в индукционный миксер. В ряде случаев куски материала могут быть подвергнуты предварительному подогреву, что обеспечит увеличение доли вводимой окускованной смеси.Preliminary preparation of the material allows the delivery of oxygen deep into the melt, which is practically unattainable when using various types of iron ore. In this case, the input of this material is possible in the cast iron ladle immediately before the cast iron melt is fed into it or into the induction mixer. In some cases, pieces of material can be preheated, which will provide an increase in the proportion of the introduced agglomerated mixture.
Выбор того или иного способа ввода нового рафинирующего материала во многом зависит от количества примесей в чугуне подлежащих удалению. При малых значениях удаляемых примесей расход кислорода на их окисление невелик. Следовательно, для процесса перевода этого количества примесей необходимо ввести относительно небольшую массу твердого рафинирующего материала (до 9% от массы расплава), что, в свою очередь, не приведет к резкому охлаждению железоуглеродистого расплава и к потере его жидкотекучести. В этом случае ввод окускованной смеси рекомендуется осуществлять непосредственно в чугуновозный ковш. Удаление больших количеств примесей потребует увеличение расхода кислорода на их окисление, а значит и ввода рафинирующего материала в количествах, превышающих 9%. В этом случае необходим подвод стороннего тепла для процесса рафинирования. В качестве такого дополнительного источника энергии может служить индуктор.The choice of one or another method of introducing a new refining material largely depends on the amount of impurities in the cast iron to be removed. At small values of the removed impurities, the oxygen consumption for their oxidation is small. Therefore, for the process of transferring this amount of impurities, it is necessary to introduce a relatively small mass of solid refining material (up to 9% of the mass of the melt), which, in turn, will not lead to a sharp cooling of the iron-carbon melt and the loss of its fluidity. In this case, the introduction of the agglomerated mixture is recommended to be carried out directly into the cast-iron ladle. Removing large amounts of impurities will require an increase in oxygen consumption for their oxidation, and hence the introduction of refining material in quantities exceeding 9%. In this case, the supply of external heat is necessary for the refining process. An inductor can serve as such an additional energy source.
Рафинирующий материал вводят в расплав в количестве 1-35% от веса расплава, при этом соотношение в нем массы оксидов железа к массе утяжелителя находится в пределах (10:90)-(30:70). Конкретные значения расхода и соотношение масс оксидов железа и утяжелителя в материале определяются исходя из количества примесей чугуна, подлежащих удалению, и из требуемого состава шлака. Например, при деванадации ванадиевого чугуна и получении шлака, содержащего V2O3, кислорода из состава рафинирующего материала должно хватать на окисление примесей, а состав шлака должен быть оптимальным с позиций процесса перевода ванадия в шлак и удержания его в нем.The refining material is introduced into the melt in an amount of 1-35% of the weight of the melt, while the ratio of the mass of iron oxides to the weight of the weighting agent is in the range (10:90) - (30:70). The specific values of the flow rate and the mass ratio of iron oxides and weighting agent in the material are determined based on the amount of iron impurities to be removed and from the required slag composition. For example, when vanadium cast iron is devanded and slag containing V 2 O 3 is obtained, oxygen from the composition of the refining material should be sufficient to oxidize impurities, and the slag composition should be optimal from the standpoint of the process of converting vanadium to slag and retaining it in it.
Важное значение для выбора материала имеет величина охлаждающей способности той или иной его марки и запас тепла в ванне. При недостаточном запасе тепла для реализации изобретения можно применять предлагаемый способ совместно с предварительным подогревом твердого рафинирующего материала или в металлургическом агрегате с возможностью подвода дополнительного количества тепловой энергии (индукционный миксер, установка «печь - ковш»).Of great importance for the choice of material is the value of the cooling ability of one or another of its brands and the heat reserve in the bath. If there is insufficient heat supply for the implementation of the invention, the proposed method can be used in conjunction with preheating of solid refining material or in a metallurgical unit with the possibility of supplying an additional amount of thermal energy (induction mixer, “ladle-furnace” installation).
Выбор того или иного способа ввода нового рафинирующего материала осуществляют на базе следующей методики.The choice of one or another method of introducing a new refining material is carried out on the basis of the following methodology.
Исходные данные, необходимые для расчета:The initial data required for the calculation:
- Химический состав рафинируемого железоуглеродистого расплава: С=4,5%; Si=0,6%; Mn=0,1%; Р=0,04%; S=0,03%.- The chemical composition of the refined iron-carbon melt: C = 4.5%; Si = 0.6%; Mn = 0.1%; P = 0.04%; S = 0.03%.
- Температура жидкого чугуна - 1450°С.- The temperature of molten iron is 1450 ° C.
- Масса рафинируемого расплава - 100 т.- The mass of refined melt - 100 tons
- Марка рафинирующего материала - СК20.- The brand of refining material - SK20.
- Необходимо удалить 0,2% кремния.- It is necessary to remove 0.2% silicon.
Методика расчета.Calculation Methodology.
Снижение температуры расплава допустимо до 1350°С, то есть на 100°С. Определим запас тепла, имеющийся при принятых условиях. Физическое тепло расплава вычислим по формуле [3]:A decrease in the melt temperature is permissible up to 1350 ° С, i.e., by 100 ° С. Determine the heat reserve available under the accepted conditions. The physical heat of the melt is calculated by the formula [3]:
Q=(61,9+0,88×Тчуг)×mчуг Q = (61.9 + 0.88 × T cast iron ) × m cast iron
Q1=(61,9+0,88×1450)×100000=133790 МДж.Q 1 = (61.9 + 0.88 × 1450) × 100000 = 133790 MJ.
Q2=(61,9+0,88×1350)×100000=124990 МДж.Q 2 = (61.9 + 0.88 × 1350) × 100000 = 124990 MJ.
Запас тепла ΔQ=133790-124990=8800 МДж.Heat reserve ΔQ = 133790-124990 = 8800 MJ.
Согласно данным, приведенным в таблице 1, охлаждающая способность СК 20 равна 465 кВт-ч/т или 1674,5 МДж/т. Таким образом, в расплав можно ввести около 8800/1674,5=5,3 т СК20 (5,3% от массы рафинируемого расплава). Это количество материала внесет 296,8 кг кислорода. При химическом составе утяжелителя, аналогичном рафинируемому расплаву наряду с 0,2% кремния, необходимо окислить еще около 25,4 кг кремния (при его полном окислении), для чего потребуется 28,9 кг кислорода. Оставшиеся 267,9 кг кислорода могут окислить 235,8 кг кремния. Из 100 т расплава необходимо удалить 200 кг кремния. Таким образом, в расплав для корректировки химического состава чугуна по кремнию достаточно ввести около 5,3×200/235,8=4,5 т материала СК20. Ввод такого количества рафинирующего материала не приведет к чрезмерному охлаждению расплава и к потере его жидкотекучести. В связи с этим, для рафинирования 100 т железоуглеродистого сплава указанного состава рекомендуется вводить СК20 непосредственно в чугуновозный ковш, не применяя при этом предварительный подогрев рафинирующей смеси.According to the data given in table 1, the cooling capacity of SK 20 is 465 kWh / t or 1674.5 MJ / t. Thus, about 8800 / 1674.5 = 5.3 t of SK20 (5.3% of the mass of the refined melt) can be introduced into the melt. This amount of material will contribute 296.8 kg of oxygen. With the chemical composition of the weighting agent similar to a refined melt, along with 0.2% silicon, it is necessary to oxidize about 25.4 kg of silicon (when it is completely oxidized), for which 28.9 kg of oxygen will be required. The remaining 267.9 kg of oxygen can oxidize 235.8 kg of silicon. 200 kg of silicon must be removed from 100 tons of melt. Thus, to adjust the chemical composition of cast iron in silicon, it is sufficient to introduce about 5.3 × 200 / 235.8 = 4.5 tons of SK20 material into the melt. Entering such an amount of refining material will not lead to excessive cooling of the melt and to the loss of its fluidity. In this regard, for the refining of 100 tons of the iron-carbon alloy of the specified composition, it is recommended to introduce SK20 directly into the iron bucket, without using preliminary heating of the refining mixture.
Избирательность окисления примесей достигается регулированием массы вносимого с материалом кислорода. В условиях недостатка кислорода на полное окисление примесей в первую очередь окисляются те элементы, сродство которых к кислороду больше. Так, например, при одновременном наличии в рафинируемом расплаве кремния и углерода в условиях недостатка кислорода преимущественное развитие получит реакция окисления кремния.The selectivity of the oxidation of impurities is achieved by controlling the mass of oxygen introduced with the material. In conditions of a lack of oxygen for the complete oxidation of impurities, first of all, those elements are oxidized whose affinity for oxygen is greater. So, for example, with the simultaneous presence of silicon and carbon in the refined melt under conditions of oxygen deficiency, the oxidation of silicon will prevail.
Примеры реализации изобретения.Examples of the invention.
Адекватность выдвигаемых положений проверяли для двух случаев.The adequacy of the provisions put forward was checked for two cases.
По первому варианту предлагаемый материал использовали для деванадации ванадиевого чугуна следующего химического состава: С=4,5%; Si=0,4%; Mn=0,1%; V=0,4%. Процесс деванадации осуществляли в индукционной тигельной печи садкой 160 кг без использования кислородного дутья.In the first embodiment, the proposed material was used for the devanization of vanadium cast iron of the following chemical composition: C = 4.5%; Si = 0.4%; Mn = 0.1%; V = 0.4%. The devanation process was carried out in an induction crucible furnace with a cage of 160 kg without the use of oxygen blasting.
Согласно предварительным расчетам для окисления ванадия до V2O3 и перевода его в шлак без использования газообразного кислорода необходимо обеспечение следующего соотношения между количеством рафинируемого чугуна и нового материала (в % от массы садки) - 69,4% - чугун, 30,6% - рафинирующий материал марки СК20 или приблизительно 2,3/1. Тогда теоретический расход материалов на процесс с учетом садки данного агрегата составит 111 кг - чугун и 49 кг - СК20.According to preliminary calculations, for the oxidation of vanadium to V 2 O 3 and its conversion to slag without the use of gaseous oxygen, it is necessary to ensure the following ratio between the amount of refined cast iron and new material (in% of the mass of the charge) - 69.4% - cast iron, 30.6% - refining material brand SK20 or approximately 2.3 / 1. Then the theoretical consumption of materials for the process, taking into account the cage of this unit will be 111 kg - cast iron and 49 kg - SK20.
Всего выполнено три индукционные плавки с целью определения степени деванадации с использованием чугуна и нового материала марки СК20. Химический состав рафинируемого чугуна приведен в таблице 2. Химический состав рафинирующего материала представлен в таблице 3.In total, three induction melts were performed in order to determine the degree of devanation using cast iron and new material of the SK20 brand. The chemical composition of refined cast iron is given in table 2. The chemical composition of refined material is presented in table 3.
Химический состав рафинируемого чугуна, %table 2
The chemical composition of refined cast iron,%
Химический состав рафинирующего материала, %Table 3
The chemical composition of the refining material,%
Все экспериментальные плавки выполнены в следующей последовательности. В начале в тигель печи загружали чугун, химический состав которого приведен в таблице 2. После его расплавления и нагрева до температуры 1450°С в печь отдавали чушковый рафинирующий материал с геометрической формой в виде усеченной пирамиды со следующими параметрами - высота - 80 мм, ширина основания - 170 мм, длина основания - 240 мм. При этом плотность единичного куска изменялась в узких пределах 6450-6500 кг/м3. Плавки проводили в печи с кислой футеровкой без применения дополнительных шлакообразующих компонентов. Соотношение массы оксидосодержащего наполнителя к массе металлического утяжелителя в рафинирующем материале составило 20:80 или 1:4. На всех плавках фиксировали следующие параметры: массу расплава, массу шлака и температуру металла перед вводом кускового рафинирующего материала.All experimental swimming trunks are performed in the following sequence. In the beginning, pig iron was loaded into the crucible of the furnace, the chemical composition of which is shown in Table 2. After it was melted and heated to a temperature of 1450 ° C, pig refining material with a geometric shape in the form of a truncated pyramid was given with the following parameters - height - 80 mm, base width - 170 mm, base length - 240 mm. In this case, the density of a single piece varied within narrow limits of 6450-6500 kg / m 3 . Smelting was carried out in an acid-lined furnace without the use of additional slag-forming components. The ratio of the mass of the oxide-containing filler to the mass of the metal weighting agent in the refining material was 20:80 or 1: 4. The following parameters were recorded on all heats: melt mass, slag mass, and metal temperature before introducing lump refining material.
После проведения плавок, отобранные пробы металла и шлака анализировали на содержание следующих элементов и соединений:After melting, the selected metal and slag samples were analyzed for the content of the following elements and compounds:
- металл - Fe, С, Si, Mn, V;- metal - Fe, C, Si, Mn, V;
- шлак - SiO2, V2O3, FeO, MnO, CaO, MgO.- slag - SiO 2 , V 2 O 3 , FeO, MnO, CaO, MgO.
Химический состав расплава после деванадации приведен в таблице 4. Химический состав шлака приведен в таблице 5.The chemical composition of the melt after devanization is shown in table 4. The chemical composition of the slag is shown in table 5.
Химический состав расплава после деванадации, %Table 4
The chemical composition of the melt after devanation,%
Химический состав шлака, %Table 5
The chemical composition of the slag,%
Расход материалов на проведение плавок и выход жидкого расплава приведен в таблице 6.The consumption of materials for conducting melts and the output of liquid melt are shown in table 6.
Расход материалов на проведение плавок и выход жидкого расплаваTable 6
The consumption of materials for conducting melts and the output of liquid melt
Степень деванадации составила поплавочно:The degree of devanation amounted to float:
1-92%;1-92%;
2-87%;2-87%;
3-94%.3-94%.
В среднем по проведенной серии плавок степень извлечения ванадия в шлак составила 91%, что не ниже аналогичного показателя, характерного для деванадации в кислородном конвертере, а содержание углерода в расплаве в среднем на 1% выше, чем по существующей технологии [1].On average, according to the series of melts, the degree of vanadium extraction into slag amounted to 91%, which is not lower than the corresponding characteristic for devanadation in an oxygen converter, and the carbon content in the melt is on average 1% higher than by the existing technology [1].
По второму варианту новый материал использовали для частичного обезуглероживания расплава чугуна в ковше. Перед исследованием стояла задача снизить содержание углерода с 4,5 до 4,3%. Эксперимент проводили в следующей последовательности. В начале осуществили выплавку чугуна в индукционной тигельной печи садкой 160 кг. Затем полученный расплав перегрели до температуры 1500°С и выпустили в три заранее подготовленных ковша. Предварительная подготовка ковшей заключалась в дозировании в них рафинирующего материала в виде шаров диаметром 80 мм и последующем их совместном нагреве до температуры 700°С. Плотность используемого материала составляла 6470-6520 кг/м3, а соотношение массы оксидосодержащего наполнителя к массе металлического утяжелителя - 20:80 или 1:4. Значения массы отдельных кусков изменялись в пределах 1,50-1,65 кг.In the second embodiment, the new material was used for partial decarburization of the molten iron in the ladle. The study was faced with the task of reducing the carbon content from 4.5 to 4.3%. The experiment was carried out in the following sequence. In the beginning, pig iron was smelted in an induction crucible furnace with a cage of 160 kg. Then the obtained melt was overheated to a temperature of 1500 ° C and released into three pre-prepared ladles. Preliminary preparation of buckets consisted in dosing refining material in them in the form of balls with a diameter of 80 mm and their subsequent joint heating to a temperature of 700 ° C. The density of the material used was 6470-6520 kg / m 3 , and the ratio of the mass of the oxide-containing filler to the mass of the metal weighting agent was 20:80 or 1: 4. The mass values of individual pieces varied in the range of 1.50-1.65 kg.
Химический состав рафинируемого чугуна приведен в таблице 7. Химический состав рафинирующего материала представлен в таблице 8.The chemical composition of refined cast iron is given in table 7. The chemical composition of refined material is presented in table 8.
Химический состав рафинируемого чугуна, %Table 7
The chemical composition of refined cast iron,%
Химический состав рафинирующего материала, %Table 8
The chemical composition of the refining material,%
В ходе проведения эксперимента фиксировали следующие параметры: массу расплава в ковше; массу шлака, полученного в результате взаимодействия компонентов рафинирующего материала с расплавом чугуна; температуру чугуна перед выпуском и температуру предварительного нагрева кусков используемой смеси.During the experiment, the following parameters were recorded: the mass of the melt in the ladle; the mass of slag obtained as a result of the interaction of the components of the refining material with the molten iron; the temperature of cast iron before release and the temperature of preheating the pieces of the mixture used.
После полного расплавления кусков рафинирующего материала и завершения реакции окисления углерода отбирали ковшевые пробы металла и шлака. Пробы анализировали на содержание следующих элементов и соединений:After complete melting of the pieces of refining material and completion of the carbon oxidation reaction, ladle samples of metal and slag were taken. Samples were analyzed for the following elements and compounds:
- металл - С, Si, Mn, Р, S;- metal - C, Si, Mn, P, S;
- шлак - SiO2, FeO, MnO, CaO, MgO.- slag - SiO 2 , FeO, MnO, CaO, MgO.
Химический состав расплава после ковшевого обезуглероживания приведен в таблице 9. Химический состав шлака приведен в таблице 10.The chemical composition of the melt after ladle decarburization is shown in table 9. The chemical composition of the slag is shown in table 10.
Химический состав расплава после ковшевого обезуглероживания, %Table 9
The chemical composition of the melt after ladle decarburization,%
Химический состав шлака, %Table 10
The chemical composition of the slag,%
Материальный баланс процесса рафинированияTable 11
Material balance of the refining process
Как показывают данные таблицы 9, поставленная цель, а именно снижение содержания углерода в расплаве с 4,5 до 4,3% при его обработке новым рафинирующим материалом была полностью достигнута. При этом содержание углерода в полученном металле находится в пределах 4,289-4,305%.As the data in table 9 show, the goal, namely the reduction of the carbon content in the melt from 4.5 to 4.3% when it was processed with new refining material, was fully achieved. Moreover, the carbon content in the obtained metal is in the range of 4.289-4.305%.
Данные, полученные в ходе отработки технологии рафинирования расплава чугуна в индукционной тигельной печи и в разливочном ковше, свидетельствуют об эффективности предлагаемого способа, основанного на использовании твердой смеси железорудных материалов с утяжелителем.The data obtained during the development of the technology for refining cast iron melt in an induction crucible and in a casting ladle indicate the effectiveness of the proposed method based on the use of a solid mixture of iron ore materials with a weighting agent.
Внедрение в производство разработанного способа позволит в ряде случаев отказаться от применения дуплекс - процесса «кислородный конвертер - кислородный конвертер», который используется на металлургических заводах с целью передела природно-легированных чугунов в сталь. По имеющейся схеме на первой стадии (конвертер 1) осуществляют перевод ванадия из расплава ванадиевого чугуна в шлак путем продувки кислородом или воздухом с добавлением в качестве охладителей - окислителей окалины или железорудных окатышей. Продуктами плавки в данном случае являются ванадиевый шлак, который затем используют для получения ванадия и углеродистый полупродукт. На второй стадии передела (конвертер 2) полученный углеродистый полупродукт, из состава которого полностью удалены такие элементы как кремний и марганец, а также значительно снижено содержание в нем углерода путем продувки кислородом, перерабатывают в сталь. Использование нового способа рафинирования железоуглеродистых расплавов позволит перенести операцию деванадации из кислородного конвертера в индукционный миксер с отказом от работы по схеме дуплекс - процесса. Это позволит упростить технологическую цепочку передела природно-легированного ванадием чугуна в сталь и повысить производительность конвертерного цеха по выплавляемой стали.The introduction of the developed method into production will make it possible in some cases to abandon the use of the duplex process - the “oxygen converter - oxygen converter” process, which is used at metallurgical plants with the aim of converting naturally-alloyed cast irons into steel. According to the existing scheme, at the first stage (converter 1), vanadium is transferred from the vanadium cast iron melt to slag by blowing with oxygen or air with the addition of scale and iron ore pellets as coolers. The melting products in this case are vanadium slag, which is then used to produce vanadium and a carbon intermediate. At the second stage of the redistribution (converter 2), the obtained carbon intermediate, from the composition of which elements such as silicon and manganese are completely removed, and its carbon content is significantly reduced by blowing with oxygen, are processed into steel. The use of a new method for refining iron-carbon melts will make it possible to transfer the devanalization operation from an oxygen converter to an induction mixer with the refusal to work according to the duplex-process scheme. This will simplify the technological chain of redistribution of natural alloyed with vanadium cast iron into steel and increase the productivity of the converter shop for smelted steel.
Предлагаемый способ рафинирования железоуглеродистых расплавов за счет использования нового рафинирующего материала является универсальным и может быть применен для перевода в шлак не только кремния и ванадия, но и титана, марганца, хрома и фосфора. Наряду с этим, результаты выполненных исследований позволяют сделать вывод об эффективности использования подобных материалов при частичном обезуглероживании железоуглеродистых сплавов. При этом образующаяся в результате реакции окисления углерода газовая фаза, состоящая из СО и СО2, способствует перемешиванию расплава, усреднению его химического состава и ассимиляции в шлаке неметаллических включений.The proposed method of refining iron-carbon melts through the use of a new refining material is universal and can be used to transfer not only silicon and vanadium, but also titanium, manganese, chromium and phosphorus. Along with this, the results of the studies performed allow us to conclude that the use of such materials is effective for partial decarburization of iron-carbon alloys. In this case, the gas phase formed as a result of the carbon oxidation reaction, consisting of CO and CO 2 , promotes mixing of the melt, averaging of its chemical composition and assimilation of non-metallic inclusions in the slag.
Библиографический списокBibliographic list
1. В.И.Ильин, С.Б.Батуев, Е.В.Шеховцов, О.Н.Кокареко, Ю.А.Дерябин. Отработка технологии деванадации чугуна с использованием неофлюсованных окатышей. Сталь, 2000 г., № 5, с.20-21.1. V.I. Ilyin, S.B. Batuev, E.V. Shekhovtsov, O.N. Kokareko, Yu.A. Deryabin. Testing the technology of cast iron devanadation using non-fluxed pellets. Steel, 2000, No. 5, pp. 20-21.
2. А.Г.Чернятевич, В.Н.Селищев, А.С.Вергун, А.Н.Кравец, К.И.Чубин. Новые разработки по ковшевому рафинированию чугуна перед кислородно-конвертерной плавкой. Сборник трудов 6 конгресса сталеплавильщиков, 2000 г., с.424-430.2. A.G. Chernyatevich, V.N.Selishchev, A.S. Vergun, A.N. Kravets, K.I. Chubin. New developments in ladle refining of cast iron before oxygen converter smelting. Proceedings of the 6th Congress of Steelmakers, 2000, p. 424-430.
3. А.М.Бигеев. Математическое описание и расчеты сталеплавильных процессов. - М.: Металлургия, 1982 г., 160 с.3. A.M. Bigeev. Mathematical description and calculations of steelmaking processes. - M.: Metallurgy, 1982, 160 p.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004120599/02A RU2258745C1 (en) | 2004-07-05 | 2004-07-05 | Method of refining iron carbon melt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004120599/02A RU2258745C1 (en) | 2004-07-05 | 2004-07-05 | Method of refining iron carbon melt |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2258745C1 true RU2258745C1 (en) | 2005-08-20 |
Family
ID=35846082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004120599/02A RU2258745C1 (en) | 2004-07-05 | 2004-07-05 | Method of refining iron carbon melt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2258745C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2818100C1 (en) * | 2021-01-26 | 2024-04-24 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Liquid iron refining method |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3807716A (en) * | 1969-12-24 | 1974-04-30 | Voest Ag | Process for the continuous production of steel by spray-refining and plant for carrying out the process |
| GB1552662A (en) * | 1975-10-06 | 1979-09-19 | Mercier Corp | Method of fluidizing and conditioning a molten bath of ferrous metal and slag |
| SU1675348A1 (en) * | 1987-07-08 | 1991-09-07 | Липецкий политехнический институт | Method of ladle treatment of iron-carbon melt |
| RU2156811C1 (en) * | 2000-02-15 | 2000-09-27 | Московский государственный институт стали и сплавов (технологический университет) | Method for preparing iron-carbon melt at making steel |
| RU2192479C1 (en) * | 2001-07-16 | 2002-11-10 | ООО "НПП "Технология" | Method of refining and modifying carbon-iron melt |
-
2004
- 2004-07-05 RU RU2004120599/02A patent/RU2258745C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3807716A (en) * | 1969-12-24 | 1974-04-30 | Voest Ag | Process for the continuous production of steel by spray-refining and plant for carrying out the process |
| GB1552662A (en) * | 1975-10-06 | 1979-09-19 | Mercier Corp | Method of fluidizing and conditioning a molten bath of ferrous metal and slag |
| SU1675348A1 (en) * | 1987-07-08 | 1991-09-07 | Липецкий политехнический институт | Method of ladle treatment of iron-carbon melt |
| RU2156811C1 (en) * | 2000-02-15 | 2000-09-27 | Московский государственный институт стали и сплавов (технологический университет) | Method for preparing iron-carbon melt at making steel |
| RU2192479C1 (en) * | 2001-07-16 | 2002-11-10 | ООО "НПП "Технология" | Method of refining and modifying carbon-iron melt |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЧЕРНЯТЕВИЧ А.Г. и др. Новые разработки по ковшевому рафинированию чугуна перед кислородно-конвертерной плавкой. Сборник трудов VI конгресса сталеплавильщиков, 2000, с.424-430. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2818100C1 (en) * | 2021-01-26 | 2024-04-24 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Liquid iron refining method |
| RU2820427C1 (en) * | 2021-01-26 | 2024-06-03 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Liquid iron refining method |
| RU2823150C1 (en) * | 2021-02-01 | 2024-07-18 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Method of refining liquid iron and method of producing liquid steel using same |
| RU2835511C2 (en) * | 2021-05-26 | 2025-02-26 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Method of refining molten iron |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103627842A (en) | Method for enhancing end point carbon content in smelting medium-carbon steel from semisteel and semisteel steelmaking method | |
| CN103642971B (en) | Method for increasing the carbon content at the end point of semi-steel steelmaking and semi-steel steelmaking method | |
| KR101018535B1 (en) | Refining method of iron alloy | |
| JP5983492B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| CN103627839B (en) | Semisteel steelmaking carbon content control method and semisteel steelmaking method | |
| CN103642966B (en) | Method for improving high-carbon high-manganese steel converter smelting endpoint carbon content and steelmaking method | |
| JP3721154B2 (en) | Method for refining molten metal containing chromium | |
| US4808220A (en) | Process for the preparation of refined ferromanganese | |
| CN100371480C (en) | Method of directly smelting vanadium alloy steel or vanadium titanium alloy steel using vanadium containing pig iron or sponge iron | |
| RU2135601C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2344179C2 (en) | Method of continuous processing iron oxide containing materials and device for implementation of this method | |
| RU2258745C1 (en) | Method of refining iron carbon melt | |
| RU2136764C1 (en) | Method of conversion of vanadium iron in converter | |
| RU2186856C1 (en) | Composite blend for smelting alloyed steels | |
| JPH01316409A (en) | Method for dephosphorizing molten iron accompanied with scrap melting | |
| RU2177508C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| RU2548871C2 (en) | Method for direct production of metals from materials containing iron oxides (versions) and device for implementing it | |
| RU2107737C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| JP3486886B2 (en) | Steelmaking method using two or more converters | |
| JPH0471965B2 (en) | ||
| US4190435A (en) | Process for the production of ferro alloys | |
| RU2233890C1 (en) | Method of making low-carbon steel in oxygen converter | |
| RU2205231C1 (en) | Method for converting cast iron in converter | |
| SU1754784A1 (en) | Charge for steelmaking in open hearth furnace and method of charging | |
| US11970748B2 (en) | Steel decarburization using carbon dioxide |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20190513 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200706 |