RU2255123C1 - Method of production of skelps from low-alloyed steel - Google Patents
Method of production of skelps from low-alloyed steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2255123C1 RU2255123C1 RU2003135460/02A RU2003135460A RU2255123C1 RU 2255123 C1 RU2255123 C1 RU 2255123C1 RU 2003135460/02 A RU2003135460/02 A RU 2003135460/02A RU 2003135460 A RU2003135460 A RU 2003135460A RU 2255123 C1 RU2255123 C1 RU 2255123C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- strips
- rolling
- skelps
- slabs
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 18
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 18
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 38
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 19
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 10
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 8
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000002788 crimping Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 phosphides Chemical class 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при изготовлении электросварных труб для строительства магистральных нефте- и газопроводов в северных широтах.The invention relates to the field of metallurgy, and more particularly to rolling production, and can be used in the manufacture of electric-welded pipes for the construction of oil and gas pipelines in northern latitudes.
Для производства труб магистральных нефте- и газопроводов необходимы горячекатаные листы (штрипсы) толщиной 8-10 мм из низколегированной стали, обладающие следующим комплексом свойств (табл.1):For the production of pipes of oil and gas pipelines, hot-rolled sheets (strips) of a thickness of 8-10 mm from low alloy steel are required, which have the following set of properties (Table 1):
Известен способ производства стальных листов, включающий выплавку и непрерывную разливку в слябы низколегированной стали, содержащей по массе, %:A known method for the production of steel sheets, including smelting and continuous casting into slabs of low alloy steel, containing by weight,%:
Углерод 0,04-0,10Carbon 0.04-0.10
Кремний 0,01-0,50Silicon 0.01-0.50
Марганец 0,4-1,5Manganese 0.4-1.5
Хром 0,05-1,0Chrome 0.05-1.0
Молибден 0,05-1,0Molybdenum 0.05-1.0
Ванадий 0,01-0,1Vanadium 0.01-0.1
Бор 0,0005-0,005Boron 0.0005-0.005
Алюминий 0,001-0,1Aluminum 0.001-0.1
Железо и примеси ОстальноеIron and impurities Else
Отлитые слябы нагревают до температуры 1250°С и прокатывают с суммарным обжатием не менее 75%. Прокатанные листы подвергают закалке из аустенитной области и высокотемпературному отпуску [1].The cast slabs are heated to a temperature of 1250 ° C and rolled with a total compression of at least 75%. Laminated sheets are subjected to quenching from the austenitic region and high-temperature tempering [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что листовая сталь имеет низкие пластические и вязкостные свойства при отрицательных температурах, неудовлетворительную свариваемость. Дополнительное проведение термического улучшения (закалка+отпуск) штрипсов после прокатки не обеспечивает повышения комплекса механических свойств листов до требуемого уровня. Это делает невозможным применение штрипсов для изготовления труб магистральных нефте- и газопроводов, работающих в северных широтах.The disadvantages of this method are that sheet steel has low plastic and viscous properties at low temperatures, poor weldability. Additional thermal improvement (hardening + tempering) of the strips after rolling does not provide an increase in the complex of mechanical properties of the sheets to the required level. This makes it impossible to use strips for the manufacture of pipes for oil and gas pipelines operating in northern latitudes.
Известен также способ производства толстолистовой низколегированной стали на реверсивном стане, включающий отливку слябов следующего химического состава, мас.%:There is also known a method of producing plate low alloy steel on a reversing mill, including casting slabs of the following chemical composition, wt.%:
Углерод 0,02-0,3Carbon 0.02-0.3
Марганец 0,5-2,5Manganese 0.5-2.5
Алюминий 0,005-0,1Aluminum 0.005-0.1
Кремний 0,05-1,0Silicon 0.05-1.0
Ниобий 0,003-0,01Niobium 0.003-0.01
Железо ОстальноеIron Else
Слябы нагревают до температуры 950-1050 С и прокатывают при температуре выше точки Аr3 с суммарным обжатием 50-70%. Прокатанные листы охлаждают на воздухе [2].The slabs are heated to a temperature of 950-1050 C and rolled at a temperature above point A r3 with a total compression of 50-70%. Laminated sheets are cooled in air [2].
При таком способе производства листы имеют недостаточную прочность и пластичность при отношении σт/σв, превышающем 0,90. Такие листы не удовлетворяют также требованиям по свариваемости и непригодны для изготовления труб нефте- и газопроводов для эксплуатации в северных широтах.With this method of production, the sheets have insufficient strength and ductility with a ratio of σ t / σ in exceeding 0.90. Such sheets also do not satisfy the requirements for weldability and are unsuitable for the manufacture of oil and gas pipes for operation in northern latitudes.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства штрипсов из низколегированной стали марки 17ГС (по ГОСТ 19281-89) следующего химического состава, мас.%:The closest in technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method for the production of strips from low alloy steel grade 17GS (according to GOST 19281-89) of the following chemical composition, wt.%:
Углерод 0,14-0,20Carbon 0.14-0.20
Марганец 1,0-1,4Manganese 1.0-1.4
Кремний 0,4-0,6Silicon 0.4-0.6
Хром не более 0,30Chrome no more than 0.30
Никель не более 0,30Nickel no more than 0.30
Медь не более 0,30Copper no more than 0.30
Фосфор не более 0,035Phosphorus no more than 0,035
Сера не более 0,040Sulfur no more than 0,040
Мышьяк не более 0,08Arsenic not more than 0.08
Азот не более 0,008Nitrogen no more than 0,008
Железо ОстальноеIron Else
Слябы нагревают в методической печи до температуры 1220-1280°С, подвергают черновой прокатке в температурном интервале 1050-1180°С до промежуточной толщины 30-40 мм и чистовой прокатке в регламентированном температурном интервале 900-1050°С. Для повышения комплекса механических свойств горячекатаные штрипсы подвергают закалке и отпуску (термическому улучшению) [3].The slabs are heated in a methodical furnace to a temperature of 1220-1280 ° C, subjected to rough rolling in the temperature range of 1050-1180 ° C to an intermediate thickness of 30-40 mm and finishing rolling in a regulated temperature range of 900-1050 ° C. To increase the complex of mechanical properties, hot-rolled strips are subjected to hardening and tempering (thermal improvement) [3].
Недостатки известного способа состоят в том, что даже после термического улучшения штрипсы имеют низкие механические свойства и свариваемость. Это, в свою очередь, приводит к снижению выхода годных штрипсов.The disadvantages of this method are that even after thermal improvement, the strips have low mechanical properties and weldability. This, in turn, leads to a decrease in the yield of strips.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении механических свойств, свариваемости и увеличении выхода годных штрипсов.The technical problem solved by the invention is to increase the mechanical properties, weldability and increase the yield of strips.
Поставленная техническая задача решается тем, что в известном способе производства штрипсов из низколегированной стали, включающем нагрев слябов, их черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с регламентированным обжатием и температурой конца прокатки, согласно изобретению нагрев слябов производят до температуры 1160-1190°С, а чистовую прокатку проводят с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С. После прокатки штрипсы нагревают до температуры 920-930°С и подвергают закалке водой, после чего штрипсы отпускают при температуре 715-725°С, причем для производства штрипсов используют слябы из низколегированной стали следующего состава, мас.%:The technical problem is solved in that in the known method for the production of strips of low alloy steel, including heating slabs, their rough rolling to an intermediate thickness, finishing rolling with regulated compression and the temperature of the end of rolling, according to the invention, the slabs are heated to a temperature of 1160-1190 ° C, and finish rolling is carried out with a total relative compression of at least 70% at a temperature of the end of rolling not higher than 820 ° C. After rolling, the strips are heated to a temperature of 920-930 ° C and subjected to water quenching, after which the strips are released at a temperature of 715-725 ° C, and slabs of low-alloy steel of the following composition are used for the production of strips, wt.%:
Углерод 0,07-0,12Carbon 0.07-0.12
Марганец 1,4-1,7Manganese 1.4-1.7
Кремний 0,15-0,50Silicon 0.15-0.50
Ванадий 0,06-0,12Vanadium 0.06-0.12
Ниобий 0,03-0,05Niobium 0.03-0.05
Титан 0,010-0,030Titanium 0.010-0.030
Алюминий 0,02-0,05Aluminum 0.02-0.05
Хром не более 0,3Chrome no more than 0.3
Никель не более 0,3Nickel no more than 0.3
Медь не более 0,3Copper no more than 0.3
Сера не более 0,005Sulfur no more than 0,005
Фосфор не более 0,015Phosphorus no more than 0.015
Азот не более 0,010Nitrogen no more than 0.010
Железо ОстальноеIron Else
Сущность изобретения состоит в следующем. Нагрев слябов из низколегированной стали предложенного химического состава до температуры 1160-1190°С обеспечивает ее аустенитизацию, полное растворение в аустенитной матрице сульфидов, фосфидов, нитридов, легирующих и примесных соединений, карбонитридных упрочняющих частиц. Благодаря этому повышается технологическая пластичность и деформируемость слябов при черновой прокатке. Кроме того, поскольку в процессе прокатки происходит непрерывное падение температуры металла, при указанной температуре нагрева к моменту окончания черновой прокатки температура раската снижается до оптимального уровня, необходимого для проведения низкотемпературной чистовой прокатки и обеспечения температуры конца прокатки не выше 820°С.The invention consists in the following. Heating slabs of low alloy steel of the proposed chemical composition to a temperature of 1160-1190 ° C provides its austenitization, complete dissolution of sulfides, phosphides, nitrides, alloying and impurity compounds, carbonitride reinforcing particles in the austenitic matrix. Due to this, the technological plasticity and deformability of slabs during rough rolling are increased. In addition, since during the rolling process there is a continuous drop in the temperature of the metal, at the indicated heating temperature, by the time the rough rolling is finished, the temperature of the roll decreases to the optimum level necessary for low-temperature finishing rolling and ensuring the temperature of the rolling end not higher than 820 ° C.
Последующая чистовая прокатка штрипса с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С обеспечивает необходимую степень измельчения микроструктуры стали предложенного состава, полное выпадение из твердого раствора карбонитридных упрочняющих частиц, деформационное упрочнение металлической матрицы. В результате микроструктура штрипса после охлаждения представляет собой ферритно-перлитную смесь с равномерными зернами 11-го балла, и механические свойства штрипса в горячекатаном состоянии полностью соответствуют предъявляемым требованиям (табл.1). Трубы нефте- и газопроводов из таких штрипсов противостоят без разрушения смещениям участков грунта в условиях северных широт, магистральным трещинам и водородному растрескиванию. Помимо этого, штрипсы из низколегированной стали с такой микроструктурой характеризуются высокой свариваемостью: при испытании на разрыв разрушение образцов происходит не по сварному шву, а по основному металлу.Subsequent finishing strip rolling with a total relative compression of not less than 70% at a temperature of rolling end not higher than 820 ° C provides the necessary degree of grinding of the microstructure of steel of the proposed composition, complete precipitation of carbonitride reinforcing particles from the solid solution, and strain hardening of the metal matrix. As a result, the microstructure of the strip after cooling is a ferrite-pearlite mixture with uniform grains of the 11th point, and the mechanical properties of the strip in the hot-rolled state fully comply with the requirements (Table 1). Pipes of oil and gas pipelines from such strips resist without disruption displacements of soil sections in northern latitudes, main cracks and hydrogen cracking. In addition, strips made of low alloy steel with such a microstructure are characterized by high weldability: during tensile testing, fracture of the samples occurs not along the weld, but along the base metal.
Использование низколегированной стали предложенного состава после горячей прокатки по упомянутым режимам обеспечивает стабильное получение заданных механических свойств штрипсов, высокую свариваемость непосредственно после горячей прокатки.The use of low-alloy steel of the proposed composition after hot rolling according to the above-mentioned modes ensures stable obtaining of the specified mechanical properties of strips, high weldability immediately after hot rolling.
Если же в процессе изготовления штрипсов, вследствие неизбежных в реальных производственных условиях колебаний технологических режимов, имело место отклонение химического состава выплавленной низколегированной стали или режимов горячей прокатки от предложенных значений, то механические свойства штрипсов будут ниже допустимых. В этом случае нагрев штрипсов до температуры 900-950°С, закалка водой и отпуск при температуре 600-730°С приводит к повышению механических свойств штрипсов до заданного уровня. За счет этого дополнительно увеличивается выход годного, хотя имеет место некоторое удорожание производства.If, in the process of manufacturing strips, due to fluctuations in technological conditions inevitable in real production conditions, there was a deviation in the chemical composition of the low-alloy steel or hot rolling modes from the proposed values, then the mechanical properties of the strips will be lower than acceptable. In this case, heating the strips to a temperature of 900-950 ° C, quenching with water and tempering at a temperature of 600-730 ° C leads to an increase in the mechanical properties of the strips to a predetermined level. Due to this, the yield is additionally increased, although there is some increase in the cost of production.
Экспериментально установлено, что увеличение температуры нагрева слябов из низколегированной стали предложенного состава выше 1190°С не улучшает комплекс механических свойств штрипсов, а лишь увеличивает время нагрева и требует дополнительного подстуживания раската перед чистовой прокаткой, что снижает производительность процесса. Снижение этой температуры ниже 1160°С приводит к неполному растворению в аустените карбонитридных упрочняющих частиц, снижению технологической пластичности, переупрочнению штрипсов, снижению их пластических и вязкостных свойств.It was experimentally established that an increase in the heating temperature of slabs of low alloy steel of the proposed composition above 1190 ° C does not improve the complex of mechanical properties of strips, but only increases the heating time and requires additional reinforcement before rolling, which reduces the productivity of the process. Reducing this temperature below 1160 ° C leads to incomplete dissolution of austenite carbonitride hardening particles, reducing technological plasticity, hardening strips, reducing their plastic and viscous properties.
При суммарном относительном обжатии в процессе чистовой прокатки менее 70% или температуре конца прокатки выше 820°С не достигается необходимая степень деформационно-термического упрочнения штрипсов из низколегированной стали предложенного состава. В результате механические свойства штрипсов в горячекатаном состоянии ниже допустимых значений.When the total relative reduction in the process of finish rolling is less than 70% or the temperature of the end of rolling is higher than 820 ° C, the required degree of deformation and thermal hardening of strips of low alloy steel of the proposed composition is not achieved. As a result, the mechanical properties of strips in the hot-rolled state are below acceptable values.
Углерод в низколегированной стали предложенного состава определяет прочность штрипсов. Снижение содержания углерода менее 0,07% приводит к падению их прочности ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода более 0,12% ухудшает пластические и вязкостные свойства штрипсов и их свариваемость.The carbon in the low alloy steel of the proposed composition determines the strength of the strips. A decrease in carbon content of less than 0.07% leads to a drop in their strength below the permissible level. An increase in carbon content of more than 0.12% affects the plastic and viscous properties of strips and their weldability.
Снижение содержания марганца менее 1,4% увеличивает окисленность стали, ухудшает свариваемость штрипсов. Повышение содержания марганца более 1,7% увеличивает отношение предела текучести к временному сопротивлению разрыву σт/σв сверх 0,90, что недопустимо.A decrease in the manganese content of less than 1.4% increases the oxidation of steel, worsens the weldability of strips. An increase in the manganese content of more than 1.7% increases the ratio of the yield strength to the tensile strength σ t / σ in excess of 0.90, which is unacceptable.
При содержании кремния менее 0,15% ухудшается раскисленность стали, снижаются прочностные свойства штрипсов. Увеличение содержания кремния более 0,50% приводит к возрастанию количества силикатных включений, снижает ударную вязкость штрипсов, ухудшает показатель KCV-20 и свариваемость стали.When the silicon content is less than 0.15%, the deoxidation of steel deteriorates, and the strength properties of strips decrease. An increase in the silicon content of more than 0.50% leads to an increase in the number of silicate inclusions, reduces the toughness of strips, and worsens the KCV -20 index and the weldability of steel.
Ванадий измельчает зерно микроструктуры, повышает прочность и вязкость штрипсов, прокатанных по предложенным режимам. При содержании ванадия менее 0,06% штрипсы имеют недостаточную вязкость при отрицательных температурах. Увеличение содержания ванадия сверх 0,12% оказалось нецелесообразным, так как не улучшало свойств штрипсов.Vanadium grinds the grain of the microstructure, increases the strength and viscosity of the strips rolled according to the proposed modes. When the vanadium content is less than 0.06%, the strips have insufficient viscosity at low temperatures. An increase in the content of vanadium in excess of 0.12% proved to be impractical, since it did not improve the properties of strips.
Ниобий в стали при в чистовой клети с суммарным относительным обжатием не менее 70% и температуре конца прокатки не выше 820°С способствует получению ячеистой дислокационной микроструктуры стали, обеспечивающей сочетание прочностных и пластических свойств штрипсов без дополнительной термообработки. При концентрации ниобия менее 0,03% механические свойства штрипсов в горячекатаном состоянии недостаточно высоки. Повышение концентрации более 0,05% не приводит к дальнейшему повышению механических свойств штрипсов, поэтому нецелесообразно.Niobium in steel in the finishing stand with a total relative compression of not less than 70% and a temperature of the end of rolling not higher than 820 ° C contributes to the production of a cellular dislocation microstructure of steel, which provides a combination of strength and plastic properties of strips without additional heat treatment. At a niobium concentration of less than 0.03%, the mechanical properties of the strips in the hot-rolled state are not high enough. Increasing the concentration of more than 0.05% does not lead to a further increase in the mechanical properties of the strips, therefore, it is impractical.
Титан является сильным карбидообразующим элементом, упрочняющим сталь. При содержании титана менее 0,010% его упрочняющее влияние проявляется недостаточно, штрипсы имеют низкую прочность и вязкость. Увеличение концентрации титана сверх 0,030% не обеспечивает дальнейшего повышения свойств штрипсов, поэтому нецелесообразно.Titanium is a strong carbide forming element that strengthens steel. When the titanium content is less than 0.010%, its strengthening effect is not enough manifested, the strips have low strength and viscosity. An increase in the concentration of titanium in excess of 0.030% does not provide a further increase in the properties of strips; therefore, it is impractical.
Алюминий раскисляет и модифицирует сталь. При концентрации менее 0,02% его воздействие проявляется слабо, что ухудшает механические свойства штрипсов. Увеличение его содержания более 0,05% графитизирует углерод, что также ухудшает качество штрипсов.Aluminum deoxidizes and modifies steel. At a concentration of less than 0.02%, its effect is weak, which affects the mechanical properties of strips. An increase in its content of more than 0.05% graphitizes carbon, which also degrades the quality of strips.
Хром, никель и медь являются примесными элементами, они повышают прочность штрипсов. При концентрации каждого из них до 0,3% они не оказывают вредного влияния на вязкостные свойства и свариваемость штрипсов при производстве труб, но расширяют возможности использования металлического лома при выплавке низколегированной стали, что удешевляет производство.Chrome, nickel and copper are impurity elements, they increase the strength of strips. At a concentration of each of them up to 0.3%, they do not adversely affect the viscosity properties and weldability of strips in the production of pipes, but expand the possibilities of using scrap metal in the smelting of low alloy steel, which reduces the cost of production.
Сталь предложенного состава может содержать в виде примесей не более 0,005% серы, не более 0,015% фосфора и не более 0,010% азота. При указанных предельных концентрациях эти элементы в стали предложенного состава не оказывают заметного негативного воздействия на качество штрипсов, тогда как более глубокое их удаление из расплава при выплавке и внепечной обработке низколегированной стали существенно повышает затраты на производство и усложняет технологический процесс.The steel of the proposed composition may contain in the form of impurities not more than 0.005% sulfur, not more than 0.015% phosphorus and not more than 0.010% nitrogen. At the indicated maximum concentrations, these elements in the steel of the proposed composition do not have a noticeable negative effect on the quality of the strips, while their deeper removal from the melt during smelting and after-furnace treatment of low alloy steel significantly increases production costs and complicates the process.
Примеры реализации способаMethod implementation examples
В конвертерном производстве производят выплавку и разливку низколегированных сталей различного состава (табл.2).In converter production, low-alloy steels of various compositions are smelted and cast (Table 2).
Слябы толщиной 200 мм загружают в методические печи и нагревают до температуры аустенитизации Та=1170°С. Разогретые слябы после обжатия в вертикальной клети прокатывают в реверсивной черновой клети дуо 2800 до промежуточной толщины 33 мм. По мере прокатки в черновой клети температура раскатов снижается до 880°С. Затем раскаты передают в чистовую реверсивную клеть кварто 2800. При чистовой прокатке раскаты обжимают в штрипсы конечной толщины 9 мм с относительным суммарным обжатием:
В случае, если штрипсы не прошли испытания, например, по причине того, что содержание марганца в стали составляло 1,35% (что ниже допустимого), то такие штрипсы подвергают нагреву до температуры Тз=925°С и закаливают водой в роликовой закалочной печи. После закалки штрипсы отпускают при температуре То=760°С. За счет закалки и отпуска механические свойства штрипсов повышаются до требуемого уровня, увеличивается выход годного.If the strips did not pass the test, for example, due to the fact that the manganese content in the steel was 1.35% (which is lower than the permissible), then such strips are heated to a temperature T s = 925 ° C and quenched with water in a roller hardening ovens. After hardening, the strips are released at a temperature of T o = 760 ° C. Due to hardening and tempering, the mechanical properties of the strips increase to the required level, and the yield increases.
Варианты прокатки штрипсов по различным режимам из сталей различного состава приведены в табл.3.The options for rolling strips in various modes from steels of various compositions are given in Table 3.
Из табл.3 следует, что при реализации предложенного способа (варианты №1-3) достигается улучшение комплекса механических свойств и свариваемости в горячекатаном состоянии, что сопровождается увеличением выхода годного. При этом нет необходимости в проведении закалки с отпуском горячекатаных штрипсов. В случае запредельных значений заявленных параметров (варианты №4 и №5) комплекс механических свойств и свариваемость штрипсов ухудшаются. Также более низкие свойства и свариваемость достигаются даже после термического улучшения штрипсов, полученных согласно способу-прототипу (вариант №6) и при запредельных значениях режимов закалки и отпуска (вариант №7).From table 3 it follows that when implementing the proposed method (options No. 1-3), an improvement in the complex of mechanical properties and weldability in the hot-rolled state is achieved, which is accompanied by an increase in the yield. There is no need for quenching with the release of hot rolled strips. In the case of transcendental values of the declared parameters (options No. 4 and No. 5), the complex of mechanical properties and weldability of strips deteriorate. Also, lower properties and weldability are achieved even after thermal improvement of the strips obtained according to the prototype method (option No. 6) and with exorbitant values of hardening and tempering conditions (option No. 7).
Дополнительная закалка с отпуском по предложенным режимам (варианты №8-10) обеспечивает повышение комплекса механических свойств и выход годных листов, прокатанных с отклонениями температурно-деформационных режимов.Additional hardening with tempering according to the proposed modes (options No. 8-10) provides an increase in the complex of mechanical properties and yield of sheets rolled with deviations of temperature-deformation modes.
Технико-экономические преимущества предложенного способа заключаются в том, что нагрев слябов из низколегированной стали предложенного состава до температуры 1160-1190°С, черновая прокатка до промежуточной толщины и последующая чистовая прокатка с суммарным относительным обжатием не менее 70% при температуре конца прокатки не выше 820°С обеспечивают формирование оптимальной микроструктуры, высокого комплекса механических свойств и свариваемости штрипсов для труб нефте- и газопроводов, работающих в северных широтах. При этом исключается необходимость в дополнительной термической обработке горячекатаных штрипсов. В случае отклонения фактического химического состава низколегированной стали или деформационно-термических режимов от заданных значений, дополнительная закалка с температуры 900-950°С и отпуск при 600-730°С обеспечивают повышение комплекса механических свойств и увеличение выхода годного.The technical and economic advantages of the proposed method are that heating slabs of low alloy steel of the proposed composition to a temperature of 1160-1190 ° C, rough rolling to an intermediate thickness and subsequent finishing rolling with a total relative compression of at least 70% at a temperature of rolling end not higher than 820 ° C ensure the formation of an optimal microstructure, a high complex of mechanical properties and weldability of strips for oil and gas pipelines operating in northern latitudes. This eliminates the need for additional heat treatment of hot rolled strips. In the event that the actual chemical composition of low-alloy steel or the deformation-thermal regimes deviates from the set values, additional quenching from a temperature of 900-950 ° C and tempering at 600-730 ° C provide an increase in the complex of mechanical properties and an increase in the yield.
В качестве базового объекта при расчете технико-экономического преимущества предложенного способа принят способ-прототип. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства штрипсов для труб диаметром 720 мм на 25-30%.As a basic object in the calculation of the technical and economic advantages of the proposed method adopted the prototype method. Using the proposed method will increase the profitability of the production of strips for pipes with a diameter of 720 mm by 25-30%.
Литературные источникиLiterary sources
1. Заявка Японии №61-163210, МПК С 21 D 8/00, 1986 г.1. Japanese application No. 61-163210, IPC C 21 D 8/00, 1986
2. Заявка Японии №61-223125,МПК С 21 D 8/02, С 22 С 38/54, 1986 г.2. Japanese application No. 61-223125, IPC C 21 D 8/02, C 22 C 38/54, 1986
3. Матросов Ю.И. и др. Сталь для магистральных газопроводов. М.: Металлургия, 1989 г., с.242-244, 268 - прототип.3. Sailors Yu.I. and others. Steel for gas pipelines. M .: Metallurgy, 1989, p.242-244, 268 - prototype.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003135460/02A RU2255123C1 (en) | 2003-12-04 | 2003-12-04 | Method of production of skelps from low-alloyed steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003135460/02A RU2255123C1 (en) | 2003-12-04 | 2003-12-04 | Method of production of skelps from low-alloyed steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2255123C1 true RU2255123C1 (en) | 2005-06-27 |
Family
ID=35836633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003135460/02A RU2255123C1 (en) | 2003-12-04 | 2003-12-04 | Method of production of skelps from low-alloyed steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2255123C1 (en) |
Cited By (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2292404C1 (en) * | 2005-07-15 | 2007-01-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Strip making method for producing tubes |
| RU2311465C2 (en) * | 2005-11-16 | 2007-11-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of manufacture of steel plates from low-alloy and carbon steels designed for manufacture of vessels |
| RU2341564C2 (en) * | 2006-11-16 | 2008-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of hot-rolled sheet manufacturing |
| RU2341565C2 (en) * | 2006-11-13 | 2008-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of candy manufacturing from low-alloy steel |
| RU2346060C2 (en) * | 2007-02-05 | 2009-02-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of blades manufacturing |
| CN100463993C (en) * | 2007-02-28 | 2009-02-25 | 天津钢管集团股份有限公司 | Low carbon equivalent micro-alloy steel pipe and on-line normalizing process thereof |
| RU2348702C1 (en) * | 2007-07-31 | 2009-03-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of thick sheets production |
| RU2348703C2 (en) * | 2007-04-02 | 2009-03-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of candies production |
| RU2353670C1 (en) * | 2007-10-30 | 2009-04-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of candies manufacturing |
| RU2358023C1 (en) * | 2007-10-30 | 2009-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of production strips out of low alloyed steel |
| RU2358024C1 (en) * | 2007-09-20 | 2009-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of production of strips out of low alloyed steel |
| RU2375469C1 (en) * | 2008-07-11 | 2009-12-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Production method of candies from low-alloyed steel |
| RU2378408C2 (en) * | 2005-07-08 | 2010-01-10 | Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. | Low-alloy steel with high resistance against sulfide cracking for tubular goods |
| RU2414517C1 (en) * | 2009-12-07 | 2011-03-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик Министерство промышленности и торговли (Минпромторг России) | Procedure for heat treatment of flats out of low carbon ferrite-pearlite steel |
| RU2433191C1 (en) * | 2010-10-25 | 2011-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of high-strength plate steel |
| RU2442831C1 (en) * | 2010-10-15 | 2012-02-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for production of high-strength steel |
| RU2455105C1 (en) * | 2011-05-12 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of rolled thick sheets from fabricated chrome-manganese steel |
| RU2533469C1 (en) * | 2013-08-05 | 2014-11-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Production of steel sheets of higher wear resistance |
| RU2548536C1 (en) * | 2013-12-06 | 2015-04-20 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" (АО "ВМЗ") | Production method of thick rolled plates of strength classes k52-k60, x52-x70, l360-l485 to manufacture electric welded pipes of main pipelines |
| RU2549808C1 (en) * | 2013-12-25 | 2015-04-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of rolled plates out of low carbon steel using reversing mill |
| RU2578618C1 (en) * | 2014-11-18 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of strips of low-alloyed weld steel |
| RU2629420C1 (en) * | 2016-05-30 | 2017-08-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of high-strength rolled products with high cold resistance |
| RU2847051C1 (en) * | 2024-10-24 | 2025-09-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Hot-rolled heat-treated plate from low-alloy steel and method for production thereof |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2195504C2 (en) * | 2000-11-24 | 2002-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for manufacture of strips from low-alloy niobium-vanadium steel |
| RU2201972C2 (en) * | 2001-04-23 | 2003-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for making strips of low-alloy steel |
-
2003
- 2003-12-04 RU RU2003135460/02A patent/RU2255123C1/en active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2195504C2 (en) * | 2000-11-24 | 2002-12-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for manufacture of strips from low-alloy niobium-vanadium steel |
| RU2201972C2 (en) * | 2001-04-23 | 2003-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for making strips of low-alloy steel |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МАТРОСОВ Ю.И. и др., "Сталь для магистральных газопроводов". М. Металлургия, 1989, с.242-244, 268. * |
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2378408C2 (en) * | 2005-07-08 | 2010-01-10 | Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. | Low-alloy steel with high resistance against sulfide cracking for tubular goods |
| US7670547B2 (en) | 2005-07-08 | 2010-03-02 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Low alloy steel for oil country tubular goods having high sulfide stress cracking resistance |
| RU2292404C1 (en) * | 2005-07-15 | 2007-01-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Strip making method for producing tubes |
| RU2311465C2 (en) * | 2005-11-16 | 2007-11-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of manufacture of steel plates from low-alloy and carbon steels designed for manufacture of vessels |
| RU2341565C2 (en) * | 2006-11-13 | 2008-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of candy manufacturing from low-alloy steel |
| RU2341564C2 (en) * | 2006-11-16 | 2008-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of hot-rolled sheet manufacturing |
| RU2346060C2 (en) * | 2007-02-05 | 2009-02-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of blades manufacturing |
| CN100463993C (en) * | 2007-02-28 | 2009-02-25 | 天津钢管集团股份有限公司 | Low carbon equivalent micro-alloy steel pipe and on-line normalizing process thereof |
| RU2348703C2 (en) * | 2007-04-02 | 2009-03-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of candies production |
| RU2348702C1 (en) * | 2007-07-31 | 2009-03-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of thick sheets production |
| RU2358024C1 (en) * | 2007-09-20 | 2009-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of production of strips out of low alloyed steel |
| RU2358023C1 (en) * | 2007-10-30 | 2009-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of production strips out of low alloyed steel |
| RU2353670C1 (en) * | 2007-10-30 | 2009-04-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of candies manufacturing |
| RU2375469C1 (en) * | 2008-07-11 | 2009-12-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Production method of candies from low-alloyed steel |
| RU2414517C1 (en) * | 2009-12-07 | 2011-03-20 | Российская Федерация, от имени которой выступает государственный заказчик Министерство промышленности и торговли (Минпромторг России) | Procedure for heat treatment of flats out of low carbon ferrite-pearlite steel |
| RU2442831C1 (en) * | 2010-10-15 | 2012-02-20 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for production of high-strength steel |
| RU2433191C1 (en) * | 2010-10-25 | 2011-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of high-strength plate steel |
| RU2455105C1 (en) * | 2011-05-12 | 2012-07-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of rolled thick sheets from fabricated chrome-manganese steel |
| RU2533469C1 (en) * | 2013-08-05 | 2014-11-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Production of steel sheets of higher wear resistance |
| RU2548536C1 (en) * | 2013-12-06 | 2015-04-20 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" (АО "ВМЗ") | Production method of thick rolled plates of strength classes k52-k60, x52-x70, l360-l485 to manufacture electric welded pipes of main pipelines |
| RU2549808C1 (en) * | 2013-12-25 | 2015-04-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of rolled plates out of low carbon steel using reversing mill |
| RU2578618C1 (en) * | 2014-11-18 | 2016-03-27 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Manufacturing method of strips of low-alloyed weld steel |
| RU2629420C1 (en) * | 2016-05-30 | 2017-08-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of production of high-strength rolled products with high cold resistance |
| RU2847051C1 (en) * | 2024-10-24 | 2025-09-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Hot-rolled heat-treated plate from low-alloy steel and method for production thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2255123C1 (en) | Method of production of skelps from low-alloyed steel | |
| EP4414473A1 (en) | High-strength steel with good weather resistance and manufacturing method therefor | |
| KR101988144B1 (en) | High toughness and high tensile strength thick steel plate with excellent material homogeneity and production method for same | |
| EP3135787B1 (en) | Steel plate and method of producing same | |
| EP2792762B1 (en) | High-yield-ratio high-strength cold-rolled steel sheet and method for producing same | |
| EP1375694B1 (en) | Hot-rolled steel strip and method for manufacturing the same | |
| RU2519720C2 (en) | Method of making strips from low-alloy steel | |
| RU2358024C1 (en) | Method of production of strips out of low alloyed steel | |
| RU2241769C1 (en) | Method for production of candies from low-alloy steel | |
| RU2262537C1 (en) | Method of production of strips from low-alloyed steel | |
| CN110938773B (en) | Steel sheet for soft nitriding and method for producing same | |
| RU2442831C1 (en) | Method for production of high-strength steel | |
| KR20190034285A (en) | Seamless steel pipe and manufacturing method thereof | |
| JP2017122270A (en) | Steel for cold work parts | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| JP2005240135A (en) | Method for producing wear-resistant steel excellent in bending workability and wear-resistant steel | |
| JP2023031269A (en) | Ultra-low yield ratio high tensile strength thick steel sheet, and method for producing the same | |
| RU2346060C2 (en) | Method of blades manufacturing | |
| RU2433191C1 (en) | Manufacturing method of high-strength plate steel | |
| RU2292404C1 (en) | Strip making method for producing tubes | |
| RU2242525C1 (en) | Method for producing of strips from low-alloy steel | |
| JP4967356B2 (en) | High strength seamless steel pipe and manufacturing method thereof | |
| RU2242524C1 (en) | Method for producing of low-alloy steel sheets | |
| RU2696186C2 (en) | Method of producing sheet rolled products from low-alloy pipe steel | |
| RU2599654C1 (en) | Method for production of high-strength steel sheet |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20111213 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20120821 |