RU2251789C2 - Crystal oscillator - Google Patents
Crystal oscillator Download PDFInfo
- Publication number
- RU2251789C2 RU2251789C2 RU2003115041/09A RU2003115041A RU2251789C2 RU 2251789 C2 RU2251789 C2 RU 2251789C2 RU 2003115041/09 A RU2003115041/09 A RU 2003115041/09A RU 2003115041 A RU2003115041 A RU 2003115041A RU 2251789 C2 RU2251789 C2 RU 2251789C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- amplifier
- electrode
- halves
- oscillations
- quartz
- Prior art date
Links
Landscapes
- Oscillators With Electromechanical Resonators (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано для получения высокостабильных по частоте электрических колебаний.The invention relates to radio engineering and can be used to obtain highly stable in frequency electric oscillations.
Известны высокостабильные кварцевые генераторы на основе кварцевых резонаторов двухповоротных срезов ТД и их зарубежных аналогов СЦ, отличающиеся рядом лучших характеристик по сравнению с генераторами на резонаторах широко применяемых одноповоротных срезов AT и БТ с толщинно-сдвиговыми колебаниями [1].Highly stable quartz oscillators based on quartz resonators of double-turn sections of TDs and their foreign counterparts SC are known, which differ in a number of better characteristics compared to generators on resonators of widely used single-turn sections of AT and BT with thickness-shear vibrations [1].
Существенный недостаток таких генераторов связан с необходимостью подавления колебаний побочной моды В, более активной, чем рабочая мода С, имеющей частоту всего на 9% выше рабочей и присущей не только резонаторам срезов ТД (СЦ), но, в разной степени, всем резонаторам двухповоротных срезов, возбуждаемым традиционным способом, то есть перпендикулярным полем.A significant drawback of such generators is the need to suppress the oscillations of the secondary mode B, which is more active than the working mode C, which has a frequency of only 9% higher than the working one and is inherent not only to TD (S) cutoff resonators, but, to a different degree, to all double-turn cutoff resonators excited in the traditional way, that is, perpendicular to the field.
Так, известен генератор, представляющий собой усилитель, в цепь положительной обратной связи (ПОС) которого включен кварцевый резонатор среза СЦ как частотозадающее звено, а для устранения нежелательных колебаний моды В применен дополнительный режекторный фильтр, пьезоэлектрический или на основе настраиваемых LC элементов [2].So, a generator is known, which is an amplifier, in the positive feedback circuit (POS) of which a quartz resonator of a cutoff of a SC is included as a frequency-setting link, and an additional notch filter, piezoelectric or based on custom LC elements, is used to eliminate undesirable mode B oscillations [2].
Однако, фильтрующие элементы, особенно LC, обладают значительно большей нестабильностью параметров, чем кварцевый резонатор, и ощутимо снижают стабильность частоты генератора, усложняют его схему и удорожают производство.However, filter elements, especially LC, have significantly greater instability of parameters than a quartz resonator, and significantly reduce the frequency stability of the generator, complicate its design and increase the cost of production.
Известны также высокостабильные кварцевые генераторы, использующие резонаторы среза ТД, возбуждаемые параллельным полем, в которых селекция мод осуществляется в самом резонаторе [3].Highly stable crystal oscillators are also known that use TD cutoff resonators excited by a parallel field in which mode selection is performed in the cavity itself [3].
Но такие резонаторы обладают существенно более высоким динамическим сопротивлением, что затрудняет их согласование со схемой генератора. Это отрицательно сказывается на стабильности частоты и уровне шумов в выходном сигнале генератора. Производство таких резонаторов требует специальной аппаратуры для контроля их параметров, поскольку в невакуумированном состоянии динамические сопротивления особенно велики. Поэтому генераторы на резонаторах, возбуждаемых параллельным полем, до настоящего времени практического применения не нашли.But such resonators have a significantly higher dynamic resistance, which complicates their coordination with the generator circuit. This negatively affects the stability of the frequency and the noise level in the output signal of the generator. The production of such resonators requires special equipment to control their parameters, since in the non-vacuum state the dynamic resistances are especially high. Therefore, generators on resonators excited by a parallel field have not yet been put to practical use.
Наиболее близки к предлагаемому техническому решению кварцевые генераторы, упоминаемые в последних двух источниках информации, однако, прототипом считаем генератор с классическим, наиболее эффективным способом возбуждения кварцевого резонатора перпендикулярным полем.The crystal oscillators mentioned in the last two sources of information are closest to the proposed technical solution, however, we consider the generator with the classic, most effective way of exciting the crystal to be perpendicular to the prototype.
Задачей предлагаемого технического решения является устранение перечисленных недостатков каждого из аналогов и использование их достоинств для обеспечения более высокой стабильности частоты генератора и упрощения его производства.The objective of the proposed technical solution is to eliminate the listed disadvantages of each of the analogues and use their advantages to ensure higher frequency stability of the generator and simplify its production.
Поставленная задача решается тем, что один из электродов кварцевого резонатора двухповоротного среза, возбуждаемого перпендикулярным полем, разделен на две половины по прямой, проходящей через его центр под углом 90° к направлению параллельной составляющей вектора поляризации колебаний рабочей моды, причем каждая половина подключена к усилителю таким образом, что противофазная составляющая напряжения на половинах разделенного электрода может поступать на вход усилителя в качестве напряжения ПОС, а выходное напряжение усилителя синфазно может подаваться на обе половины разделенного электрода для возбуждения колебаний в кварцевом резонаторе. Другой электрод резонатора соединен с общей шиной.The problem is solved in that one of the electrodes of the quartz resonator of a two-turn cut, excited by a perpendicular field, is divided into two halves in a straight line passing through its center at an angle of 90 ° to the direction of the parallel component of the polarization vector of the oscillations of the working mode, each half connected to an amplifier such so that the antiphase component of the voltage at the halves of the divided electrode can be supplied to the input of the amplifier as the PIC voltage, and the output voltage of the amplifier is sync an off may be fed to both halves of the divided electrode for exciting the oscillation in the quartz resonator. Another electrode of the resonator is connected to a common bus.
В частном случае предполагается наличие в генераторе корректора частоты, например, варикапа, который включается в разрыв цепи, соединяющей электрод резонатора с общей шиной.In the particular case, it is assumed that there is a frequency corrector in the generator, for example, a varicap, which is included in an open circuit connecting the resonator electrode to a common bus.
Примером реализации предлагаемого технического решения является кварцевый генератор, схема которого представлена на чертеже.An example of the implementation of the proposed technical solution is a crystal oscillator, a diagram of which is shown in the drawing.
Он содержит кварцевый резонатор 1 двухповоротного среза, один из электродов которого разделен на две половины по прямой, проходящей через его центр под углом 90° к направлению параллельной составляющей вектора поляризации колебаний рабочей моды, например, моды С, причем одна половина подключена к концу, а другая - к началу обмотки дифференциального трансформатора 2, средняя точка которой соединена с выходом усилителя 3, вход которого подключен к другой обмотке дифференциального трансформатора таким образом, что противофазная составляющая напряжения на половинах разделенного электрода может поступать в качестве напряжения ПОС на вход усилителя 3, выходное напряжение которого может синфазно подаваться на половины разделенного электрода для возбуждения колебаний в кварцевом резонаторе.It contains a quartz resonator 1 of a two-turn cut, one of the electrodes of which is divided into two halves in a straight line passing through its center at an angle of 90 ° to the direction of the parallel component of the polarization vector of the oscillations of the working mode, for example, mode C, with one half connected to the end, and the other is to the beginning of the winding of the differential transformer 2, the middle point of which is connected to the output of the amplifier 3, the input of which is connected to another winding of the differential transformer so that the antiphase component voltage at the halves of the divided electrode can be supplied as a PIC voltage to the input of the amplifier 3, the output voltage of which can be applied in phase to the halves of the separated electrode to excite oscillations in the quartz resonator.
В предлагаемом генераторе функции возбуждения механических колебаний в образцовой колебательной системе кварцевого резонатора и снятия электрической информации о них разделены и выполняются иным образом, чем в известных генераторах.In the proposed generator, the functions of excitation of mechanical vibrations in a model oscillatory system of a quartz resonator and the removal of electrical information about them are separated and performed in a different way than in known generators.
Основные толщинно-сдвиговые колебания в кварцевых резонаторах двухповоротных срезов, относящиеся к модам В и С, происходят в двух взаимно перпендикулярных направлениях в плоскости, близкой к плоскости среза пьезоэлемента. Возбужденные механические колебания вследствие прямого пьезоэффекта сопровождаются соответствующими векторами поляризации, каждый из которых имеет перпендикулярную и параллельную плоскости пьезоэлемента составляющие, причем параллельные составляющие для разных мод, как и сами колебания, разнонаправлены. Внешнее поле, совпадающее по направлению с какой-либо из составляющих и имеющее нужную частоту, способно вызывать колебания именно той моды, которой соответствуют частота и направление поля [4].The main thickness-shear vibrations in quartz resonators of double-turn slices, related to modes B and C, occur in two mutually perpendicular directions in a plane close to the plane of the cut of the piezoelectric element. Excited mechanical vibrations due to the direct piezoelectric effect are accompanied by corresponding polarization vectors, each of which has components that are perpendicular and parallel to the plane of the piezoelectric element, and the parallel components for different modes, like the oscillations themselves, are multidirectional. An external field that coincides in direction with any of the components and has the desired frequency is capable of causing oscillations of exactly the mode to which the frequency and direction of the field correspond [4].
Поэтому классический способ возбуждения перпендикулярным полем не избирателен по отношению к модам колебаний, но обеспечивает хорошую электромеханическую связь колеблющихся пьезоэлементов с внешними цепями и низкие динамические сопротивления резонаторов. Возбуждение пьезоэлементов параллельным полем соответствующего направления может вызывать колебания только определенной моды, но отличается слабой электромеханической связью, и, как следствие, резонаторы обладают повышенными динамическими сопротивлениями. Оба способа предполагают взаимодействие резонатора со схемой генератора исключительно по реакции резонатора в цепи возбуждения.Therefore, the classical method of excitation by a perpendicular field is not selective with respect to vibration modes, but provides good electromechanical coupling of the oscillating piezoelectric elements with external circuits and low dynamic resistances of the resonators. Excitation of piezoelectric elements by a parallel field of the corresponding direction can cause oscillations of only a certain mode, but is characterized by a weak electromechanical coupling, and, as a result, the resonators have increased dynamic resistances. Both methods involve the interaction of the resonator with the generator circuit solely by the response of the resonator in the excitation circuit.
Новым в заявляемом генераторе является использование перпендикулярного поля для возбуждения колебаний в кварцевом резонаторе, а параллельного - для получения электрического напряжения ПОС, обеспечивающего избирательность возбуждения рабочей моды без дополнительных селектирующих элементов в схеме генератора и определяющего частоту генерации.New in the inventive generator is the use of a perpendicular field to excite oscillations in a quartz resonator, and a parallel one to obtain a PIC voltage, which ensures the selectivity of the excitation of the working mode without additional selector elements in the oscillator circuit and determines the generation frequency.
При работе генератора напряжение, с выхода усилителя 3 через дифференциальный трансформатор 2 поступающее на обе половины разделенного электрода синфазно, создает в кварцевом резонаторе 1 перпендикулярное поле и эффективно возбуждает колебания моды С как в обычном двухэлектродном резонаторе. Низкое динамическое сопротивление его хорошо согласуется с низкоомным выходом усилителя 3, в результате максимально проявляются резонансные свойства кварцевого резонатора 1.When the generator is operating, the voltage from the output of amplifier 3 through a differential transformer 2 supplied to both halves of the separated electrode in phase creates a perpendicular field in quartz resonator 1 and effectively excites mode C oscillations as in a conventional two-electrode resonator. Its low dynamic resistance is in good agreement with the low-impedance output of amplifier 3; as a result, the resonance properties of quartz resonator 1 are maximally manifested.
Параллельная составляющая вектора поляризации возбужденного колебания наводит на половинах разделенного электрода противофазное относительно общей шины напряжение, которое через дифференциальный трансформатор 2 поступает на вход усилителя 3. Будучи усиленным, оно в фазе подается, как уже отмечалось, на кварцевый резонатор 1, поддерживая колебания и замыкая тем самым цепь ПОС. Относительно слабая электромеханическая связь, как в резонаторах с параллельным полем, в данном случае не ухудшает условия возникновения колебаний - они возбуждаются перпендикулярным полем, а повышенное динамическое сопротивление источника напряжения легко согласуется с высокоомным входом усилителя 3.The parallel component of the polarization vector of the excited oscillation induces an antiphase relative to the common bus voltage on the halves of the divided electrode, which is fed through the differential transformer 2 to the input of amplifier 3. Being amplified, it is supplied in phase, as already noted, to the quartz resonator 1, supporting the oscillations and closing the very pic chain. The relatively weak electromechanical coupling, as in resonators with a parallel field, in this case does not worsen the conditions for the occurrence of oscillations - they are excited by a perpendicular field, and the increased dynamic resistance of the voltage source is easily consistent with the high-resistance input of amplifier 3.
Для колебаний всех порядков моды В цепь ПОС разомкнута, поскольку параллельная составляющая вектора поляризации этих колебаний направлена вдоль зазора между половинами электрода кварцевого резонатора 1 и практически не изменяет их потенциалов. Следовательно, колебания моды В возбудиться не могут.For oscillations of all orders of mode B, the POS circuit is open, since the parallel component of the polarization vector of these oscillations is directed along the gap between the halves of the electrode of quartz resonator 1 and practically does not change their potentials. Therefore, mode B vibrations cannot be excited.
Прочие побочные резонансы также не способны вызвать генерацию, поскольку в правильно разработанном резонаторе конструктивными мерами они, как правило, снижены до необходимо малого уровня.Other side resonances are also not capable of causing generation, since in a correctly designed resonator by constructive measures they are, as a rule, reduced to a necessary small level.
Таким образом, в кварцевом генераторе возбуждаются только колебания на частоте рабочей моды С. Принципиальное отсутствие каких-либо частотоизбирательных элементов, кроме самого кварцевого резонатора, а также хорошее согласование его со схемой по входу и выходу существенно повышают стабильность генерируемой частоты. Схема генератора предельно проста и может функционировать на частоте, определяемой только кварцевым резонатором без дополнительной подстройки элементов и принципиальных ее изменений. Вместе с тем, как известно, хорошее согласование элементов схемы улучшает ее шумовые характеристики, а в случае с кварцевым резонатором еще и позволяет наилучшим образом реализовать его резонансные свойства. В производстве кварцевого резонатора полностью сохраняются технологические процессы и весь парк измерительных приборов, так как с соединенными вместе выводами половин электрода кварцевый резонатор тождественен традиционному двухэлектродному.Thus, only oscillations at the frequency of the working mode C are excited in the crystal oscillator. The fundamental absence of any frequency-selective elements except the crystal oscillator itself, as well as its good matching with the input and output circuits, significantly increase the stability of the generated frequency. The generator circuit is extremely simple and can operate at a frequency determined only by a quartz resonator without additional adjustment of elements and its fundamental changes. At the same time, as is known, good coordination of circuit elements improves its noise characteristics, and in the case of a quartz resonator, it also allows one to best realize its resonant properties. In the production of a quartz resonator, the technological processes and the entire fleet of measuring instruments are completely preserved, since with a lead connected to the halves of the electrode, the quartz resonator is identical to the traditional two-electrode one.
Зазор, разделяющий половины электрода резонатора, направлен так же, как в резонаторах с параллельным полем возбуждения, при котором рабочая мода наиболее активна. Отклонение в несколько градусов от указанного направления изменяет степень подавления побочной моды, однако, ее уровень остается намного ниже допустимого порога, после которого могут возникнуть нежелательные колебания. Условия возбуждения рабочих колебаний при этом практически не изменяются.The gap separating the halves of the resonator electrode is directed in the same way as in resonators with a parallel excitation field, in which the working mode is most active. A deviation of several degrees from the indicated direction changes the degree of suppression of the side mode, however, its level remains much below the allowable threshold, after which undesirable fluctuations can occur. In this case, the conditions for the excitation of working vibrations practically do not change.
Для проверки предлагаемых технических решений были изготовлены в соответствии с описанием изобретения кварцевые резонаторы среза ТД (ухЫ / 23°25’ / 34° и yzlb / 23°25’ / 34°) на частоты 5 МГц и 10 МГц для колебаний третьего порядка моды С и макет кварцевого генератора на микросхеме 175УВЗА. Направление зазора между половинами разделенного электрода кварцевого резонатора определяли до их напыления на пьезоэлемент по максимальной интенсивности колебаний моды С при возбуждении пьезоэлемента параллельным полем на аналогичных электродах технологического генератора. Напыление электродов проводили с сохранением полученной ориентации с точностью в несколько градусов. После вакуумирования резонаторов их подключали к макету генератора. Резонаторы устойчиво возбуждались в макете только на частоте колебаний моды С, то есть 5 МГц или 10 МГц, без каких-либо изменений в схеме генератора.In order to verify the proposed technical solutions, TD cut-off quartz resonators (wyW / 23 ° 25 '/ 34 ° and yzlb / 23 ° 25' / 34 °) at frequencies of 5 MHz and 10 MHz for third-order oscillations of mode C and a prototype of a quartz generator on a 175UVZA chip. The direction of the gap between the halves of the separated quartz resonator electrode was determined before they were sprayed onto the piezoelectric element from the maximum intensity of mode C vibrations when the piezoelectric element was excited by a parallel field on similar electrodes of the process generator. The electrodes were sprayed while maintaining the orientation obtained with an accuracy of several degrees. After evacuation of the resonators, they were connected to a prototype of the generator. The resonators were stably excited in the layout only at the frequency of the mode C oscillations, i.e. 5 MHz or 10 MHz, without any changes in the generator circuit.
Были проведены сравнительные измерения уровня фазовых шумов одного и того же макета генератора и резонатора на 10 МГц при неизменном уровне возбуждения резонатора, включенного в соответствии с предлагаемыми техническими решениями и по традиционной двухполюсной схеме с соединенными между собой выводами половин разделенного электрода с введением дополнительных LC элементов частотной селекции в схему генератора. В первом случае уровень фазовых шумов при отстройках от 100 Гц до единиц килогерц оказался несколько меньшим, чем при классическом варианте включения (относительная спектральная плотность мощности фазовых шумов при отстройке от несущей 1 кГц была меньше на 6-10 дБ/Гц).Comparative measurements of the phase noise level of the same generator and resonator layout at 10 MHz were carried out at a constant resonator excitation level, turned on in accordance with the proposed technical solutions and according to the traditional bipolar circuit with interconnected leads of the halves of the separated electrode with the introduction of additional LC frequency elements selection in the generator circuit. In the first case, the phase noise level during tune-offs from 100 Hz to units of kilohertz turned out to be slightly lower than with the classical switching variant (the relative spectral power density of phase noise during tune-off from a carrier of 1 kHz was 6-10 dB / Hz lower).
Измерения нестабильности частоты генератора от воздействия дестабилизирующих факторов, предполагающие его точную конструкторскую проработку и применение термостатирования, не поводили. Однако, ввиду отсутствия частотоизбирательных цепей в схеме генератора, можно предположить принципиально более высокую стабильность частоты, чем у генератора с дополнительными селектирующими элементами.Measurements of the instability of the frequency of the generator from the influence of destabilizing factors, suggesting its accurate design study and the use of temperature control, did not lead. However, due to the absence of frequency-selective circuits in the generator circuit, one can assume a fundamentally higher frequency stability than a generator with additional selector elements.
В порядке эксперимента были изготовлены кварцевые резонаторы среза yzlb / 23°25’ / 34° на частоту 10 МГц для колебаний третьего порядка моды С, в которых зазор, разделяющий электрод, ориентирован вдоль длины пьезозлемента (угловая погрешность относительно оптимального направления около 25°). Они также уверенно возбуждались в макете генератора на частоте 10 МГц.As an experiment, quartz resonators of the yzlb / 23 ° 25 ’/ 34 ° cut at a frequency of 10 MHz were manufactured for third-order oscillations of mode C, in which the gap separating the electrode is oriented along the length of the piezoelectric element (angular error with respect to the optimal direction of about 25 °). They were also confidently excited in a 10-MHz oscillator prototype.
При изготовлении кварцевых резонаторов использованы стандартные технологии и измерительные приборы.In the manufacture of quartz resonators, standard technologies and measuring instruments were used.
Частный случай исполнения генератора с применением корректора частоты проверяли путем подключения варикапа к схеме макета генератора, как указано в предлагаемом техническом решении. В результате подтверждена возможность коррекции частоты генератора.A particular case of generator performance using a frequency corrector was checked by connecting a varicap to the generator layout scheme, as indicated in the proposed technical solution. As a result, the possibility of correcting the frequency of the generator is confirmed.
Следует заметить, что большинство современных усилителей имеет дифференциальный вход, что позволяет упростить схему генератора, представленную на чертеже, путем исключения из нее обмотки дифференциального трасформатора, соединенной со входом усилителя. Инвертирующий и неинвертирующиий входы такого усилителя можно подключить непосредственно каждый к своей половине разделенного электрода резонатора.It should be noted that most modern amplifiers have a differential input, which allows us to simplify the generator circuit shown in the drawing by eliminating from it the windings of a differential transformer connected to the amplifier input. The inverting and non-inverting inputs of such an amplifier can be connected directly to each half of its divided resonator electrode.
Технологически более простой вариант схемы генератора без моточных изделий, допускающий микроэлектронное исполнение, может быть реализован, например, с помощью дифференциальной транзисторной схемы на двух транзисторах. Соединенные между собой базы транзисторов следует подключить к выходу усилителя, каждый из эмиттеров - к своей половине разделенного электрода резонатора, а коллекторы - соответственно к инвертирующему и неинвертирующему входам усилителя. Работа такого генератора полностью соответствует предлагаемому техническому решению, поскольку выходное напряжение усилителя синфазно передается как в каскадах с общим коллектором в эмиттерные цепи транзисторов, следовательно, и на половины разделенного электрода. Противофазная составляющая напряжения на половинах разделенного электрода резонатора передается транзисторами в коллекторные цепи как в каскадах с общей базой и поступает на вход усилителя в качестве напряжения ПОС.A technologically simpler version of the generator circuit without winding products, allowing microelectronic performance, can be implemented, for example, using a differential transistor circuit with two transistors. Interconnected transistor bases should be connected to the amplifier output, each emitter to its half of the divided resonator electrode, and collectors to the inverting and non-inverting inputs of the amplifier, respectively. The operation of such a generator is fully consistent with the proposed technical solution, since the output voltage of the amplifier is in-phase transmitted in cascades with a common collector to the emitter circuit of the transistors, and therefore to the halves of the divided electrode. The antiphase component of the voltage at the halves of the divided resonator electrode is transmitted by transistors to the collector circuits as in cascades with a common base and is fed to the amplifier input as the PIC voltage.
Таким образом, предлагаемые технические решения обеспечивают более высокие технические и технологические характеристики кварцевого генератора по сравнению с аналогами.Thus, the proposed technical solutions provide higher technical and technological characteristics of the crystal oscillator in comparison with analogues.
Источники информацииSources of information
1. Пьезоэлектрические резонаторы: Справочник. - М.: Радио и связь, 1992. - 392 с.1. Piezoelectric resonators: a Handbook. - M .: Radio and communications, 1992. - 392 p.
2. Burgoon R., Wilson R. Design aspects of an oscillator using the SC-cut cristal // Proc. 33-th ASFC. - 1979. - P.411-416.2. Burgoon R., Wilson R. Design aspects of an oscillator using the SC-cut cristal // Proc. 33th th ASFC. - 1979. - P.411-416.
3. Абрамзон И. В., Дикиджи А. Н. Высокостабильные кварцевые генераторы ТД-среза // Техника средств связи. Сер. ТРС. - 1987. - Вып.6. - С.73-75.3. Abramzon I.V., Dikiji A.N. Highly stable quartz oscillators of TD-slice // Communication Engineering. Ser. TRS. - 1987. - Issue 6. - S.73-75.
4. Смагин А.Г., Ярославский М.И. Пьезоэлектричество кварца и кварцевые резонаторы. - М.: Энергия, 1970. - 488 с.4. Smagin A.G., Yaroslavsky M.I. Quartz piezoelectricity and quartz resonators. - M.: Energy, 1970 .-- 488 p.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003115041/09A RU2251789C2 (en) | 2003-05-20 | 2003-05-20 | Crystal oscillator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2003115041/09A RU2251789C2 (en) | 2003-05-20 | 2003-05-20 | Crystal oscillator |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003115041A RU2003115041A (en) | 2004-12-10 |
| RU2251789C2 true RU2251789C2 (en) | 2005-05-10 |
Family
ID=35747193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003115041/09A RU2251789C2 (en) | 2003-05-20 | 2003-05-20 | Crystal oscillator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2251789C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2400921C1 (en) * | 2009-06-22 | 2010-09-27 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Generator |
| RU2724795C1 (en) * | 2019-11-07 | 2020-06-25 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Excitation circuit of frequency sensor |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3731230A (en) * | 1971-12-17 | 1973-05-01 | Motorola Inc | Broadband circuit for minimizing the effects of crystal shunt capacitance |
| SU530417A1 (en) * | 1974-08-27 | 1976-09-30 | Three point generator | |
| SU1241407A1 (en) * | 1985-01-16 | 1986-06-30 | Предприятие П/Я М-5068 | Shock-excited crystal oscillator |
| EP0510836A2 (en) * | 1991-04-23 | 1992-10-28 | Pioneer Electronic Corporation | Voltage-controlled oscillator system |
| EP0580320A1 (en) * | 1992-07-10 | 1994-01-26 | Hughes Aircraft Company | High performance oscillator with low frequency pulling at turn on |
| EP0859458A1 (en) * | 1997-01-24 | 1998-08-19 | STMicroelectronics S.A. | Circuit for frequency modulation of a quartz oscillator |
-
2003
- 2003-05-20 RU RU2003115041/09A patent/RU2251789C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3731230A (en) * | 1971-12-17 | 1973-05-01 | Motorola Inc | Broadband circuit for minimizing the effects of crystal shunt capacitance |
| SU530417A1 (en) * | 1974-08-27 | 1976-09-30 | Three point generator | |
| SU1241407A1 (en) * | 1985-01-16 | 1986-06-30 | Предприятие П/Я М-5068 | Shock-excited crystal oscillator |
| EP0510836A2 (en) * | 1991-04-23 | 1992-10-28 | Pioneer Electronic Corporation | Voltage-controlled oscillator system |
| EP0580320A1 (en) * | 1992-07-10 | 1994-01-26 | Hughes Aircraft Company | High performance oscillator with low frequency pulling at turn on |
| EP0859458A1 (en) * | 1997-01-24 | 1998-08-19 | STMicroelectronics S.A. | Circuit for frequency modulation of a quartz oscillator |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| АБРАМЗОН И.В., ДИКИДЖИ А.Н., Высокостабильные кварцевые генераторы ТД-среза, Техника средств связи. Сер. ТРС, 1987, вып.6, с.73-75. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2400921C1 (en) * | 2009-06-22 | 2010-09-27 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Generator |
| RU2724795C1 (en) * | 2019-11-07 | 2020-06-25 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Excitation circuit of frequency sensor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102629852B (en) | Piezoelectric oscillator | |
| EP1220440A2 (en) | Apparatus and method for reducing phase noise in oscillator circuits | |
| JP2011188373A (en) | Piezoelectric oscillator | |
| US20080129392A1 (en) | Colpitts quadrature voltage controlled oscillator | |
| RU2251789C2 (en) | Crystal oscillator | |
| JPH09232867A (en) | Crystal controlled oscillator circuit | |
| JP2012095284A (en) | Oscillator | |
| JP2006345115A (en) | Crystal oscillation circuit | |
| JPH04134913A (en) | Crystal oscillator | |
| JP3923263B2 (en) | Composite crystal oscillator and overtone crystal oscillator using the same | |
| JP5971838B2 (en) | Piezoelectric oscillator | |
| Rohde et al. | Dynamic noise-feedback and mode-coupling mechanism silences the VCXOs phase noise | |
| RU2354037C2 (en) | Quartz oscillator | |
| JP2021122100A (en) | Crystal oscillator | |
| RU2773113C1 (en) | Two-stroke autogenerator of a high-frequency pump unit of a gas laser | |
| JP2002217644A (en) | Crystal oscillator | |
| JP2002232236A (en) | Composite crystal oscillator and crystal oscillator using the same | |
| JP4145696B2 (en) | Piezoelectric oscillator | |
| JPS58198904A (en) | Unnecessary mode suppression type crystal oscillator | |
| JP6001290B2 (en) | Oscillator circuit | |
| RU2003115041A (en) | QUARTZ GENERATOR | |
| JPH066134A (en) | Oscillation circuit having crystal vibrator | |
| JP2010081317A (en) | Crystal oscillator | |
| JP2004289207A (en) | Crystal oscillator | |
| JP2000082922A (en) | Piezoelectric oscillator |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20131003 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150521 |