RU2139940C1 - Способ производства металлизованных окатышей и устройство для его осуществления - Google Patents
Способ производства металлизованных окатышей и устройство для его осуществления Download PDFInfo
- Publication number
- RU2139940C1 RU2139940C1 RU98115793A RU98115793A RU2139940C1 RU 2139940 C1 RU2139940 C1 RU 2139940C1 RU 98115793 A RU98115793 A RU 98115793A RU 98115793 A RU98115793 A RU 98115793A RU 2139940 C1 RU2139940 C1 RU 2139940C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pellets
- brick
- gas
- furnace
- shaft
- Prior art date
Links
- 239000008188 pellet Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 238000009434 installation Methods 0.000 title claims abstract description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 46
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 239000011449 brick Substances 0.000 claims abstract description 28
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims description 9
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 6
- MRHSJWPXCLEHNI-UHFFFAOYSA-N [Ti].[V].[Fe] Chemical compound [Ti].[V].[Fe] MRHSJWPXCLEHNI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GFNGCDBZVSLSFT-UHFFFAOYSA-N titanium vanadium Chemical compound [Ti].[V] GFNGCDBZVSLSFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000012856 packing Methods 0.000 abstract 3
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 abstract 3
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 abstract 3
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N carbonic acid Chemical compound OC(O)=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 2
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241001519451 Abramis brama Species 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000628 Ferrovanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области производства металлизованных железотитанованадиевых окатышей в шахтных печах с использованием восстановительного газа, получаемого путем углекислотной конверсии природного газа. Способ осуществляется в реконструированных доменных печах, горн которых переоборудуют в разгрузочный узел со средствами отбора окатышей и контроля степени их металлизации, а воздухонагреватели переоборудуют в регенеративные конвертеры. Загрузку окатышей в шахтную печь осуществляют с помощью загрузочного устройства отраженным от наклонной стенки потоком с углом наклона стенки 50-53o. Устройство включает шахтную печь с углом наклона стенок шахты 88-89o, содержащую колошниковую, восстановительную, фурменную и охладительную зоны, и регенеративные конвертеры для углекислотной конверсии природного газа с насадкой из огнеупорного кирпича. Отношение диаметра колошниковой зоны и высоты восстановительной зоны к диаметру фурменной зоны составляет 0,92 и 2,05-2,28 соответственно. Боковая поверхность огнеупорного кирпича насадки регенеративных конвертеров выполнена с вертикальными, горизонтальными и наклонными каналами с пересечением осей наклонных каналов с осями двух смежных вертикальных каналов, а одна из боковых стенок кирпича выполнена с прогибом величиной 7% от толщины кирпича. Суммарная площадь поверхности каналов составляет 77-78% от общей площади поверхности насадки, а каналы на поверхности кирпича выполнены с шагом величиной 1/4 длины канала. Использование изобретения позволяет повысить степень использования газа, регулировать процесс металлизации окатышей при переоборудовании малых доменных печей в шахтные печи для металлизации окатышей. 2 с. и 5 з.п.ф-лы, 7 ил., 3 табл.
Description
Изобретение относится к области производства металлизованных железотитанованадиевых окатышей в шахтных печах с использованием газообразного восстановителя.
Известны способы получения металлизованных окатышей в шахтных печах с использованием газообразного восстановителя, вдуваемого в печь при 850-950oC и получаемого путем углекислотной /1/ и паровой /2/ конверсии природного газа.
Общими недостатками этих способов является низкая температура восстановительного газа, необходимость ведения процесса при высоком (4-6 ати) давлении газа для обеспечения равномерности металлизации скатышей, что снижает срок службы оборудования, а также невысокая степень использования газа.
Наиболее близким к изобретению по технической сущности является процесс металлизации окатышей в шахтной печи с циклической загрузкой шихты и вдуванием восстановительного газа, получаемого путем паровой конверсии природного газа в регенеративных конвертерах. Насадка регенераторов выполнена из высокоглиноземистого кирпича марки 01 (более 65% Al2О3 + TiО2), пропитанного никелевым катализатором на 2/3 высоты насадки /3/.
Недостатком известного способа, принятого за прототип, является низкая степень использования (26%) восстановительного газа из-за большого угла (86 град. 55 мин.) наклона стен шахты печи, а также низкая степень металлизации железотитанованадиевых окатышей.
Технической задачей предложенного способа является устранение указанных недостатков известных способов, повышение степени использования восстановительного газа, регулирование процесса металлизации окатышей, переоборудование малых доменных печей для процесса металлизации окатышей.
Указанная техническая задача решается тем, что в способе производства металлизованных окатышей, преимущественно тугоплавких железотитанованадиевых, включающем загрузку сырых окатышей в печь, вдувание горячего восстановительного газа, восстановительного газа, восстановление, охлаждение и выгрузку металлизованных окатышей, восстановление осуществляют в реконструированной доменной печи, горн которой переоборудуют в разгрузочный узел с установкой на нем средств для отбора окатышей и контроля степени их металлизации, а воздухонагреватели доменной печи переоборудуют в регенеративные конвертеры для производства горячего восстановительного газа путем конверсии природного газа.
Указанная техническая задача решается также тем, что для увеличения производительности печи путем увеличения температуры восстановительного газа в восстановительный газ дополнительно вводят кислород в количестве 10-50 м3/т металлизованных окатышей.
Для решения указанной технической задачи загрузку сырых окатышей в печь осуществляют отраженным от стенки потоком при угле наклона стенки, равном 50-53o.
Устройство для производства металлизованных окатышей, преимущественно тугоплавких железотитанованадиевых, содержит шахтную печь с колошниковой, восстановительной и фурменной зонами, оборудованную загрузочным и разгрузочным узлами, и конвертеры для углекислотной конверсии природного газа с насадкой из огнеупорного кирпича. Угол наклона стенок шахты печи αш = 88-89 o при отношениях диаметра колошниковой зоны dк и высоты восстановительной зоны Hв к диаметру фурменной зоны Dф (dк/Dф и Hв/Dф), равных соответственно 0,92 и 2,05 - 2,28. Боковая поверхность кирпича насадки конвертеров выполнена с вертикальными, наклонными и горизонтальными каналами с пересечением осей наклонных каналов и осей двух смежных вертикальных каналов, а одна из его боковых стенок выполнена с прогибом.
Суммарная площадь поверхности каналов составляет 77-83% от общей площади поверхности насадки.
Каналы в кирпиче насадки выполнены с шагом, равным 1/4 длины кирпича, а величина прогиба в боковой стенке кирпича составляет 7-8% от толщины кирпича.
Сущность изобретения заключается в следующем. Переоборудование малых доменных печей в печи для металлизации окатышей позволяет использовать их более эффективно в условиях дефицита кокса, когда многие из таких печей законсервированы и не работают.
Загрузка сырых окатышей в печь отраженным от стенки потоком с углом стенки 50o и более обеспечивает 100% скольжения по стальной стенке окатышей. Применение угла наклона стенки более 53o нецелесообразно, что установлено практикой работы конусных загрузочных устройств доменных печей.
Использование угла наклона стен шахты 88-89o способствует устойчивому сходу окатышей без излишнего разрыхления слоя, что обеспечивает высокую степень использования газа в печи.
Отношение диаметра колошниковой зоны и высоты восстановительной зоны к диаметру фурменной зоны (dk/Dф и Hb/Dф), равное 0,92 и 2,05 - 2,28, обеспечивает стандартизацию металлоконструкций и огнеупорных блоков фурм.
Применение для изготовления насадки регенеративных конвертеров ребристого огнеупорного кирпича с вертикальными, наклонными и горизонтальными каналами, выполненными с шагом, равным 1/4 длины кирпича, одна из стенок которого выполнена с прогибом 7-8% от толщины кирпича, когда суммарная площадь поверхности каналов составляет 77-83% общей площади поверхности насадки, обеспечивает высокую удельную поверхность (574 м2/м3) насадки и, следовательно, высокую температуру (1100-1200oC) получаемого при конверсии восстановительного газа. Указанный размер шага между каналами обеспечивает также оптимальную толщину ребер и самого кирпича с точки зрения их прочности и удельной поверхности насадки.
Изобретение иллюстрируется фиг. 1 - 7.
На фиг. 1 представлены разрезы доменной печи (а) и шахтной печи для металлизации окатышей (б). Доменная печь имеет колонны 1. При ее реконструкции убираются части фундамента 2 и лещади 3, образующие поддоменник для проезда чугуновозных ковшей, убираются также стены горна 4 и заплечики 5. В соответствии с изобретением реконструируются стены шахты 6, колошниковая защита 7 и загрузочный аппарат 8. В нижней части зоны восстановления из огнеупорного кирпича выкладывают газовый коллектор 9 и устанавливают блоки с фурмами 10, расположенными через 5o. Верхнюю половину зоны охлаждения футеруют огнеупорным кирпичом, а нижнюю изготавливают из металлического листа 11. В среднюю часть этой зоны врезают патрубок 12 для монтажа оборудования, а в нижней устанавливают колосниковую решетку с разгрузочным устройством 13 и патрубком 14 для вдувания охлаждающего газа. Металлизованные окатыши выгружают в бункера 15, имеющие запорную арматуру 16, охлаждающий кольцевой коллектор 17 и устройство для выдачи готовой продукции 18.
На фиг. 2 представлена технологическая схема устройства для производства металлизованных окатышей. Устройство содержит регенеративные конвертеры 19, регенератор-выравнитель температур 20, шахтную печь 21, рекуператор 22, газоочистку 23, каплеуловитель 24, бункера-охладители 25, газодувку 26, смеситель 27 типа трубы Вентури, рекуператор 28, дымовую трубу 29.
На фиг. 3-5 представлен насадочный кирпич размером 230х130х57,5 мм с вертикальными 30, горизонтальными 31 и наклонными 32 каналами, выполненными с шагом 1/4 длины кирпича. Оси наклонных каналов пересекаются с осями двух смежных вертикальных каналов. Одна из боковых поверхностей кирпича имеет прогиб, равный 0,07 толщины (57,5 мм) кирпича.
На фиг. 6 - 7 представлены фрагменты насадки, выполненной из насадочного кирпича с вертикальными 30, горизонтальными 31 и наклонными 32 каналами.
Устройство для производства металлизованных окатышей работает следующим образом. Пуск устройства начинают с разогрева регенеративных конвертеров 19 (фиг. 2). При достижении температуры дымовых газов 350-400oC в рекуператор 22, расположенный в дымовом борове, подается холодный воздух. При достижении температуры подкупольного пространства 1250-1400oC конвертер переводится в режим паровой конверсии. При этом парогазовая смесь в соотношении пар/газ = 1,1, подогретая в рекуператоре 28 до температуры 450-500oC, подается в поднасадочное пространство конвертера. На разогретой активной части насадки конвертера идет реакция
CH4 + H20 = CO + 3H2. (1)
Восстановительный газ (H2 = 71%, CO = 22%) через холодный регенератор-выравниватель температур 20 подают в холодную шахтную печь, предварительно загруженную окатышами до уровня фурм. После этого загружают печь до нормального уровня, засыпая окатыши по 5-6 порций и поддерживая температуру колошникового газа не ниже 150oC. В этом режиме разгрузочный аппарат работает на 30-35% своей мощности, а колошниковый газ с низким содержанием CO2 сбрасывается в атмосферу.
CH4 + H20 = CO + 3H2. (1)
Восстановительный газ (H2 = 71%, CO = 22%) через холодный регенератор-выравниватель температур 20 подают в холодную шахтную печь, предварительно загруженную окатышами до уровня фурм. После этого загружают печь до нормального уровня, засыпая окатыши по 5-6 порций и поддерживая температуру колошникового газа не ниже 150oC. В этом режиме разгрузочный аппарат работает на 30-35% своей мощности, а колошниковый газ с низким содержанием CO2 сбрасывается в атмосферу.
После заполнения печи окатышами и достижения температуры колошникового газа 250-300oC переходят с паровой конверсии природного газа на углекислотную. Для этого колошниковый газ с содержанием CO2 10-12% подают в систему газоочистки, запускают газодувку 26 и прекращают подачу пара на конверсию природного газа. Оборотный колошниковый газ в смесителе 27 смешивают с природным газом, полученную смесь подогревают в рекуператоре 28 и подают в поднасадочное пространство конвертера. На разогретой до температуры более 1000oC насадке конвертера, пропитанной катализатором (содержит 2,5 - 3,0% NiO), идет реакция
CH4 + CO2 = 2CO + 2H2, (2)
полнота которой составляет не менее 80%.
CH4 + CO2 = 2CO + 2H2, (2)
полнота которой составляет не менее 80%.
Из конвертера восстановительный газ поступает в регенератор 20 с активной насадкой, в котором элиминируются колебания температуры восстановительного газа и содержания окислителей, вызываемые поочередной работой конвертеров и восстановлением катализатора, а также происходит доконверсия содержащегося в газе метана избытком CO2. Для науглероживания металлизованных окатышей предусмотрена подача природного газа в регенератор 20. Восстановительный газ (примерный состав в %: H2 - 49, CO - 43, CO2 - 2, CH4 - 2, H20 - 4) из регенератора 20 поступает в кольцевой газовый коллектор, а затем через наклонные фурмы (фиг. 1) - в шахтную печь 21 (фиг. 2).
Восстановление высших оксидов железа (Fe2O3 и Fe3O4) происходит в верхней части шахты при температуре до 700oC. В средней части шахты восстанавливается FeO с достижением степени металлизации 80%. В нижней части шахты протекает процесс науглероживания железа (образование Fe3C) до содержания углерода в окатышах 1,27 - 2,91%, что обеспечивает их защиту от вторичного окисления.
Колошниковый газ (примерный состав в %: H2 - 38, CO - 17, CO2 - 15, CH4 - 4, H20 - 21, N2 - 2) поступает в рекуператор 22, в котором подогревается воздух, идущий на отопительные горелки регенераторов 19. После этого колошниковый газ очищается от пыли в газоочистке 23 и охлаждается для конденсации и удаления в каплеуловителе 24 воды, образующейся в шахтной печи в реакциях восстановления оксидов железа водородом. Очищенный и охлажденный колошниковый газ разделяется на три потока. Основной поток колошникового газа направляется на конверсию через смеситель 27. Перед смесителем в этот поток подается природный газ в количестве, равном количеству CO2 в потоке колошникового газа. Смесь газов подогревается в рекуператоре 28 и подается в конвертеры 19.
Второй поток оборотного газа подается в бункера-охладители 25, а из них - в общий газопровод колошникового газа на выходе из печи 21.
Третий поток выводится из процесса для предотвращения накопления серы и азота в газе и используется для отопления регенеративных конвертеров.
Предложенный способ может быть реализован на любой переоборудованной согласно изобретению доменной печи небольшого объема на предприятиях, удаленных от угольных бассейнов и снабжаемых природным газом.
Изобретение иллюстрируется следующим примером.
В таблице 1 представлены полезный объем Vп, внутренний объем Vвн, диаметр колошника dk, диаметр горна dг, диаметр распара Dp, полезная высота Нп, внутренняя высота Нвн, угол наклона шахты αш, угол наклона заплечиков αз ряда уральских металлургических заводов: Алапаевского (АМЗ), Верхне-Синечихинского (ВСМЗ), Нижне-Салдинского (НСМЗ), Чусовского (ЧусМЗ) и Нижне-Тагильского металлургического комбината (НТМК).
В таблице 2 представлены следующие основные размеры существующей шахтной печи для металлизации (способ-прототип) Белорецкого металлургического комбината (БМК) и шахтных печей для металлизации окатышей, которые можно создать путем переоборудования представленных в таблице 1 доменных печей: внутренний объем Vв, диаметр колошника dк, диаметр фурменной зоны Dф, диаметр зон охлаждения Do и do, высота зоны восстановления Hв, отношения к диаметру фурменной зоны высоты зоны восстановления (Hв/Dф) и диаметра колошника (dк/Dф), число фурм nф, высота зон охлаждения Ho и ho, угол наклона шахты αш, угол наклона стенок зоны охлаждения αo, диаметр и число бункеров для выгрузки металлизованных окатышей dΣ и nΣ.
Процесс прямого легирования стали по ванадийсодержащими металлизованными окатышам наиболее эффективен при подаче их в электродуговые печи во время восстановительного периода плавки. Сквозной коэффициент извлечения ванадия из руды в сталь составляет при этом 60-63%, что в 2 раза выше чем по схеме руда - феррованадий - сталь. Срок окупаемости затрат на реконструкцию составит 6-12 месяцев.
Процесс прямого легирования стали по ванадийсодержащими металлизованными окатышам наиболее эффективен при подаче их в электродуговые печи во время восстановительного периода плавки. Сквозной коэффициент извлечения ванадия из руды в сталь составляет при этом 60-63%, что в 2 раза выше чем по схеме руда - феррованадий - сталь. Срок окупаемости затрат на реконструкцию составит 6-12 месяцев.
По сравнению с существующими известными способами предложенный способ производства металлизованных окатышей обеспечивает более высокую степень использования CO и реализуется с меньшим расходом тепла на 1 т продукта (таблица 3).
Claims (7)
1. Способ производства металлизованных окатышей, преимущественно тугоплавких железотитанованадиевых, включающий загрузку сырых окатышей в печь, вдувание нагретого восстановительного газа, восстановление, охлаждение и выгрузку готового продукта, отличающийся тем, что восстановление осуществляют в реконструированной доменной печи, горн которой переоборудуют в разгрузочный узел с установкой в нем средств для отбора окатышей и контроля степени их металлизации, а воздухонагреватели доменной печи переоборудуют в регенеративные конвертеры для производства горячего восстановительного газа путем углекислотной конверсии природного газа.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в восстановительный газ добавляют кислород в количестве 10-50 м3/т металлизованных окатышей.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что загрузку сырых окатышей осуществляют отраженным от стенки потоком при угле наклона стенки 50-53o.
4. Устройство для производства металлизованных окатышей, преимущественно железотитанованадиевых, содержащее шахтную печь с колошниковой, восстановительной и фурменной зонами, оборудованную загрузочным и разгрузочным узлами, и конвертеры для конверсии природного газа с насадкой из огнеупорного кирпича, отличающееся тем, что угол наклона стенок шахты составляет 88-89o при отношении диаметра колошниковой зоны и высоты восстановительной зоны к диаметру фурменной зоны 0,92 и 2,05-2,28 соответственно, а боковая поверхность огнеупорного кирпича насадки конвертера выполнена с вертикальными, наклонными и горизонтальными каналами с пересечением осей наклонных каналов и осей двух смежных вертикальных каналов, а одна из его боковых стенок выполнена с прогибом.
5. Устройство по п. 4, отличающееся тем, что суммарная площадь поверхности каналов составляет 77-78% от общей площади поверхности насадки.
6. Устройство по пп. 4 и 5, отличающееся тем, что каналы выполнены с шагом, равным 1/4 длины кирпича.
7. Устройство по любому из пп. 4-6, отличающееся тем, что величина прогиба в боковой стенке кирпича составляет 7-8% от толщины кирпича.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98115793A RU2139940C1 (ru) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | Способ производства металлизованных окатышей и устройство для его осуществления |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98115793A RU2139940C1 (ru) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | Способ производства металлизованных окатышей и устройство для его осуществления |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2139940C1 true RU2139940C1 (ru) | 1999-10-20 |
Family
ID=20209722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98115793A RU2139940C1 (ru) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | Способ производства металлизованных окатышей и устройство для его осуществления |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2139940C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2282665C2 (ru) * | 2004-09-20 | 2006-08-27 | Региональное Уральское Отделение Академии Инженерных Наук им. А.М. Прохорова | Рекуперативный способ бескоксовой переработки ванадийсодержащего рудного сырья с прямым легированием ванадием стали |
| RU2287017C2 (ru) * | 2004-11-19 | 2006-11-10 | Региональное Уральское Отделение Академии Инженерных Наук им. А.М. Прохорова | Способ бескоксовой переработки ванадийсодержащего рудного сырья с получением легированной ванадием стали, горячих металлизованных окатышей и ванадиевого шлака |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4376648A (en) * | 1980-12-04 | 1983-03-15 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Process for producing reduced iron |
-
1998
- 1998-08-19 RU RU98115793A patent/RU2139940C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4376648A (en) * | 1980-12-04 | 1983-03-15 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Process for producing reduced iron |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Тулин Н.А. и др. Развитие бескоксовой металлургии./Под редакцией Н.А. Тулина и К.М. Майера - М.: Металлургия, 1987, с. 51-62. 2. Экономические преимущества и конструктивные особенности установки для прямого получения железа методом ХИЛ-III. - Промсырьеимпорт, 1984, с. 36. 3. Гиммельфарб А.И. и др. Металлизация и электроплавка железорудного сырья. - М.: Металлургия, 1981, с. 65-72. 4. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2282665C2 (ru) * | 2004-09-20 | 2006-08-27 | Региональное Уральское Отделение Академии Инженерных Наук им. А.М. Прохорова | Рекуперативный способ бескоксовой переработки ванадийсодержащего рудного сырья с прямым легированием ванадием стали |
| RU2287017C2 (ru) * | 2004-11-19 | 2006-11-10 | Региональное Уральское Отделение Академии Инженерных Наук им. А.М. Прохорова | Способ бескоксовой переработки ванадийсодержащего рудного сырья с получением легированной ванадием стали, горячих металлизованных окатышей и ванадиевого шлака |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1641945B1 (en) | Method and apparatus for improved use of primary energy sources in integrated steel plants | |
| AU2011309835B2 (en) | Method and apparatus for producing direct reduced iron utilizing a source of reducing gas comprising hydrogen and carbon monoxide | |
| US4054444A (en) | Method for controlling the carbon content of directly reduced iron | |
| CA1118211A (en) | Method for the direct reduction of iron using gas from coal | |
| JP2011514443A (ja) | ブラスト炉ガスの再循環及び炭化水素の添加を伴う銑鉄の溶融方法 | |
| CA1148744A (en) | Impact bed gasifier-melter | |
| US4201571A (en) | Method for the direct reduction of iron and production of fuel gas using gas from coal | |
| CN114045373A (zh) | 一种气基竖炉直接还原方法 | |
| SU1138036A3 (ru) | Способ работы доменной печи и система дл производства жидкого чугуна и восстановительного газа | |
| US4316739A (en) | Method for producing molten iron | |
| RU2139940C1 (ru) | Способ производства металлизованных окатышей и устройство для его осуществления | |
| CN1030775C (zh) | 竖炉煤基还原海绵铁的方法及设备 | |
| EA036649B1 (ru) | Способ прямого восстановления и шахтная печь, в которой используется удлиненное коническое устройство отклонения потока | |
| KR20180071373A (ko) | 액상 선철 제조 방법 | |
| CN100451133C (zh) | 利用焦炉煤气生产直接还原铁的方法及其设备 | |
| RU2299244C2 (ru) | Модульная печь | |
| US4234169A (en) | Apparatus for the direct reduction of iron and production of fuel gas using gas from coal | |
| US4225340A (en) | Method for the direct reduction of iron using gas from coal | |
| US4179280A (en) | Direct-reduction process carried out in a rotary kiln | |
| US6197088B1 (en) | Producing liquid iron having a low sulfur content | |
| US4205830A (en) | Apparatus for the direct reduction of iron using gas from coal | |
| CN1073212A (zh) | 整体顺流式连续炼铁炼钢方法与设备 | |
| CN87103111A (zh) | 一种炼海绵铁的新工艺及炉型 | |
| WO2006135984A1 (en) | Production of iron | |
| KR20240098653A (ko) | 용철 제조 설비 및 용철의 제조 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090820 |