RU2137857C1 - Method of preparing pure niobium - Google Patents
Method of preparing pure niobium Download PDFInfo
- Publication number
- RU2137857C1 RU2137857C1 RU98108005A RU98108005A RU2137857C1 RU 2137857 C1 RU2137857 C1 RU 2137857C1 RU 98108005 A RU98108005 A RU 98108005A RU 98108005 A RU98108005 A RU 98108005A RU 2137857 C1 RU2137857 C1 RU 2137857C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ingots
- niobium
- calcination
- slag
- carried out
- Prior art date
Links
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 24
- 239000010955 niobium Substances 0.000 title claims abstract description 24
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims abstract description 6
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 5
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 abstract description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 8
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- ZKATWMILCYLAPD-UHFFFAOYSA-N niobium pentoxide Inorganic materials O=[Nb](=O)O[Nb](=O)=O ZKATWMILCYLAPD-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- URLJKFSTXLNXLG-UHFFFAOYSA-N niobium(5+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Nb+5].[Nb+5] URLJKFSTXLNXLG-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 2
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DNYWZCXLKNTFFI-UHFFFAOYSA-N uranium Chemical compound [U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U][U] DNYWZCXLKNTFFI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии тугоплавких редких металлов, в частности к получению и рафинированию ниобия. The invention relates to the field of metallurgy of refractory rare metals, in particular to the production and refining of niobium.
Известен способ получения чистого ниобия, включающий восстановление пятиокиси ниобия алюминием и последующее вакуумное рафинирование электронно-лучевым переплавом (ЭЛП) слитков чернового ниобия [1, с. 269-275]. A known method of producing pure niobium, including the reduction of niobium pentoxide by aluminum and subsequent vacuum refining by electron beam remelting (ELP) of rough niobium ingots [1, p. 269-275].
При алюминотермическом получении ниобия, тантала для улучшения результатов восстановления в шихту вводятся также различные добавки как в виде окисла, так и в виде металла [1, с.274]. In the aluminothermic preparation of niobium and tantalum, various additives are also introduced into the charge in order to improve the reduction results both in the form of oxide and in the form of a metal [1, p.274].
В изобретении [2] указывается на возможность использования в качестве добавки CaO. Металлический же кальций широко применяется при металлотермическом получении, например, урана. Поэтому целесообразно в шихту для алюминотермического получения ниобия из его окисла добавлять кальций. Этот способ кальцийалюминотермического восстановления пятиокиси ниобия и используется ныне на предприятии для получения слитков чернового ниобия. In the invention [2] indicates the possibility of using CaO as an additive. Metallic calcium is widely used in metallothermal production, for example, of uranium. Therefore, it is advisable to add calcium to the mixture for aluminothermic production of niobium from its oxide. This method of calcium-aluminothermic reduction of niobium pentoxide is now used at the enterprise to produce bullion niobium ingots.
Недостатком данного способа является проведение сразу тонкой энергоемкой очистки, каковой является ЭЛП, слитков чернового ниобия. У этих слитков размером 110x110x950 мм, разлитых в горизонтальную изложницу, верхняя часть загрязнена шлаком, образующимся при восстановительной плавке, а остальная поверхность графитом и материалом защитного покрытия изложниц. Все это негативно сказывается на эффективности электронно-лучевого рафинировочного переплава. The disadvantage of this method is to carry out immediately a thin energy-intensive cleaning, which is ELP, ingots of rough niobium. For these ingots 110x110x950 mm in size, poured into a horizontal mold, the upper part is contaminated with slag formed during reduction smelting, and the remaining surface is made of graphite and the protective coating material of the molds. All this negatively affects the efficiency of electron beam refining remelting.
В процессе ЭЛП происходит значительное газовыделение с поверхности слитка, при этом возгоняющиеся примеси (Al, Ca, Si и др.) попадают в зону электронного луча, вызывают ионизацию, приводят к разряду в пушке и отключению источника питания. Это уменьшает скорость плавки, так как из-за ионизации невозможно увеличить разгоняющее напряжение и ток луча. Длительное нахождение слитка в печи при значительной температуре приводит к увеличению возгонов металла, которые подвергаются переработке, а это приводит к повышению расхода электроэнергии. Significant gas evolution from the surface of the ingot occurs during the EBL process, while sublimating impurities (Al, Ca, Si, etc.) get into the electron beam zone, cause ionization, lead to a discharge in the gun and the power source is turned off. This reduces the melting speed, since due to ionization it is impossible to increase the accelerating voltage and beam current. A long stay of the ingot in the furnace at a significant temperature leads to an increase in the sublimates of the metal, which are processed, and this leads to an increase in energy consumption.
Однократный ЭЛП не обеспечивает получение ниобия требуемой чистоты, поэтому используют многократный ЭЛП слитков чернового ниобия при различных режимах. A single EBP does not provide the required niobium purity; therefore, a multiple EBL of rough niobium ingots is used in various modes.
С помощью такого способа и производилось получение чистого ниобия на предприятии, причем число ЭЛП доходило до 4. Но многократный переплав ведет к повышенному расходу электроэнергии. Using this method, pure niobium was produced at the enterprise, and the number of ELCs reached 4. But repeated remelting leads to increased energy consumption.
Для снижения расхода электроэнергии на операции ЭЛП необходимо предварительно улучшить качество слитков чернового ниобия, особенно поверхности слитков. Из-за высокой прочности соединения металла и шлака на поверхности, обусловленной термическими и механическими свойствами ниобия, удалить мешающие включения, например механической очисткой (галтовка, пескоструйка), весьма трудно. Проведенные на предприятии испытания показали обоснованность этих утверждений. To reduce the energy consumption for EBL operations, it is necessary to first improve the quality of the rough niobium ingots, especially the surface of the ingots. Due to the high strength of the connection of metal and slag on the surface due to the thermal and mechanical properties of niobium, it is very difficult to remove interfering inclusions, for example by mechanical cleaning (tumbling, sandblasting). Tests conducted at the enterprise showed the validity of these statements.
Целесообразно использовать методы рафинирования в определенной последовательности и сочетании, что можно назвать комплексной очисткой. Существует способ, взятый авторами за прототип, предварительной термической обработки измельченного сплава чернового ниобия в вакуумной печи [1, с. 272]. Однако способ требует предварительного измельчения, т.е. возможен для хрупких слитков небольших размеров. Черновые же слитки ниобия, полученные кальцийалюминотермическим способом, обладают достаточной прочностью и измельчить их из-за их размеров (110х110х950) весьма сложно. Кроме того, измельченные куски невозможно использовать в существующих печах для ЭЛП. К тому же, для того чтобы на развитой поверхности кусков не образовывались химические соединения с остаточными газами, требуется поддержание глубокого вакуума, что достаточно сложно и энергоемко. Таким образом, указанный процесс труден в исполнении, энергоемок из-за высокой температуры (≈ 1800oC) и длительности процесса.It is advisable to use refining methods in a certain sequence and combination, which can be called complex cleaning. There is a method, taken by the authors for the prototype, preliminary heat treatment of the crushed alloy of rough niobium in a vacuum furnace [1, p. 272]. However, the method requires preliminary grinding, i.e. possible for fragile small ingots. The rough niobium ingots obtained by the calcium-aluminothermic method have sufficient strength and it is very difficult to grind them due to their size (110x110x950). In addition, crushed pieces cannot be used in existing EBL furnaces. In addition, in order for chemical compounds with residual gases not to form on the developed surface of the pieces, it is necessary to maintain a deep vacuum, which is quite complicated and energy-intensive. Thus, this process is difficult to perform, energy intensive due to the high temperature (≈ 1800 o C) and the duration of the process.
Обозначенная задача по улучшению качества слитков чернового ниобия решается предварительной термической обработкой (прокалкой) слитков в индукционной вакуумной печи при температуре выше температуры плавления шлака, с целью удаления шлака, графита и других включений с поверхности слитков. The indicated task of improving the quality of rough niobium ingots is solved by preliminary heat treatment (calcining) of the ingots in an induction vacuum furnace at a temperature above the melting point of the slag, in order to remove slag, graphite and other inclusions from the surface of the ingots.
Согласно диаграмме состояния системы CaO-Al2O3 [3] температура плавления шлака состава 5CaO • 3Al2O3, образующегося при восстановительной плавке на поверхности слитка, составляет ≈ 1455oC, поэтому для стекания шлака необходим перегрев выше этой температуры. В то же время, значительный перегрев нежелателен из-за химического взаимодействия металла с остаточными газами, которое при росте температуры увеличивается.According to the state diagram of the CaO-Al 2 O 3 system [3], the melting temperature of the slag of the composition 5CaO • 3Al 2 O 3 formed during reduction melting on the surface of the ingot is ≈ 1455 o C, therefore, overflow above this temperature is necessary for slag to drain. At the same time, significant overheating is undesirable due to the chemical interaction of the metal with the residual gases, which increases with increasing temperature.
К тому же при этом требуется более глубокий вакуум для ведения процесса. Т. е. значительный перегрев не улучшает процесс, но увеличивает энергопотребление. Поэтому перегрев на 100-150oC выше температуры плавления шлака оптимален для достижения поставленной цели. При такой температуре остаточное давление в пределах до 0,4 кПа, создаваемое в используемой печи, дает вполне приемлемые результаты. Более глубокий вакуум не улучшает результаты процесса, но удорожает его.In addition, a deeper vacuum is required to conduct the process. That is, significant overheating does not improve the process, but increases energy consumption. Therefore, overheating 100-150 o C above the melting point of the slag is optimal to achieve this goal. At this temperature, a residual pressure in the range of up to 0.4 kPa created in the furnace used gives quite acceptable results. A deeper vacuum does not improve the results of the process, but increases its cost.
Для нагрева слитков, сбора шлака и других включений процесс необходимо вести в графитовом тигле как и при восстановительной плавке. При вышеуказанных условиях слитки должны выдерживаться достаточное время для полного стекания шлака и иных включений. To heat ingots, collect slag and other inclusions, the process must be carried out in a graphite crucible, as well as during reduction melting. Under the above conditions, the ingots must be maintained for a sufficient time for the complete draining of slag and other inclusions.
Для исключения химического взаимодействия металла с газами охлаждение слитка также необходимо вести при достигнутом вакууме. To exclude the chemical interaction of the metal with the gases, the ingot must also be cooled with the vacuum reached.
Заявляемый способ получения чистого ниобия с предварительной термовакуумной обработкой слитков не очевиден для специалистов из совокупности существенных признаков, что соответствует изобретательскому уровню. The inventive method for producing pure niobium with preliminary thermal vacuum treatment of ingots is not obvious to specialists from the set of essential features, which corresponds to the inventive step.
Предварительная термовакуумная обработка проводилась в индукционной вакуумной печи ДРН на АО "ЧМЗ". Слитки чернового ниобия загружались в графитовый тигель диаметрам 710 мм и производилась сборка индукционной вакуумной печи. Печь вакуумировалась до остаточного давления 3 мм рт. ст. (0,4 кПа) и включался нагрев индуктора на мощности 300-400 кВт до достижения боковой термопарой стенки тигля температуры 1555 - 1605oC, при этом происходило стекание шлака и других включений. При этой температуре печь выдерживалась в течение 2,5 - 3,0 часов до полного стекания шлака, графита и пр., что контролировалось визуально через смотровое окно. Далее печь отключалась и охлаждалась под вакуумом в течение 1,5 - 2,0 часов. После полного охлаждения печь вскрывалась и производилась выгрузка. Визуальная оценка черновых слитков, прошедших обработку в индукционной вакуумной печи по заявляемому способу, показала полное удаление шлака, вкраплений графита и защитного покрытия как с прибыльной части, так и с боковой поверхности слитков.Preliminary thermal vacuum treatment was carried out in the DRN induction vacuum furnace at ChMZ JSC. Rough niobium ingots were loaded into a graphite crucible with a diameter of 710 mm and the induction vacuum furnace was assembled. The furnace was evacuated to a residual pressure of 3 mm RT. Art. (0.4 kPa) and the heating of the inductor at a power of 300-400 kW was turned on until the lateral thermocouple wall of the crucible wall reached a temperature of 1555 - 1605 o C, while slag and other inclusions flowed off. At this temperature, the furnace was maintained for 2.5 - 3.0 hours until the slag, graphite, etc., completely drained off, which was visually controlled through the viewing window. Then the furnace was turned off and cooled under vacuum for 1.5 - 2.0 hours. After complete cooling, the furnace was opened and unloaded. Visual assessment of rough ingots, processed in an induction vacuum furnace by the present method, showed the complete removal of slag, impregnations of graphite and a protective coating both from the profitable part and from the side surface of the ingots.
Взвешивание слитков до и после прокалки показало уменьшение веса в среднем на 2% при среднем весе слитка в 100 кг. Кроме того, анализ непрокаленного, а затем того же прокаленного слитка чернового ниобия (пробы для анализа отбирались из одинаковых точек) показал, что происходит частичная дегазация слитков (см. таблицу). Weighing the ingots before and after calcination showed an average weight reduction of 2% with an average ingot weight of 100 kg. In addition, analysis of the non-calcined and then the same calcined rough niobium ingot (samples for analysis were taken from the same points) showed that partial degassing of the ingots occurs (see table).
Все это указывает на улучшение качества слитков, направляемых на ЭЛП. All this indicates an improvement in the quality of ingots sent to EBL.
Черновые слитки ниобия после прокалки направлялись на ЭЛП, причем если непрокаленные слитки подвергались 3-4-кратному переплаву, то прокаленные - 2-кратному и при этом по результатам химанализа удовлетворяли техническим условиям. After calcining, the niobium after calcination was sent to the EBL, and if the non-calcined ingots were subjected to 3-4-fold remelting, the calcined ingots were 2-fold and at the same time, according to the results of chemical analysis, they met the technical conditions.
Был произведен подсчет потребляемой электроэнергии по двум способам получения чистого ниобия: без прокалки с 3-4 кратным ЭЛП и с прокалкой и последующим 2-кратным ЭЛП. При этом учитывалась и электроэнергия, необходимая для переработки возгонов металла, появляющихся при ЭЛП, количество которых в первом случае больше, и следовательно, и расход энергии выше. Т.к. ЭЛП гораздо более энергоемкий процесс, то и расход электроэнергии в первом случае был существенно выше. Подсчет показал, что во втором случае удельный расход электроэнергии понижается на 22,8 кВт•ч/кг, что составляет 22% расхода электроэнергии. The energy consumption was calculated using two methods for producing pure niobium: without calcination with 3-4 times the EBL and with calcination and the subsequent 2-fold EBL. At the same time, the electric power necessary for processing sublimates of the metal appearing during EBL was taken into account, the amount of which in the first case is greater, and therefore, the energy consumption is higher. Because ELP is a much more energy-intensive process, then the power consumption in the first case was significantly higher. The calculation showed that in the second case, the specific energy consumption is reduced by 22.8 kWh / kg, which is 22% of the electricity consumption.
Источники информации. Sources of information.
1. Зеликман А.Н. Металлургия тугоплавких редких металлов. - М.: Металлургия, 1986. 1. Zelikman A.N. Metallurgy of refractory rare metals. - M.: Metallurgy, 1986.
2. Заявка N 1531152, кл. C 22 B 5/04; 34/00; N 4675 кл. НКИ (Великобритания) C 7 D. 2. Application N 1531152, cl. C 22 B 5/04; 34/00; N 4675 C. NKI (UK) C 7 D.
Изобретения в СССР и за рубежом, 1979, вып. 64, N 6, с. 17. Inventions in the USSR and abroad, 1979, no. 64, N 6, p. 17.
3. Ростовцев С. Т. Теория металлургических процессов. - М.: Металлургиздат, 1956, с. 349. 3. Rostovtsev S. T. Theory of metallurgical processes. - M.: Metallurgizdat, 1956, p. 349.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98108005A RU2137857C1 (en) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | Method of preparing pure niobium |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98108005A RU2137857C1 (en) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | Method of preparing pure niobium |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2137857C1 true RU2137857C1 (en) | 1999-09-20 |
Family
ID=20205326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98108005A RU2137857C1 (en) | 1998-04-28 | 1998-04-28 | Method of preparing pure niobium |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2137857C1 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2161207C1 (en) * | 2000-04-06 | 2000-12-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие Государственный научно-исследовательский и проектный институт редкометаллической промышленности "Гиредмет" | Method of high-purity niobium production |
| RU2245384C1 (en) * | 2003-05-20 | 2005-01-27 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" (ОАО ЧМЗ) | Method for production of pure niobium |
| RU2247164C2 (en) * | 2003-03-11 | 2005-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт неорганических материалов им. акад. А.А. Бочвара" | Method for producing high-purity niobium ingots with normalized level of electrophysical properties |
| RU2490347C1 (en) * | 2012-06-01 | 2013-08-20 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" (ОАО ЧМЗ) | Method for obtaining pure niobium |
| RU2586192C1 (en) * | 2014-10-31 | 2016-06-10 | Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) | Method of obtaining pure niobium |
| RU2797102C1 (en) * | 2022-11-28 | 2023-05-31 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) | Method for processing lean tantalum-niobium concentrates |
| CN116334415A (en) * | 2023-05-25 | 2023-06-27 | 北京科技大学 | Method and equipment for improving grade of niobium-deficient slag |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3288593A (en) * | 1963-11-08 | 1966-11-29 | United Metallurg Corp | Purification of metals |
| GB1531152A (en) * | 1975-05-28 | 1978-11-01 | Atomic Energy Board | Aluminothermic process |
| WO1991018121A1 (en) * | 1990-05-17 | 1991-11-28 | Cabot Corporation | Method of producing high surface area low metal impurity tantalum powder |
-
1998
- 1998-04-28 RU RU98108005A patent/RU2137857C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3288593A (en) * | 1963-11-08 | 1966-11-29 | United Metallurg Corp | Purification of metals |
| GB1531152A (en) * | 1975-05-28 | 1978-11-01 | Atomic Energy Board | Aluminothermic process |
| WO1991018121A1 (en) * | 1990-05-17 | 1991-11-28 | Cabot Corporation | Method of producing high surface area low metal impurity tantalum powder |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| А.Н.Зеликман. Металлургия тугоплавких редких металлов. - М.: Металлургия, 1986, с.269 - 272. Реферативный журнал "Металлургия". 1971, реферат N 12Г260. Реферативный журнал "Металлургия". 1969, реферат N 9Г204. * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2161207C1 (en) * | 2000-04-06 | 2000-12-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие Государственный научно-исследовательский и проектный институт редкометаллической промышленности "Гиредмет" | Method of high-purity niobium production |
| RU2247164C2 (en) * | 2003-03-11 | 2005-02-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт неорганических материалов им. акад. А.А. Бочвара" | Method for producing high-purity niobium ingots with normalized level of electrophysical properties |
| RU2245384C1 (en) * | 2003-05-20 | 2005-01-27 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" (ОАО ЧМЗ) | Method for production of pure niobium |
| RU2490347C1 (en) * | 2012-06-01 | 2013-08-20 | Открытое акционерное общество "Чепецкий механический завод" (ОАО ЧМЗ) | Method for obtaining pure niobium |
| RU2586192C1 (en) * | 2014-10-31 | 2016-06-10 | Акционерное Общество "Чепецкий Механический Завод" (Ао Чмз) | Method of obtaining pure niobium |
| RU2797102C1 (en) * | 2022-11-28 | 2023-05-31 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) | Method for processing lean tantalum-niobium concentrates |
| CN116334415A (en) * | 2023-05-25 | 2023-06-27 | 北京科技大学 | Method and equipment for improving grade of niobium-deficient slag |
| CN116334415B (en) * | 2023-05-25 | 2023-08-15 | 北京科技大学 | A method and equipment for improving the grade of poor niobium slag |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7858063B2 (en) | High purity metallurgical silicon and method for preparing same | |
| RU2672651C1 (en) | Method of producing heat-resistant superalloy hn62bmktyu on nickel based | |
| RU2137857C1 (en) | Method of preparing pure niobium | |
| JP3338701B2 (en) | Method for producing chromium-containing metal | |
| EP0366701B1 (en) | Magnesium production | |
| JP4263366B2 (en) | Method and apparatus for melting rare earth magnet scrap | |
| AU600695B2 (en) | Near net shape fused cast refractories and process for their manufacture by rapid melting/controlled rapid cooling | |
| RU2392338C1 (en) | Method of heat-resistant nickel-based cast alloy obtainment | |
| Kemper et al. | EAF carbothermic co-reduction of alumina and silica for the direct production of Al-Si master alloy | |
| CN104195356A (en) | Smelting and purification method of beryllium beads used for casting pure beryllium ingots | |
| RU2209842C2 (en) | Metal melting and pouring method | |
| RU2157422C1 (en) | Method of production of high-purity magnesium alloy | |
| RU2089630C1 (en) | Method of processing scrap of aluminum alloys | |
| RU2770807C1 (en) | Method for producing blanks from low-alloy copper-based alloys | |
| CN111424191A (en) | Zinc alloy and preparation method thereof | |
| RU2102516C1 (en) | Method of preparing ferrotitanium | |
| RU2853857C1 (en) | Method for obtaining ingots from metallic cobalt by electron beam remelting (ebr) | |
| RU2023124081A (en) | METHOD FOR PRODUCING BLANKS FROM PRECISION MARTENSITIC-AGING IRON-BASED ALLOY 21НКМТ | |
| CN111471876B (en) | A kind of preparation method of zinc alloy | |
| RU2099433C1 (en) | Method of processing aluminum-containing metallized slags | |
| RU2095440C1 (en) | Method for production of metals and alloys | |
| SU661032A1 (en) | Method of remelting metal waste | |
| RU2716326C1 (en) | Method of obtaining high-alloy heat resistant alloys on nickel base with titanium and aluminium content in narrow range | |
| RU2185456C2 (en) | Method of production of aluminum | |
| UA123607C2 (en) | METHOD OF TREATMENT OF ALUMINUM ALLOYS BY HIGH TEMPERATURE REAGENTS |