RU2131571C1 - Method of application of coat on lining of metallurgical unit and on lining of metallurgical reservoir - Google Patents
Method of application of coat on lining of metallurgical unit and on lining of metallurgical reservoir Download PDFInfo
- Publication number
- RU2131571C1 RU2131571C1 RU97120014A RU97120014A RU2131571C1 RU 2131571 C1 RU2131571 C1 RU 2131571C1 RU 97120014 A RU97120014 A RU 97120014A RU 97120014 A RU97120014 A RU 97120014A RU 2131571 C1 RU2131571 C1 RU 2131571C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- slag
- lining
- metallurgical
- blowing
- lance
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области черной и цветной металлургии, конкретнее, к способам горячего ремонта футеровки металлургических агрегатов или футеровки металлургических емкостей в процессе их эксплуатации. The present invention relates to the field of ferrous and non-ferrous metallurgy, and more particularly, to methods for hot repair of the lining of metallurgical units or the lining of metallurgical tanks during their operation.
Известен способ ремонта кладки завалочной и сливной сторон конвертера, включающий оставление в конвертере конечного шлака, продувку шлака кислородом в течение 3 - 5 мин с минутным расходом кислорода, составляющим 50 - 60% от необходимого расхода при продувке плавки, прекращение кислородной продувки, загрузки в конвертер боя отработанного кирпича, осуществление быстрого поворота конвертера в горизонтальное положение и выдержку в этом положении в течение 20 - 25 мин, частичный слив шлака и оставление конвертера в положении подварки еще на 15 - 20 мин (Чиграй И.Д., Кудрина А.П. Огнеупоры для производства стали в конвертерных цехах, М."Металлургия", 1982, с.127 - 128). A known method of repairing the masonry of the filling and drain sides of the converter, including leaving the final slag in the converter, purging the slag with oxygen for 3 to 5 minutes with a minute oxygen flow rate of 50-60% of the required flow rate when blowing the melt, stopping the oxygen purge, loading into the converter the battle of the spent brick, the implementation of the quick turn of the converter into a horizontal position and holding in this position for 20 - 25 minutes, partial discharge of slag and leaving the converter in the weld position for another 15 - 20 m n (Chigray ID, Kudrin AP refractories for steel production in converter shops, M., "Metallurgy", 1982, p.127 - 128).
Недостатком данного способа является высокая длительность операции ремонта кладки, что обычно составляет 40 - 50 мин , и низкая стойкость футеровки конвертера вследствие быстрого износа футеровки в районе цапф, так как использование данного способ для ремонта разрушенных участков боковых сторон практически трудно осуществимо. The disadvantage of this method is the high duration of the masonry repair operation, which is usually 40-50 minutes, and the low resistance of the converter lining due to the rapid wear of the lining in the trunnion region, since the use of this method for repairing damaged sections of the sides is practically difficult.
Известен способ восстановления рабочего слоя футеровки, включающий нанесение жидкого огнеупорного материала на разрушенные участки путем наклона и (или) вращения конвертера. Патент США N 4410167. Заявление 25.05.81., N 278008, опубл.18.10.83. Приор.22.12.78., N 53-16391, Япония. МКИ С21 В 7/04, НКИ 266/281. *РЖ Металлургия, 1984, N 7В34ОП). A known method of restoring the working layer of the lining, including applying liquid refractory material to the destroyed areas by tilting and (or) rotating the converter. US patent N 4410167. Application 25.05.81., N 278008, publ. 18.10.83. Prior 22.12.78., N 53-16391, Japan. MKI
Недостатками данного способа являются повышенные капитальные затраты на создание необходимого оборудования конвертера, усложнение его конструкции и в связи с этим эксплуатации. The disadvantages of this method are the increased capital costs for the creation of the necessary equipment of the converter, the complexity of its design and, therefore, operation.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту является способ нанесения покрытия на футеровку металлургического агрегата или металлургической емкости, включающий оставление в металлургическом агрегате или металлургической емкости конечного шлака, раздувание шлака газом, подаваемым с определенной интенсивностью продувки через фурму, установленную на определенном положении относительно уровня днища агрегата или емкости, и нанесение шлакового гарнисажа на футеровку. (Заявка N 95-108421/02, C21C 5/44, F27D. 1/16, 20.01.97 Бюл.N 2.)
Недостатком данного способа является низкая стойкость футеровки конвертера, вследствие нерегламентированного режима процесса раздува шлака газом: а именно - положения фурмы относительно днища конвертера, интенсивности продувки и времени осуществления процесса раздувания шлака, что приводит к низкой степени ошлакования футеровки конвертера и малой толщине шлакового гарнисажа. Кроме этого, снижается выход металла и повышается расход сыпучих материалов на плавку, так как малое количество смываемого шлакового гарнисажа в начале плавки лишь незначительно улучшает процесс формирования первичного шлака.The closest in technical essence and the achieved effect is a method of coating a lining of a metallurgical unit or metallurgical vessel, including leaving the final slag in the metallurgical unit or metallurgical vessel, inflating the slag with gas supplied with a certain blowing rate through a lance installed at a certain position relative to the bottom level unit or container, and applying a slag skull on the lining. (Application N 95-108421 / 02,
The disadvantage of this method is the low stability of the lining of the converter, due to the unregulated mode of the process of blowing slag gas: namely, the position of the lance relative to the bottom of the converter, the purge intensity and the time of the process of blowing the slag, which leads to a low degree of slagging of the lining of the converter and a small thickness of the slag skull. In addition, the metal yield decreases and the consumption of bulk materials for smelting increases, since a small amount of washable slag skull at the beginning of smelting only slightly improves the process of formation of primary slag.
При осуществлении процесса раздувания шлака не нейтральным газом, а кислородной струей или воздухом, происходит переокисление шлакового расплава, за счет сжигания в нем корольков металла, и агрессивному воздействию шлаком на футеровку конвертера, а также длительному негативному воздействию на футеровку открытой струей окислителя. When the process of blasting slag is carried out not with a neutral gas, but with an oxygen stream or air, the slag melt is reoxidized due to the burning of metal beads in it, and the slag acts aggressively on the converter lining, as well as the long-term negative effect on the lining with an open oxidizing stream.
Цель предлагаемого изобретения - увеличение стойкости футеровки и производительности металлургических агрегатов, повышение выхода металла, снижение расхода чугуна, торкретмассы, раскислителей, легирующих и сыпучих материалов, а также повышение стойкости футеровки металлургических емкостей. The purpose of the invention is to increase the durability of the lining and the performance of metallurgical units, increase the yield of metal, reduce the consumption of cast iron, shotcrete, deoxidants, alloying and bulk materials, as well as increase the durability of the lining of metallurgical containers.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе нанесения покрытия на футеровку металлургического агрегата или футеровку металлургической емкости, включающем оставление в металлургическом агрегате или металлургической емкости конечного шлака, раздувание шлака газом, подаваемым с определенной интенсивностью продувки через фурму, установленную на определенном положении относительно уровня днища агрегата или емкости, и нанесение шлакового гарнисажа на футеровку, согласно предлагаемому изобретению шлак раздувают при оложении фурмы относительно уровня днища агрегата или емкости, равном 0,01 - 150 приведенных калибров при интенсивности продувки 0,25 - 70 м3/мин•т стали.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of coating a lining of a metallurgical unit or a lining of a metallurgical vessel, including leaving the final slag in the metallurgical unit or metallurgical vessel, inflating the slag with gas supplied with a certain blowing intensity through a lance installed at a certain position relative to the bottom level unit or container, and the application of a slag skull on the lining, according to the invention, the slag is inflated with the decomposition of the lance relative to the level of the bottom of the unit capacity or equal to 0.01 - 150 at given caliber purge rate of 0.25 - 70 m 3 / min • t steel.
Кроме того, при осуществлении раздува шлака кислородом или воздухом, процесс осуществляется до израсходования газа 0,25-15 м3/т стали, либо раздувают шлак нейтральным или восстановительным газом, или двуокисью углерода, либо их сочетанием.In addition, when the slag is blown with oxygen or air, the process is carried out before the gas is consumed 0.25-15 m 3 / t of steel, or the slag is blown up with neutral or reducing gas, or carbon dioxide, or a combination thereof.
До раздува шлака и/или в процессе его раздува на шлак присаживают сыпучие и/или шлакообразующие, и/или газовыделяющие материалы и/или материалы, повышающие огнеупорные свойства футеровки в количестве 1 - 35 кг/т стали. Before blowing the slag and / or in the process of blowing it, loose and / or slag-forming and / or gas-releasing materials and / or materials are added to the slag, which increase the refractory properties of the lining in the amount of 1 - 35 kg / t of steel.
До раздува шлака и/или в процессе его раздува на шлак присаживают углеродсодержащие материалы в количестве 1 - 35 кг/т стали. Before blowing the slag and / or in the process of blowing it, carbon-containing materials are added to the slag in the amount of 1 - 35 kg / t of steel.
До раздува шлака и/или в процессе его раздува на шлак присаживают совместно сыпучие и/или шлакообразующие и/или газовыделяющие и/или углеродсодержащие материалы и/или материалы, повышающие огнеупорные свойства футеровки, в различном соотношении. Before blowing the slag and / or in the process of blowing it, loose and / or slag-forming and / or gas-releasing and / or carbon-containing materials and / or materials that increase the refractory properties of the lining are co-sited in a different ratio.
Раздув шлака может осуществляться при частичном заполнении шлаком металлургического агрегата или металлургической емкости. Slag blowing can be carried out when the slag is partially filled with a metallurgical unit or a metallurgical tank.
Раздув шлака может осуществляться через фурму имеющую одно сопло. Blown slag can be carried out through a lance having one nozzle.
Раздув шлака может осуществляться через фурму имеющую более одного сопла. Blown slag can be carried out through a lance having more than one nozzle.
Раздув шлака может осуществляться при нахождении сопла или сопел фурмы в шлаковом расплаве. Slag blowing can occur when the nozzle or lance nozzles are in the slag melt.
Раздув шлака может осуществляться при нахождении сопла или сопел фурмы выше уровня шлакового расплава. Slag blowing can be carried out when the nozzle or lance nozzles are above the level of the slag melt.
Раздув шлака может осуществляться через фурму, у которой угол раскрытия сопла или сопел к вертикали металлургического агрегата или металлургической емкости составляет 0 - 179o.Blown slag can be carried out through a lance, in which the opening angle of the nozzle or nozzles to the vertical of the metallurgical unit or metallurgical capacity is 0 - 179 o .
Раздув шлака может осуществляться через фурму, в качестве которой используют кислородную фурму. Blown slag can be carried out through a lance, which is used as an oxygen lance.
Раздув шлака может осуществляться через фурму, в качестве которой используют торкретфурму. Blown slag can be carried out through a lance, which is used as a shotcrete.
Раздув шлака может осуществляться через фурму, в качестве которой используют газовую горелку. Blown slag can be carried out through a lance, which is used as a gas burner.
Раздув шлака может осуществляться при постоянном и/или переменном положении фурмы в вертикальной и/или горизонтальной плоскости. Blown slag can be carried out with a constant and / or alternating position of the lance in the vertical and / or horizontal plane.
До раздува шлака и/или в процессе его раздува на шлак присаживают раскислители. Deoxidants are added to the slag and / or in the process of blowing it up onto the slag.
При анализе научно-технической литературы и патентной информации не было обнаружено известных технических решений, имеющих сходные признаки в предложенной совокупности, обеспечивающих, согласно предложению, увеличение стойкости футеровки и производительности металлургических агрегатов, повышение выхода металла, снижение расхода чугуна, торкретмассы, раскислителей, легирующих и сыпучих материалов, а также повышение стойкости футеровки металлургических емкостей, что свидетельствует о получении нового технического эффекта и позволяет сделать вывод о его соответствии условиям патентоспособности. In the analysis of scientific and technical literature and patent information, no known technical solutions were found that have similar characteristics in the proposed combination, which provide, according to the proposal, an increase in the lining resistance and productivity of metallurgical units, an increase in the metal yield, a decrease in the consumption of cast iron, shotcrete, deoxidizing agents and bulk materials, as well as increasing the durability of the lining of metallurgical tanks, which indicates a new technical effect and allows to conclude that it meets the conditions of patentability.
Сущность заявляемого технического решения заключается в следующем. The essence of the proposed technical solution is as follows.
Регламентированный режим продувки газом обеспечивает оптимальные условия для раздувания шлака и нанесения при этом на футеровку шлакового гарнисажа максимальной толщины. Низкое положение фурмы и высокая интенсивность продувки позволяют направить энергию газа на шлаковый расплав. В результате этого обеспечивается выталкивание массы шлака струей газа с места его расположения вверх и направление движения шлака по касательной к поверхности футеровки агрегата или емкости. В результате происходит, как бы "размазывание" шлакового расплава по футеровке, что способствует эффективному нанесению на футеровке шлакового гарнисажа. The regulated gas purge mode provides optimal conditions for inflating the slag and applying the maximum thickness to the lining of the slag skull. The low position of the lance and the high purge intensity allow directing the energy of the gas to the slag melt. As a result of this, the slag mass is ejected by a gas stream from its location upward and the direction of slag movement is tangential to the surface of the lining of the unit or tank. The result is a kind of “smearing” of the slag melt along the lining, which contributes to the efficient application of the slag skull on the lining.
В случае слива металла с агрегата с повышенной температурой или высокой жидкоподвижностью шлакового расплава, целесообразно снижать температуру шлака и переводить его в вязкое состояние. Для этого в агрегат, например в конвертер, на шлак до его раздува или в процессе осуществления раздува присаживаются сыпучие, шлакообразующие или углеродсодержащие материалы. In the case of metal discharge from the unit with an increased temperature or high fluid mobility of the slag melt, it is advisable to reduce the temperature of the slag and put it in a viscous state. For this purpose, bulk, slag-forming or carbon-containing materials are deposited on the slag, for example in a converter, before it is blown or in the process of blowing.
Обеспечение стабильного формирования шлакового гарнисажа на футеровке агрегата, например, конвертера, способствует интенсификации процесса формирования первичного шлака в ходе кислородной продувки плавки за счет частичного смыва нанесенного шлакового гарнисажа. В результате этого снижается брызгоунос капель металла и повышается выход жидкой стали, а также снижается расход сыпучих материалов на шлакообразование. Ensuring the stable formation of a slag skull on the lining of an aggregate, for example, a converter, contributes to the intensification of the process of formation of primary slag during oxygen blowing of the melt due to the partial washing off of the deposited slag skull. As a result of this, the spraying of drops of metal is reduced and the yield of molten steel is increased, and the consumption of bulk materials for slag formation is also reduced.
Снижение расхода сыпучих материалов позволяет, в зависимости от сортамента выплавляемой стали, либо повышать долю лома в шихтовке плавки и снижать расход чугуна, либо заканчивать кислородную продувку при более высоком содержании углерода в металле, что позволяет существенно снизить окисленность шлака в металле и приводит к снижению скорости износа футеровки конвертера и расхода раскислителей и легирующих материалов. Reducing the flow rate of bulk materials allows, depending on the grade of smelted steel, either to increase the share of scrap in the smelting charge and to reduce cast iron consumption, or to end oxygen purge with a higher carbon content in the metal, which can significantly reduce the oxidation of slag in the metal and reduces the rate wear of the lining of the converter and the consumption of deoxidizers and alloying materials.
Предлагаемое техническое решение, обеспечивая повышение стойкости футеровки, позволяет в значительной мере сократить количество и частоту операций торкретирования футеровки, что существенно оказывает влияние на снижение себестоимости продукции. Кроме вышеназванного, данное техническое решение, обеспечивая увеличение стойкости футеровки металлургических агрегатов, способствует снижению числа перефутеровок в год, что позволяет повысить эксплуатационную готовность агрегатов и тем самым повысить их производительность. The proposed solution, providing increased lining resistance, can significantly reduce the number and frequency of shotcrete lining operations, which significantly affects the reduction in production costs. In addition to the above, this technical solution, providing an increase in the durability of the lining of metallurgical units, helps to reduce the number of refining per year, which allows to increase the operational availability of the units and thereby increase their productivity.
Реализация предлагаемого технического решения, за счет использования шлака в целях восстановления футеровки, приводит к существенному сокращению объемов шлака вывозимого на шлаковые поля и в качестве отходов с территории завода. The implementation of the proposed technical solution, through the use of slag in order to restore the lining, leads to a significant reduction in the volume of slag exported to slag fields and as waste from the plant.
Опытными продувками в 350-т конвертере конечного шлаканейтральным газом (азотом), а также кислородом, подаваемым через кислородную фурму установлено, что для достижения максимальной величины шлакового гарнисажа на футеровке конвертера необходимо строго соблюдать разработанный режим продувки, а именно раздувание шлака осуществлять при положении фурмы относительно уровня днища 0,01 -150 приведенных калибров при интенсивности продувки 0,25 - 70 м3/мин•т стали. При осуществлении раздува шлака кислородом процесс осуществляется до израсходования 0,25 - 15 м3/т стали.By experimental purges in a 350-t converter of the final slag neutral gas (nitrogen), as well as oxygen supplied through an oxygen lance, it was established that in order to achieve the maximum value of the slag skull on the converter lining, it is necessary to strictly observe the developed purge mode, namely, to blow the slag when the lance is relatively a bottom level of 0.01 -150 reduced calibres with a purge intensity of 0.25 - 70 m 3 / min • t of steel. When carrying out the blowing of slag with oxygen, the process is carried out until the consumption of 0.25 - 15 m 3 / t of steel.
Осуществление процесса раздува шлака газом при положении кислородной фурмы относительно уровня днища менее 0,01 калибра приводило к снижению толщины шлакового гарнисажа, образуемого на футеровке конвертера, вследствие ухудшения гидродинамики потоков шлака и незначительной высоты подъема массы шлака, кроме того, повышалась скорость износа футеровки днища конвертера, увеличивался расход сыпучих материалов на плавку, снижался выход металла. The implementation of the process of blowing slag with gas when the position of the oxygen lance relative to the bottom level is less than 0.01 caliber led to a decrease in the thickness of the slag skull formed on the lining of the converter, due to the deterioration of the hydrodynamics of slag flows and an insignificant rise in the mass of the slag, in addition, the wear rate of the lining of the bottom of the converter increased , increased consumption of bulk materials for melting, decreased metal yield.
Осуществление процесса раздува шлака газом при положении кислородной фурмы относительно уровня днища более 150 калибров приводило к снижению толщины шлакового гарнисажа, увеличению расхода сыпучих материалов, снижению выхода металла, увеличению частоты торкретирования. The implementation of the process of blowing slag with gas when the position of the oxygen lance relative to the bottom level of more than 150 calibres led to a decrease in the thickness of the slag skull, an increase in the consumption of bulk materials, a decrease in the yield of metal, and an increase in the frequency of shotcrete.
Осуществление процесса раздува шлака газом при интенсивности менее 0,25 м3/мин•т стали приводило к снижению толщины шлакового гарнисажа в верхней части футеровки конвертера и полному его отсутствию в районе горловины и прилегающих к ней участках футеровки, что повышало скорость износа вышеназванных участков футеровки конвертера, кроме этого снижался выход металла, увеличивался расход сыпучих материалов и торкретмассы.The implementation of the process of blasting slag with gas at an intensity of less than 0.25 m 3 / min • t of steel led to a decrease in the thickness of the slag skull in the upper part of the lining of the converter and its complete absence in the neck and adjacent areas of the lining, which increased the wear rate of the above sections of the lining converter, in addition, the metal yield decreased, the consumption of bulk materials and shotcrete increased.
Осуществление процесса раздува шлака газом при интенсивности более 70 м3/мин•т стали приводило к сильным выбросам шлака и конвертера, созданию аварийной ситуации и снижению толщины шлакового гарнисажа.The implementation of the process of blasting slag with gas at an intensity of more than 70 m 3 / min • t of steel led to strong emissions of slag and converter, creating an emergency and reducing the thickness of the slag skull.
Осуществление процесса раздува шлака кислородом или воздухом до израсходования менее 025 м3/т стали приводило к снижению толщины шлакового гарнисажа на футеровке конвертера, снижению выхода металла, увеличению расхода сыпучих материалов и дополнительному торкретированию футеровки.The process of blasting the slag with oxygen or air until the consumption of less than 025 m 3 / t of steel led to a decrease in the thickness of the slag skull on the lining of the converter, a decrease in the yield of metal, an increase in the consumption of bulk materials and additional shotcrete lining.
Осуществление процесса раздува шлака кислородом или воздухом до израсходования более 15 м3/т стали не приводило к образованию шлакового гарнисажа на футеровке конвертера вследствие повышения окисленности и температуры шлакового расплава, снижался выход металла, повышался расход сыпучих материалов, увеличивалась скорость износа футеровки конвертера, повышалась частота торкретирования.The process of blasting the slag with oxygen or air until more than 15 m 3 / t of steel was consumed did not lead to the formation of a slag skull on the lining of the converter due to the increase in oxidation and temperature of the slag melt, the metal yield decreased, the consumption of bulk materials increased, the wear rate of the converter lining increased, the frequency increased shotcrete.
Осуществление процесса раздува шлака нейтральным либо восстановительным газом, или двуокисью углерода не регламентируется по расходу газа и определяется только условиями производства и наличием свободного времени на конвертерах для осуществления процесса восстановления футеровки конвертеров. The process of blasting slag with neutral or reducing gas or carbon dioxide is not regulated by gas consumption and is determined only by the production conditions and the availability of free time on the converters for the process of restoring the lining of converters.
Перед раздувом шлака или в процессе его осуществления в конвертер можно присаживать сыпучие, шлакообразующие и (или) углеродсодержащие материалы. Before blown slag or in the process of its implementation, bulk, slag-forming and (or) carbon-containing materials can be planted in the converter.
При присадке материалов с расходом менее 1 кг/т стали не обеспечивалось эффективного снижения температуры шлакового расплава, что приводило к снижению толщины шлакового гарнисажа на футеровке конвертера, снижению выхода металла, повышению расхода на плавке шлакообразующих материалов, перерасходу торкретмассы. When materials with a flow rate of less than 1 kg / t of steel were added, an effective decrease in the temperature of the slag melt was not ensured, which led to a decrease in the thickness of the slag skull on the converter lining, a decrease in the metal yield, an increase in the consumption on smelting of slag-forming materials, and excessive consumption of shotcrete.
При присадке материалов с расходом более 35 кг/т стали наблюдалась гетерогенизация шлакового расплава и его окомкование, что резко ухудшало процесс нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера. При этом снижался выход металла, повышался износ футеровки, увеличивался расход шлакообразующих материалов и торкретмассы. With the addition of materials with a flow rate of more than 35 kg / t of steel, heterogenization of the slag melt and its pelletizing was observed, which sharply worsened the process of applying the slag skull on the converter lining. At the same time, the metal yield decreased, the lining wear increased, and the consumption of slag-forming materials and shotcrete increased.
Таким образом, принципиальным отличием заявляемого технического решения является регламентированный режим продувки газом: установление фурмы на высоте 0,01 - 150 калибров относительно уровня днища, продувки газом с интенсивностью 0,25 - 70 м3/мин•т стали.Thus, the fundamental difference of the proposed technical solution is the regulated regime of gas purging: establishing a lance at a height of 0.01 - 150 calibers relative to the bottom level, gas purging with an intensity of 0.25 - 70 m 3 / min • t of steel.
При раздуве шлака кислородом или воздухом процесс регламентируется по расходу газа 0,25 - 15 м3/т стали, а при раздуве нейтральным или восстановительным газом или двуокись углерода не регламентируется. Перед раздувом шлака или в процессе его осуществления на шлак присаживаются сыпучие, шлакообразующие и (или) углеродсодержащие материалы с расходом 1 - 35 кг/т.When blasting slag with oxygen or air, the process is regulated by a gas flow rate of 0.25 - 15 m 3 / t of steel, and when blown by neutral or reducing gas or carbon dioxide is not regulated. Before blasting the slag or in the process of its implementation, loose, slag-forming and (or) carbon-containing materials with a flow rate of 1 - 35 kg / t are planted on the slag.
Для оценки данного способа была проведена серия опытных раздувов конечных шлаков в соответствии с заявляемым предложением и прототипом, при соблюдении одинаковых условий по окисленности шлаков и температуре сливаемого металла. To evaluate this method, a series of pilot blow-ups of the final slags was carried out in accordance with the claimed proposal and the prototype, subject to the same conditions for the oxidation of slags and the temperature of the metal being drained.
Пример осуществления предлагаемого способа
В 350-т конвертере после слива металла оставили конечный шлак. В конвертер опустили кислородную фурму и при ее положении 2,5 калибров (0,24 м) относительно уровня днища подали через кислородную фурму азот с интенсивностью 3,75 м3/мин•т стали (1370 м3/мин). Раздув шлака осуществляли в течение 5 минут. После раздува шлака осмотрели футеровку конвертера. Вся поверхность футеровки была покрыта шлаковым гарнисажем, изношенные участки футеровки восстановлены. После этого слили в шлаковую чашу остатки жидкого шлака. Визуально наблюдалось снижение общего количества шлака от первоначального, более чем на 50%.An example implementation of the proposed method
In the 350-t converter, after the metal was drained, the final slag was left. An oxygen lance was lowered into the converter and, at its position of 2.5 calibers (0.24 m) relative to the bottom level, nitrogen was fed through an oxygen lance with an intensity of 3.75 m 3 / min • t of steel (1370 m 3 / min). Blown slag was carried out for 5 minutes. After blowing up the slag, we examined the converter lining. The entire surface of the lining was covered with a slag skull; worn sections of the lining were restored. After that, the remnants of liquid slag were poured into the slag bowl. Visually there was a decrease in the total amount of slag from the original, by more than 50%.
Далее в конвертер завалили 120 т лома, присадили 11 т извести, залили 285 т чугуна с температурой 1430oC, содержащего в процентах: 4,8 углерода, 0,75 кремния; 0,30 марганца; 0,065 фосфора и 0,25 серы. Осуществили продувку расплава кислородом сверху с интенсивностью 1200 м3/мин. В ходе кислородной продувки в конвертер присадили 5 т извести. По акустическим показаниям шумомера формирование первичного шлака осуществилось в течение 3 минут после израсходования 20000 м3 кислорода прекратили продувку. Температура металла, содержание углерода и марганца в металле составили соответственно 1660oC, 0,12% и 0,15%. Плавку слили с первой повалки, присадив в ковш 0,3 т коксика, 1500 кг силикомарганца, 0,7 т ферросилиция. Результаты опытных раздувов конечных шлаков в 350-т конвертере в соответствии с заявляемым способом, а также в соответствии с технологией прототипа, приведены в таблице (см.таблицу в конце описания).Then 120 tons of scrap were poured into the converter, 11 tons of lime was added, 285 tons of cast iron with a temperature of 1430 o C were poured, containing in percent: 4.8 carbon, 0.75 silicon; 0.30 manganese; 0.065 phosphorus and 0.25 sulfur. The melt was purged with oxygen from above with an intensity of 1200 m 3 / min. During oxygen purging, 5 tons of lime was added to the converter. According to the acoustic readings of the sound level meter, the formation of primary slag took place within 3 minutes after the consumption of 20,000 m 3 of oxygen was stopped. The temperature of the metal, the carbon and manganese content in the metal were respectively 1660 o C, 0.12% and 0.15%. The melting was drained from the first mooring, adding 0.3 tons of coke, 1500 kg of silicomanganese, 0.7 tons of ferrosilicon to the ladle. The results of the experimental blowing of the final slag in a 350-t converter in accordance with the claimed method, as well as in accordance with the technology of the prototype, are shown in the table (see table at the end of the description).
Сравнительный анализ двух способов показал, что при осуществлении предлагаемой технологии, с соблюдением последовательности заявляемых технологических параметров, обеспечивалось эффективное восстановление футеровки путем нанесения на нее шлакового гарнисажа, что приводило к снижению скорости износа футеровки конвертера в 2 раза, сокращению частоты и количества торкретирования футеровки конвертера в 2 раза, увеличению скорости формирования первичного шлака в 2 раза, снижению расхода извести и доломита соответственно на 10 и 3 кг/т, увеличению выхода металла на 0,7%, увеличению остаточного марганца в металле на 15 - 20%, снижению расхода ферросплавов и раскислителей на 10%. A comparative analysis of the two methods showed that when implementing the proposed technology, observing the sequence of the claimed technological parameters, the lining was effectively restored by applying a slag skull on it, which led to a 2-fold reduction in the converter liner wear rate, and a reduction in the frequency and amount of shotcrete of the converter lining in 2 times, increase the speed of primary slag formation by 2 times, reduce the consumption of lime and dolomite by 10 and 3 kg / t, respectively icheniyu metal yield of 0.7%, increase in residual manganese metal at 15 - 20%, reduction and deoxidizing ferroalloys consumption by 10%.
Claims (17)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97120014A RU2131571C1 (en) | 1997-12-03 | 1997-12-03 | Method of application of coat on lining of metallurgical unit and on lining of metallurgical reservoir |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97120014A RU2131571C1 (en) | 1997-12-03 | 1997-12-03 | Method of application of coat on lining of metallurgical unit and on lining of metallurgical reservoir |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2131571C1 true RU2131571C1 (en) | 1999-06-10 |
Family
ID=20199591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97120014A RU2131571C1 (en) | 1997-12-03 | 1997-12-03 | Method of application of coat on lining of metallurgical unit and on lining of metallurgical reservoir |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2131571C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2294379C1 (en) * | 2005-10-05 | 2007-02-27 | ОАО "Уральский институт металлов" | Method of deposition of the wall accretion on the converter brick-lining |
| RU2342444C2 (en) * | 2006-12-05 | 2008-12-27 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Covering method of slag-skin on vessel lining |
| RU2373291C1 (en) * | 2008-05-04 | 2009-11-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of applying wall accretion to converter lining |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4410167A (en) * | 1978-12-22 | 1983-10-18 | Kawasaki Jukogyo K.K. | Method of applying a refractory lining to a rotary steel converter |
| SU1592343A1 (en) * | 1988-08-18 | 1990-09-15 | Dn Metall Inst | Method of applying slag lining in converter |
| SU1708866A1 (en) * | 1989-05-19 | 1992-01-30 | Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии | Method for carrying out hot repair of converter lining during operation |
| RU2047660C1 (en) * | 1992-02-11 | 1995-11-10 | Криворожский металлургический комбинат "Криворожсталь" им.В.И.Ленина | Method for deposition of coatings onto converter wall |
-
1997
- 1997-12-03 RU RU97120014A patent/RU2131571C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4410167A (en) * | 1978-12-22 | 1983-10-18 | Kawasaki Jukogyo K.K. | Method of applying a refractory lining to a rotary steel converter |
| SU1592343A1 (en) * | 1988-08-18 | 1990-09-15 | Dn Metall Inst | Method of applying slag lining in converter |
| SU1708866A1 (en) * | 1989-05-19 | 1992-01-30 | Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии | Method for carrying out hot repair of converter lining during operation |
| RU2047660C1 (en) * | 1992-02-11 | 1995-11-10 | Криворожский металлургический комбинат "Криворожсталь" им.В.И.Ленина | Method for deposition of coatings onto converter wall |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Чуграй И.Д. и др. Огнеупоры для производства стали в конвертерных цехах. - М.: Металлургия, 1982, с. 127-128. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2294379C1 (en) * | 2005-10-05 | 2007-02-27 | ОАО "Уральский институт металлов" | Method of deposition of the wall accretion on the converter brick-lining |
| RU2342444C2 (en) * | 2006-12-05 | 2008-12-27 | Открытое акционерное общество "Западно-Сибирский металлургический комбинат" | Covering method of slag-skin on vessel lining |
| RU2373291C1 (en) * | 2008-05-04 | 2009-11-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of applying wall accretion to converter lining |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6077324A (en) | Method for producing alloyed steels | |
| EP0017963B1 (en) | Converter steelmaking process | |
| US4410360A (en) | Process for producing high chromium steel | |
| JP5967139B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| JP5867520B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| RU2131571C1 (en) | Method of application of coat on lining of metallurgical unit and on lining of metallurgical reservoir | |
| US4601749A (en) | Method for adjusting chemical composition of molten pig iron tapped from blast furnace | |
| JP5983900B1 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| RU2131467C1 (en) | Process of reclamation of lining of converter | |
| RU2128714C1 (en) | Method of skull application to converter lining | |
| RU2179586C1 (en) | Method for making steel in oxygen converter | |
| JP5915568B2 (en) | Method of refining hot metal in converter type refining furnace | |
| RU2118376C1 (en) | Method of producing vanadium slag and naturally vanadium-alloyed steel | |
| JP3885499B2 (en) | Converter steelmaking method | |
| RU2166550C2 (en) | Method of producing low-silicon steel | |
| JP2003193123A (en) | Repair method of refractory lining of converter | |
| RU2201968C2 (en) | Method of conversion of vanadium iron | |
| JP2017002363A (en) | Converter discharge method | |
| RU2527508C2 (en) | Method of casting and out-of-furnace processing of high-quality rail steel | |
| JP3333339B2 (en) | Converter steelmaking method for recycling decarburized slag | |
| RU2465337C1 (en) | Method of steelmaking in basic oxygen converter | |
| RU2319750C2 (en) | Method and the device used for decarbonization of the steel melt | |
| JP6544531B2 (en) | How to smelt molten metal | |
| RU2192482C2 (en) | Method of steelmaking | |
| SU1337417A1 (en) | Method of melting steel in converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20141204 |