RU2123534C1 - Method for prevention of spitting in steel melting in oxygen converter - Google Patents
Method for prevention of spitting in steel melting in oxygen converter Download PDFInfo
- Publication number
- RU2123534C1 RU2123534C1 RU97117637A RU97117637A RU2123534C1 RU 2123534 C1 RU2123534 C1 RU 2123534C1 RU 97117637 A RU97117637 A RU 97117637A RU 97117637 A RU97117637 A RU 97117637A RU 2123534 C1 RU2123534 C1 RU 2123534C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- slag
- gas
- oxygen
- metal
- steel
- Prior art date
Links
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 37
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 37
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 230000002265 prevention Effects 0.000 title abstract description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 title 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 title 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 31
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 26
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 abstract 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 abstract 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 abstract 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 51
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 21
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 10
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 6
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003818 cinder Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L manganese oxide Inorganic materials [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Mn+2] PPNAOCWZXJOHFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000009885 systemic effect Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к производству стали в конвертерах, и может быть использовано для управления ходом продувки в конвертере и предотвращения выбросов и переливов газошлакометаллической эмульсии, особенно при переделе низкомарганцовистого чугуна. The invention relates to ferrous metallurgy, and more specifically to the production of steel in converters, and can be used to control the purge process in the converter and to prevent emissions and overflows of gas-slag emulsion, especially when redistributing low manganese cast iron.
Известен способ осаждения вспененного шлака в процессе продувки в кислородном конвертере путем ввода в ванну специальных флюсов, содержащих 20-50% органических компонентов и 30-70% огнеупорного материала, смешанных со связующим, добавляемым в количестве 10% (патент Японии N 52-26488, кл. C 21 C 5/28, опублик. 1977). A known method of deposition of foamed slag during a purge in an oxygen converter by introducing into the bath special fluxes containing 20-50% organic components and 30-70% refractory material mixed with a binder added in an amount of 10% (Japan patent N 52-26488, C. C 21
Недостатком данного способа является необходимость подготовки флюсов, малая скорость их осаждающего воздействия на шлак, что в результате приводит к переливам шлакометаллической эмульсии и снижению выхода металла. The disadvantage of this method is the need for the preparation of fluxes, the low speed of their precipitating effects on the slag, which as a result leads to overflow of slag metal emulsion and a decrease in metal yield.
Известен способ предотвращения выбросов в конвертере, включающий кратковременный подъем фурмы и осаживание кислородными струями вспенивающейся ванны (Воскобойников В.Г., Кудрин В.А., Якушев А.М. Общая металлургия./ Под ред. Воскобойникова В.Г. -М.: Металлургия, 1985, с. 206-207). A known method of preventing emissions in the converter, including short-term lifting of the lance and deposition by oxygen jets of a foaming bath (Voskoboinikov V.G., Kudrin V.A., Yakushev A.M. General metallurgy. / Ed. By Voskoboinikov V.G.-M. : Metallurgy, 1985, p. 206-207).
Недостатком данного способа является низкий выход металла, снижение стойкости футеровки и производительности конвертеров. The disadvantage of this method is the low metal yield, a decrease in the lining resistance and the performance of the converters.
Практика конвертерного производства показывает неэффективность способа при его реализации, плохое осаживание шлаковой пены струями кислорода, повышенный износ при этом футеровки горловины конвертера, повышение окисленности шлака и в дальнейшем возобновление выбросов, что обычно заканчивается аварийным прекращением кислородной продувки и скачиванием шлака. The practice of converter production shows the inefficiency of the method during its implementation, poor deposition of slag foam by oxygen jets, increased wear of the lining of the neck of the converter, increased oxidation of the slag and further renewal of emissions, which usually ends with an emergency stop of oxygen blowing and downloading of slag.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является способ предотвращения выброса при производстве стали в кислородном конвертере, включающий продувку металла кислородом, осаживание вспененной газошлакометаллической эмульсии газом, который подают через сталевыпускное отверстие в момент прохождения ее верхнего слоя уровня сталевыпускного отверстия (ЕР, N 0735147, A1, кл. C 21 C 5/32, 05.03.96). The closest to the proposed invention in terms of technical nature and the achieved result is a method of preventing emissions during steel production in an oxygen converter, including blowing metal with oxygen, depositing a foamed gas-slag-metal emulsion with gas, which is fed through a steel outlet at the moment of passage of its upper layer at the steel outlet (EP, N 0735147, A1, CL C 21
Недостатком данного способа является низкий выход металла, сложность в реализации способа, низкая стойкость кислородных фурм, снижение стойкости футеровки конвертеров, повышенный расход нейтрального газа и чугуна. The disadvantage of this method is the low metal yield, the difficulty in implementing the method, the low resistance of oxygen tuyeres, the reduced resistance of the lining of converters, the increased consumption of neutral gas and cast iron.
Это происходит в связи с тем, что способ возможно реализовать лишь при использовании кислородной фурмы с двухъярусным расположением сопел. Через нижний ярус сопел подается кислород на продувку, а через верхний ярус смесь инертного газа с топливом и воздухом. В процессе продувки если через верхний ярус не подается никакого газа, то сопла зашлаковываются и фурма уже не может реализоваться в дальнейшем для предотвращения выбросов. Либо при попытке подачи через зашлакованные сопла верхнего яруса смеси газов происходит разгар сопел и выход фурмы из строя. This is due to the fact that the method can only be implemented using an oxygen lance with a two-tier arrangement of nozzles. Oxygen is purged through the lower tier of nozzles, and a mixture of inert gas with fuel and air is fed through the upper tier. During the purge process, if no gas is supplied through the upper tier, the nozzles are slagged and the lance can no longer be realized in the future to prevent emissions. Or, when trying to supply a mixture of gases through slagged nozzles of the upper tier, the nozzles rise and the tuyere fails.
Поэтому для сохранения верхнего яруса сопел приходится подавать нейтральный газ через них с целью отдува от них разбрызгиваемых в процессе продувки капель металла и шлака. В результате происходит значительный перерасход нейтрального газа, что существенно повышает себестоимость стали. Therefore, to maintain the upper tier of the nozzles, it is necessary to supply a neutral gas through them in order to blow away droplets of metal and slag sprayed from them during the purging process. As a result, there is a significant overrun of neutral gas, which significantly increases the cost of steel.
Подача через верхний ярус кислорода в процессе продувки приводит к повышенному износу огнеупоров горловины конвертера и переокислению шлака, увеличивается расходный коэффициент чугуна. The supply of oxygen through the upper tier during the purge process leads to increased wear of the refractories of the neck of the converter and reoxidation of the slag; the consumption coefficient of cast iron increases.
Технический результат предлагаемого изобретения заключается в увеличении выхода металла, стойкости футеровки конвертеров и кислородных фурм, снижении расхода раскислителей и легирующих материалов, а также чугуна. The technical result of the invention is to increase the yield of metal, the durability of the lining of converters and oxygen tuyeres, reducing the consumption of deoxidizers and alloying materials, as well as cast iron.
Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе предотвращения выбросов при производстве стали в кислородном конвертере, включающем продувку металла кислородом, осаживание вспененной газошлакометаллической эмульсии газом, который подают через сталевыпускное отверстие в момент прохождения верхнего слоя эмульсии уровня сталевыпускного отверстия, согласно предлагаемому изобретению газ подают с интенсивностью 0,1-3,0 м3/т•мин в течение 0,5-10% времени кислородной продувки.The specified technical result is achieved by the fact that in the known method of preventing emissions from steel production in an oxygen converter, including blowing metal with oxygen, depositing the foamed gas-slag-metal emulsion with gas, which is fed through the steel outlet at the moment the upper layer of the emulsion passes through the steel outlet, according to the invention, the gas is supplied with an intensity of 0.1-3.0 m 3 / t • min for 0.5-10% of the oxygen purge time.
Сущность заявляемого предложения заключается в следующем. The essence of the proposed proposal is as follows.
В условиях передела низкомарганцовистых чугунов резко ухудшается процесс формирования первичного шлака. В связи с совершенно другим химизмом процесса шлакообразования повышение концентрации окислов железа в шламе не обеспечивает выполнения компенсирующей роли по замене недостающих окислов марганца. Under conditions of redistribution of low-manganese cast irons, the process of formation of primary slag sharply worsens. Due to a completely different chemistry of the process of slag formation, an increase in the concentration of iron oxides in the sludge does not provide a compensating role for replacing the missing manganese oxides.
В результате вязкость шлакового расплава повышается в несколько раз. Это приводит к увеличению количества запутывающихся в шлаке капель металла, происхождением которых являются удары кислородных струй о металл. Увеличение числа корольков металла в шлаке приводит к снижению его температуры и нахождению в состоянии, близком к гетерогенному. Ввод в первые минуты кислородной продувки присадок извести или доломита приводит к увеличению вязкости верхних слоев шлакового расплава и насыщению мелкодисперсными частицами присаживаемых материалов. Все это обеспечивает повышение поверхностной вязкости шлака, а в период интенсивного обезуглероживания к усилению эффекта вспенивания шлака из-за более высокой механической прочности шлака. Таким образом, в период значительного увеличения количества газов как продуктов обезуглероживания, выходящих из металлической ванны, из-за повышения поверхностной вязкости верхних слоев шлака выход газов осуществляется с меньшей скоростью, чем скорость их образования. В результате шлак интенсивно вспенивается, т.е. происходит как бы "растягивание" шлака по высоте конвертера внутри его. В конечном итоге это приводит к переливам шлака через горловину. Механическое разрушение шлаковой пены путем присадки сыпучих материалов в этот период приводит к кратковременному ее осаждению и вновь возобновлению процесса вспенивания шлака и его переливам вследствие того, что вводимые материалы повышают в шлаке количество мелкодисперсных частиц, стабилизирующих процесс пенообразования, и снижают температуру шлакового расплава, что приводит к повышению окисленности шлака и увеличению интенсивности вспенивания шлака с выбросами шлакометаллической эмульсии. Таким образом, увеличение поверхностной вязкости шлакового расплава обеспечивает, иначе говоря, повышение прочности поверхностной пленки шлака и стабильность шлаковой пены. В данной ситуации снижение поверхностной вязкости возможно путем присадок плавикового шпата. Однако его присадка обеспечивает лишь кратковременный, в течение 2-3 мин, стабильный ход продувки со снижением уровня шлаковой пены и в дальнейшем приводит к возобновлению исходной ситуации с увеличенной вспениваемостью шлака и выбросам шлакометаллической эмульсии. As a result, the viscosity of the slag melt increases several times. This leads to an increase in the number of metal droplets entangled in the slag, the origin of which is the impact of oxygen jets on the metal. An increase in the number of metal kings in the slag leads to a decrease in its temperature and to a state close to heterogeneous. Entering lime or dolomite additives in the first minutes of oxygen purging leads to an increase in the viscosity of the upper layers of slag melt and saturation with fine particles of seated materials. All this provides an increase in the surface viscosity of the slag, and during intensive decarburization, to enhance the effect of foaming of the slag due to the higher mechanical strength of the slag. Thus, during a period of a significant increase in the amount of gases as decarburization products leaving the metal bath, due to the increase in the surface viscosity of the upper slag layers, the gases are released at a lower rate than their formation rate. As a result, the slag foams intensely, i.e. there is a kind of “stretching” of the slag along the height of the converter inside it. Ultimately, this leads to overflow of slag through the neck. The mechanical destruction of slag foam by adding bulk materials during this period leads to its short-term deposition and the resumption of the process of foaming of the slag and its overflow due to the fact that the introduced materials increase the amount of fine particles stabilizing the foaming process and reduce the temperature of the slag melt, which leads to to increase the oxidation of slag and increase the intensity of foaming of slag with emissions of slag metal emulsion. Thus, an increase in the surface viscosity of the slag melt provides, in other words, an increase in the strength of the surface slag film and the stability of the slag foam. In this situation, a reduction in surface viscosity is possible by adding fluorspar. However, its additive provides only a short-term, within 2-3 minutes, stable blowing process with a decrease in the level of slag foam and subsequently leads to the resumption of the initial situation with increased foaming of the slag and emissions of slag-metal emulsion.
Другим известным решением в данной ситуации может быть остановка кислородной продувки с последующим скачиванием шлака, что негативно сказывается на выходе металла. Наилучшим решением в данной ситуации может быть действие, направленное на снижение прочности поверхностной пленки шлака и ликвидацию повышенной поверхностной вязкости шлака, т.е. системное механическое разрушение "шлаковой крыши" повышенной вязкости за счет ее разрушения и смещения (сдвига) верхних слоев шлакового расплава. Это обеспечивается за счет подачи газа через сталевыпускное отверстие. В момент прохождения "крыши" шлакового расплава с повышенной вязкостью мимо сталевыпускного отверстия подаваемый газ за счет движения под углом близким к 90o к вектору движения шлаковой пены сдвигает верхние горизонты пены, тем самым разрушая структуру пены и обеспечивая свободное прохождение газов без задержек. После подачи газа через сталевыпускное отверстие акустические приборы определения процесса шлакообразования обычно фиксируют увеличение индекса шума продувки и устранение угрозы выброса.Another well-known solution in this situation may be to stop the oxygen purge and then download the slag, which negatively affects the metal output. The best solution in this situation may be an action aimed at reducing the strength of the surface slag film and eliminating the increased surface viscosity of the slag, i.e. systemic mechanical destruction of the “slag roof” of increased viscosity due to its destruction and displacement (shear) of the upper layers of the slag melt. This is ensured by supplying gas through the steel outlet. At the moment of passage of the "roof" of slag melt with increased viscosity past the steel outlet, the supplied gas, due to the movement at an angle close to 90 ° to the slag foam motion vector, moves the upper horizons of the foam, thereby destroying the foam structure and ensuring the free passage of gases without delay. After the gas is supplied through the steel outlet, acoustic devices for determining the process of slag formation usually record an increase in the purge noise index and the elimination of the emission threat.
Предлагаемое техническое решение обеспечивает эффективное разрушение верхних слоев шлаковой пены, осаживание вспененной газошлакометаллической эмульсии и в итоге предотвращает выбросы. Это достигается за счет использования регламентированного режима подачи газа через сталевыпускное отверстие. The proposed solution provides effective destruction of the upper layers of slag foam, the deposition of foamed gas-slag emulsion and ultimately prevents emissions. This is achieved through the use of a regulated regime of gas supply through the steel outlet.
Подача газа через сталевыпускное отверстие с интенсивностью менее 0,1 м3/т•мин не обеспечивает эффективного разрушения верхних слоев шлаковой пены, в результате чего предотвращение выбросов не происходит, кислородную продувку аварийно прекращают и скачивают шлак.Gas supply through a steel outlet with an intensity of less than 0.1 m 3 / t • min does not provide effective destruction of the upper layers of slag foam, as a result of which no emissions are prevented, oxygen purge is stopped abnormally and the slag is downloaded.
Подача газа через сталевыпускное отверстие с интенсивностью более 3 м3/т•мин уже не оказывает дополнительного влияния на предотвращения выбросов и приводит к перерасходу подаваемого газа.Gas supply through a steel outlet with an intensity of more than 3 m 3 / t • min no longer has an additional effect on preventing emissions and leads to over-consumption of the supplied gas.
Подача газа через сталевыпускное отверстие в течение менее 0,5% времени кислородной продувки не обеспечивала эффективного предотвращения выбросов из-за малого времени воздействия струи газа на вспененный шлак. The gas supply through the steel outlet for less than 0.5% of the oxygen purge time did not provide an effective prevention of emissions due to the short time of the action of the gas jet on the foamed slag.
Подача газа через сталевыпускное отверстие в течение более 10% времени кислородной продувки оказывалась нецелесообразной в связи с полным предотвращением выбросов и приводила лишь к перерасходу вдуваемого газа. The supply of gas through the steel outlet for more than 10% of the time of oxygen purging was impractical due to the complete prevention of emissions and led only to excessive consumption of injected gas.
Таким образом, принципиальным отличием заявляемого технического решения является регламентированный режим подачи газов через сталевыпускное отверстие с интенсивностью 0,1 - 3 м3/т•мин в течение 0,5 - 10% времени кислородной продувки.Thus, the fundamental difference of the proposed technical solution is the regulated mode of gas supply through the steel outlet with an intensity of 0.1 - 3 m 3 / t • min for 0.5 - 10% of the time of oxygen purging.
Пример осуществления предлагаемого способа. An example implementation of the proposed method.
В 350-тонный конвертер завалили 120 т лома, присадили 11 т извести, залили 285 т чугуна с температурой 1430oC, содержащего, %: 4,8 углерода, 0,69 кремния, 0,25 марганца, 0,070 фосфора и 0,022 серы.120 tons of scrap were poured into a 350-ton converter, 11 tons of lime was added, 285 tons of cast iron with a temperature of 1430 ° C were poured, containing,%: 4.8 carbon, 0.69 silicon, 0.25 manganese, 0.070 phosphorus and 0.022 sulfur.
Осуществили продувку расплава кислородом сверху с интенсивностью 1200 м3/мин. Положение фурмы плавно снижали до рабочего положения до израсходования 5000 м3 кислорода. В ходе кислородной продувки в конвертер присаживали на 2 и 4 минутах продувки по 2 т извести с каждой стороны и порцию плавикового шпата 0,45 т. Процесс шлакообразования отслеживался по акустическому прибору, который был предварительно откалиброван в диапазоне шумов (индекс шума) 30-20% и созданием угрозы выброса 5-10%, что соответствовало прохождению верхнего слоя газошлакометаллической эмульсии уровня сталевыпускного отверстия. После вывода фурмы на рабочее положение индекс шума составлял 17%. До израсходования 9000 м3 кислорода значение индекса шума оставалось на уровне 15-17%, а затем стало плавно снижаться, что отражало процесс вспенивания шлака. При израсходовании 9805 м3 кислорода индекс шума составил 8% и через сталевыпускное отверстие произошел слабый выплеск шлакометаллической эмульсии. Сразу после этого через сталевыпускное отверстие осуществили подачи азота с интенсивностью 365 м3/мин (1 м3/т•мин) в течение 30 секунд (3% времени кислородной продувки). Во время подачи газа через сталевыпускное отверстие отслеживали показания процесса шлакообразования по акустическому прибору. Индекс шума плавно с величины 8% повысился до значения 17% после 30 секунд подачи газа через сталевыпускное отверстие, после чего его подача была прекращена.The melt was purged with oxygen from above with an intensity of 1200 m 3 / min. The position of the lance was gradually reduced to the working position until 5000 m 3 of oxygen was consumed. During oxygen purging, 2 tons of lime on each side and 0.45 tons of fluorspar were planted in the converter for 2 and 4 minutes of purging. The slag formation process was monitored using an acoustic instrument that was previously calibrated in the noise range (noise index) 30-20 % and the creation of an emission threat of 5-10%, which corresponded to the passage of the upper layer of a gas-slag-metal emulsion of the level of a steel outlet. After the lance was brought to its working position, the noise index was 17%. Prior to the consumption of 9000 m 3 of oxygen, the noise index remained at the level of 15-17%, and then began to gradually decrease, which reflected the process of foaming of slag. With the consumption of 9805 m 3 oxygen, the noise index was 8% and a weak splash of the cinder metal emulsion occurred through the steel outlet. Immediately after that, nitrogen was supplied through a steel outlet with an intensity of 365 m 3 / min (1 m 3 / t • min) for 30 seconds (3% of the oxygen purge time). During the gas supply through the steel outlet, the readings of the slag formation process were monitored by an acoustic instrument. The noise index rose smoothly from 8% to 17% after 30 seconds of gas supply through the steel outlet, after which it was stopped.
Дальнейшая продувка плавки протекала спокойно до 12000 м3 кислорода. После израсходования 12050 м3 кислорода индекс шума плавки снизился с 15% до 7%. Сразу же через сталевыпускное отверстие подали азот с интенсивностью 122 м3/мин (0,33 м3/т•мин) в течение 10 секунд (1% времени продувки). Во время осаживания шлака отслеживали показания акустического прибора по состоянию шлакового расплава. Индекс шума плавно с величины 7% повысился до 16% после 10 секунд подачи газа через сталевыпускное отверстие, после чего его подача была прекращена. Дальнейший ход продувки плавки протекал спокойно и после израсходования 20000 м3 кислорода кислородная продувка была прекращена.Further purging of the melt proceeded calmly to 12,000 m 3 of oxygen. After the consumption of 12050 m 3 oxygen, the melt noise index decreased from 15% to 7%. Immediately through the steel outlet, nitrogen was supplied with an intensity of 122 m 3 / min (0.33 m 3 / t • min) for 10 seconds (1% of the purge time). During the deposition of slag, the readings of the acoustic device were monitored according to the state of the slag melt. The noise index rose smoothly from 7% to 16% after 10 seconds of gas supply through the steel outlet, after which it was stopped. The further purge purging process proceeded calmly, and after 20,000 m 3 of oxygen was consumed, the oxygen purge was stopped.
В таблице приведены основные технические параметры по предлагаемому способу предотвращения выбросов при подаче газа через сталевыпускное отверстие. The table shows the main technical parameters of the proposed method for preventing emissions when supplying gas through a steel outlet.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97117637A RU2123534C1 (en) | 1997-10-21 | 1997-10-21 | Method for prevention of spitting in steel melting in oxygen converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97117637A RU2123534C1 (en) | 1997-10-21 | 1997-10-21 | Method for prevention of spitting in steel melting in oxygen converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2123534C1 true RU2123534C1 (en) | 1998-12-20 |
| RU97117637A RU97117637A (en) | 1999-03-20 |
Family
ID=20198351
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97117637A RU2123534C1 (en) | 1997-10-21 | 1997-10-21 | Method for prevention of spitting in steel melting in oxygen converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2123534C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110878383A (en) * | 2019-12-16 | 2020-03-13 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | Converter slag splashing furnace protection control system and method |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4210442A (en) * | 1979-02-07 | 1980-07-01 | Union Carbide Corporation | Argon in the basic oxygen process to control slopping |
| GB2042592A (en) * | 1978-12-05 | 1980-09-24 | Kawasaki Steel Co | Methods for controlling blowing blowing controlling the slag formation and predicting slopping in the blowing of molten pig iron in ld converter |
| SU1497227A1 (en) * | 1987-03-09 | 1989-07-30 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Method of preventing discharges of slag-metal emulsion from converter |
| US5286277A (en) * | 1992-05-26 | 1994-02-15 | Zaptech Corporation | Method for producing steel |
| RU2030459C1 (en) * | 1990-09-06 | 1995-03-10 | Научно-исследовательский институт охраны труда и техники безопасности черной металлургии | Method for preventing outbursts during converter blow |
| EP0735147A1 (en) * | 1995-03-30 | 1996-10-02 | VOEST-ALPINE STAHL Donawitz GmbH (HRB Nr. 502) | Process and installation for limiting the volume of foam slag in a metallurgical vessel |
-
1997
- 1997-10-21 RU RU97117637A patent/RU2123534C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2042592A (en) * | 1978-12-05 | 1980-09-24 | Kawasaki Steel Co | Methods for controlling blowing blowing controlling the slag formation and predicting slopping in the blowing of molten pig iron in ld converter |
| US4210442A (en) * | 1979-02-07 | 1980-07-01 | Union Carbide Corporation | Argon in the basic oxygen process to control slopping |
| SU1497227A1 (en) * | 1987-03-09 | 1989-07-30 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Method of preventing discharges of slag-metal emulsion from converter |
| RU2030459C1 (en) * | 1990-09-06 | 1995-03-10 | Научно-исследовательский институт охраны труда и техники безопасности черной металлургии | Method for preventing outbursts during converter blow |
| US5286277A (en) * | 1992-05-26 | 1994-02-15 | Zaptech Corporation | Method for producing steel |
| EP0735147A1 (en) * | 1995-03-30 | 1996-10-02 | VOEST-ALPINE STAHL Donawitz GmbH (HRB Nr. 502) | Process and installation for limiting the volume of foam slag in a metallurgical vessel |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| В.Г.Воскобойников и др. Общая металлургия, -М.: Металлургия, 1985, с. 206, 207. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110878383A (en) * | 2019-12-16 | 2020-03-13 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | Converter slag splashing furnace protection control system and method |
| CN110878383B (en) * | 2019-12-16 | 2023-08-29 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | A Control Method for Furnace Protection by Slag Splashing in Converter |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2003132069A (en) | STEEL REFINING | |
| US4349382A (en) | Process for refining of a bath of metal containing cold solid substances | |
| JP2001064713A (en) | Hot metal dephosphorization method | |
| EP0152674A1 (en) | Process of making steel in converter using a great amount of iron-bearing cold material | |
| RU2123534C1 (en) | Method for prevention of spitting in steel melting in oxygen converter | |
| CN111670258B (en) | Method for dephosphorizing molten iron | |
| RU2179586C1 (en) | Method for making steel in oxygen converter | |
| RU2128714C1 (en) | Method of skull application to converter lining | |
| KR100423452B1 (en) | A method for desulfurizing hot metal in converter | |
| RU2228367C1 (en) | Method of making low-alloyed pipe steel | |
| KR19980080961A (en) | Basic oxygen steelmaking method with iron oxide pellet adduct | |
| RU2121512C1 (en) | Method of steel melting in converter | |
| EP1533388A1 (en) | Method of manufacturing low phosphorous hot metal | |
| JP2000129329A (en) | Method for dephosphorizing molten iron | |
| RU2241046C2 (en) | Method for recrement foaming in steel manufacturing by using calcium nitrate | |
| KR100878671B1 (en) | Sulfur removal method in molten iron desulfurization slag | |
| KR101091957B1 (en) | Fluorite-less refining Methed In Converter | |
| JPH06330140A (en) | Desulfurization treatment method for molten steel | |
| RU1319561C (en) | Method for blasting low-manganese iron in converter | |
| JPS6056009A (en) | Steel making method | |
| RU2288278C1 (en) | Method of making steel in oxygen converter | |
| JPS61149417A (en) | Method for subduing slag foaming | |
| SU1712424A1 (en) | Method of making high-carbon steel for high-strength wire | |
| JP3670098B2 (en) | Hot metal dephosphorization method | |
| RU2124568C1 (en) | Method of steel melting in converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20081022 |