RU2110378C1 - Method of electric-arc welding - Google Patents
Method of electric-arc welding Download PDFInfo
- Publication number
- RU2110378C1 RU2110378C1 RU97102598A RU97102598A RU2110378C1 RU 2110378 C1 RU2110378 C1 RU 2110378C1 RU 97102598 A RU97102598 A RU 97102598A RU 97102598 A RU97102598 A RU 97102598A RU 2110378 C1 RU2110378 C1 RU 2110378C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- metal
- carbon
- steels
- formation
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электродуговой сварке, преимущественно высокоуглеродистых закаливающихся сталей с содержанием углерода 0,55 - 0,9%. The invention relates to electric arc welding, mainly high carbon hardened steels with a carbon content of 0.55 to 0.9%.
В ряде случаев к сварным соединениям изделий из высокоуглеродистых закаливающихся сталей не предъявляются требования по равнопрочности с основным металлом. Обязательным условием здесь является высокая работоспособность в условиях знакопеременного и ударного нагружения и, связанная с этим, требуемая технологическая прочность сварных швов. Поскольку последующая термическая обработка или предварительный подогрев таких изделий, особенно крупногабаритных, невозможны или сопряжены с большими трудностями и затратами сварку их ведут мягкими швами ферритного или аустенитного класса с применением соответствующих сварочных проволок. In some cases, the requirements for equal strength with the base metal are not imposed on the welded joints of products from high-carbon hardened steels. A prerequisite here is high performance under alternating and shock loading and, associated with this, the required technological strength of the welds. Since subsequent heat treatment or preheating of such products, especially large ones, is impossible or involves great difficulties and costs, they are welded with soft seams of a ferritic or austenitic class using appropriate welding wires.
Наиболее трудносвариваемыми являются стали с содержанием углерода более 0,55%. Такие стали широко применяются, например, при изготовлении железнодорожных рельс, вагонных колес и бандажей локомотивных и трамвайных колес. Опыт сварки изделий из высокоуглеродистых сталей, особенно с содержанием углерода 0,7 -0,9%, показывает, что основной трудностью является получение требуемой стойкости сварных соединений против образования горячих трещин в металле шва и холодных в околошовной зоне. При этом, во многих случаях в металле шва имеют место поры, обусловленные высоким содержанием углерода в основном металле. Указанные дефекты не допустимы в приведенных выше изделиях. The most difficult to weld are steels with a carbon content of more than 0.55%. Such steels are widely used, for example, in the manufacture of railway rails, wagon wheels and bandages of locomotive and tram wheels. Experience in welding products from high-carbon steels, especially with a carbon content of 0.7 -0.9%, shows that the main difficulty is to obtain the required resistance of welded joints against the formation of hot cracks in the weld metal and cold in the heat-affected zone. Moreover, in many cases, pores occur in the weld metal due to the high carbon content in the base metal. The indicated defects are not permissible in the above products.
Известен способ сварки разнородных сталей, при котором перед заваркой разделки, с целью исключения трещин в промежуточном слое (а точнее в зоне сплавления), производят наплавку облицовочного слоя, а затем его удаляют до уровня кромки и снова осуществляют наплавку до тех пор, пока в оставшейся части расплавленного металла не исчезнут хрупкие структуры СССР N 1614312, B 23 K, 9/16). There is a known method of welding dissimilar steels, in which before welding the grooves, in order to eliminate cracks in the intermediate layer (more precisely in the fusion zone), the facing layer is surfaced, and then it is removed to the edge level and again surfaced until the remaining parts of the molten metal the fragile structures of the USSR N 1614312,
Данный способ позволяет избежать образования трещин в металле шва и околошовной зоне также и при сварке углеродистых сталей за счет выравнивания состава и структуры переходного слоя путем многократного удаления наплавленного метала до уровня кромки и повторной наплавки. При этом многократный отпуск металла околошовной зоны позволяет исключить образование в ней холодных трещин. Однако из-за высокой трудоемкости и больших расходов сварочных материалов, связанных с механическим удалением наплавленного металла, он нерационален, а в ряде случаев вообще не может быть использован. This method avoids the formation of cracks in the weld metal and near-weld zone also when welding carbon steels by leveling the composition and structure of the transition layer by repeatedly removing deposited metal to the edge level and re-surfacing. In this case, multiple tempering of the metal of the heat-affected zone eliminates the formation of cold cracks in it. However, due to the high complexity and high costs of welding materials associated with the mechanical removal of the deposited metal, it is irrational, and in some cases cannot be used at all.
Известен также способ сварки углеродистых сталей, при котором многослойную заварку разделки ведут на разных режимах, т.е. разном тепловложении. При этом первый слой укладывают с меньшим тепловложением, чем последующие (заявка Японии N 6171186, 13.09.84.). Однако такой способ имеет весьма ограниченное применение для сварки углеродистых сталей. Опыт показывает, что в случае сварки на технологических режимах сталей с содержанием углерода более 0,7% он не может быть применим из-за низкой стойкости корневых валиков против образования горячих трещин и пор. А при очень малых режимах сварки первого слоя в корне разделки образуются непровары и зашлаковки, что может значительно снизить работоспособность конструкции. There is also a known method of welding carbon steels, in which multilayer welding of cutting is carried out in different modes, i.e. different heat input. In this case, the first layer is laid with less heat input than the subsequent ones (Japanese application N 6171186, 09/13/84.). However, this method has very limited application for welding carbon steels. Experience shows that in the case of welding at technological conditions of steels with a carbon content of more than 0.7%, it cannot be applicable due to the low resistance of root rollers against the formation of hot cracks and pores. And with very small welding conditions of the first layer, imperfections and slags are formed at the root of the groove, which can significantly reduce the design's operability.
Известен также способ электродуговой сварки, преимущественно, закаливающихся и дисперсионнотвердеющих сталей, при котором перед заваркой на кромки разделки от нижней ее части к верхней аргонодуговой сваркой на пониженных режимах наносят облицовочный слой в определенной зависимости от толщины свариваемого металла и переплавляют вручную электродами на 60 - 80 % его толщины, а затем электродами производят заварку разделки (авт. св. СССР N 967719, 12.05.81, B 23 K 9/16). There is also known a method of electric arc welding, mainly of hardened and precipitation hardening steels, in which before welding, on the cutting edges from its lower part to the upper argon-arc welding, at a lower conditions, a facing layer is applied depending on the thickness of the metal being welded and manually melted with electrodes by 60 - 80% its thickness, and then electrodes produce welding welding (ed. St. USSR N 967719, 05/12/81, B 23
В ряде случаев данный способ и при сварке высокоуглеродистых сталей позволяет улучшить качество металла околошовной зоны и отказаться от термообработки после сварки. Однако, как показывает опыт, при сварке на технологических режимах сталей с содержанием углерода более 0,7% по такому способу в первом слое облицовки часто образуются поры, обусловленные значительной долей основного металла в первом плакирующем слое. Переплав же этого слоя на 60 - 80 % не устраняет их, а нередко они прорастают и во второй слой. Кроме того, наплавка тонкого первого облицовочного слоя, как правило, выполняется на очень малом режиме (Iсв - 50 - 90 A), что существенно снижает производительность. Как показали наши исследования по сварке высокоуглеродистых сталей, поры, образующиеся по границе сплавления с основным металлом, особенно вытянутой овальной формы, в ряде случаев являются очагами зарождения холодных микротрещин, которые развиваются в основной металл. Поэтому применение данного способа для вышеуказанных изделий железнодорожного транспорта из высокоуглеродистых сталей нецелесообразно по причине ограниченных возможностей и прежде всего вследствие низкой его производительности.In some cases, this method also when welding high-carbon steels can improve the quality of the metal of the heat-affected zone and refuse heat treatment after welding. However, experience shows that when welding at technological conditions of steels with a carbon content of more than 0.7% by this method, pores are often formed in the first cladding layer due to a significant proportion of the base metal in the first cladding layer. Remelting this layer by 60 - 80% does not eliminate them, and often they grow into the second layer. In addition, the surfacing of the thin first facing layer, as a rule, is performed in a very small mode (I st - 50 - 90 A), which significantly reduces productivity. As our studies on the welding of high-carbon steels have shown, the pores formed along the fusion boundary with the base metal, especially of an elongated oval shape, in some cases are centers of origin of cold microcracks that develop into the base metal. Therefore, the use of this method for the above products of railway transport from high carbon steels is impractical due to limited capabilities and, primarily, due to its low productivity.
Известен способ сварки разнородных сталей, преимущественно высокопрочных легированных с содержанием углерода до 0,4%, при котором на предварительно термообработанные заготовки наплавляют слой из низколегированной стали, производят последующую термообработку на заданную категорию прочности, механически обрабатывают кромки с учетом образования в нем новой линии сплавления при последующей сварке, сваривают заготовки производят отпуск сварного соединения (патент RU N 2022738, кл. B 23 K 9/16, 15.11.95). A known method of welding dissimilar steels, mainly high-strength alloyed with a carbon content of up to 0.4%, in which a layer of low alloy steel is deposited on pre-heat-treated workpieces, is followed by heat treatment for a given strength category, the edges are machined taking into account the formation of a new alloy line in it subsequent welding, weld the workpiece produce tempering of the welded joint (patent RU N 2022738, class B 23
Однако при сварке углеродистых сталей, особенно с содержанием углерода более 0,7%, он также не обеспечивает качество сварки в части образования пор и трещин-отколов при облицовке и заварке разделки. However, when welding carbon steels, especially with a carbon content of more than 0.7%, it also does not ensure the quality of welding in terms of the formation of pores and crack-spalls during lining and welding of grooves.
Как показали наши исследования, при наплавке кромок высокопрочных сталей проволокой марки CB-08ГСМТ диаметром 2 мм в среде CO2 на технологических режимах в плакировочном слое имеют место поры, а в околошовной зоне - холодные трещины типа отколов. Последующая термическая обработка не устраняет указанных дефектов.As our studies have shown, when surfacing edges of high-strength steels with a wire of grade CB-08GSMT with a diameter of 2 mm in a CO 2 medium, pores occur in the cladding layer in technological conditions and cold spall type cracks occur in the heat-affected zone. Subsequent heat treatment does not eliminate these defects.
Кроме того, данный способ сравнительно более трудоемок из-за необходимости проведения дополнительной механической обработки кромок и операции по термообработке. In addition, this method is relatively more time-consuming due to the need for additional mechanical processing of the edges and the operation of heat treatment.
По этим причинам данный способ нецелесообразен для сварки высокоуглеродистых сталей. For these reasons, this method is not practical for welding high carbon steels.
Задачей заявляемого технического решения является повышение производительности сварки и стойкости сварных соединений изделий из высокоуглеродистых закаливающихся сталей против образования пор и холодных трещин. The objective of the proposed technical solution is to increase the welding performance and resistance of welded joints of products from high-carbon hardened steels against the formation of pores and cold cracks.
Решение этой задачи достигается за счет наплавки кромок разделки в один слой низкоуглеродистым пластичным металлом с ферритной структурой путем непрерывного наложения сопрягаемых валиков в направлении от верхней от верхней части кромки к корневой с перекрытием каждым последующим валиком предыдущего на определенную его ширину, а также за счет ограничения доли основного металла в плакировочном слое. The solution to this problem is achieved by surfacing the cutting edges in one layer with a low-carbon plastic metal with a ferritic structure by continuously applying mating rollers in the direction from the top from the top of the edge to the root with each subsequent roller overlapping the previous one to a certain width thereof, as well as by limiting the proportion base metal in a plating layer.
Повышение стойкости швов против пор достигается за счет плакировки кромок, преимущественно в один слой, низкоуглеродистым металлом с ферритной структурой путем наложения сопрягаемых валиков с перекрытием каждым последующим валиком предыдущего. Improving the resistance of joints against pores is achieved by plating the edges, mainly in one layer, with a low-carbon metal with a ferritic structure by applying mating rollers with overlapping each subsequent roller of the previous one.
Исследованиями по сварке высокоуглеродистых сталей показано, что повысить сопротивляемость наплавленного металла образованию пор, обусловленных CO, можно за счет снижения доли основного металла в наплавленном. Показано также, что ограничение доли основного металла до 30% позволяет практически полностью исключить образование таких пор. При этом установлено, что в зависимости от содержания углерода в свариваемом металле, наплавка кромок на технологических режимах низкоуглеродистым металлом путем наложения сопрягаемых валиков с перекрытием каждым последующим валиком предыдущего на 20-60% значительно ограничивает долю основного металла в наплавленном и практически полностью исключает образование в нем пор. При заварке разделки с такими плакированными низкоуглеродистыми проволоками кромками существенно повышается стойкость металла шва против образования пор. Более низкое по сравнению с основным металлом содержание углерода в плакировочном слое обеспечивает и повышение его стойкости против образования горячих трещин при заварке разделки. В этом случае появляется возможность повысить производительность за счет заварки и наплавки на повышенных режимах. Studies on the welding of high-carbon steels have shown that it is possible to increase the resistance of the deposited metal to pore formation due to CO by reducing the proportion of the base metal in the deposited. It was also shown that the limitation of the proportion of the base metal to 30% makes it possible to completely eliminate the formation of such pores. It was found that, depending on the carbon content in the metal being welded, overlaying of edges in technological conditions by low-carbon metal by applying mating rollers with each subsequent roller overlapping the previous one by 20-60% significantly limits the proportion of the base metal in the deposited metal and almost completely eliminates the formation of it since When welding cuts with such clad low-carbon wire edges, the resistance of the weld metal to pore formation is significantly increased. The lower carbon content in the cladding layer compared to the base metal also provides an increase in its resistance to the formation of hot cracks during welding. In this case, it becomes possible to increase productivity by welding and surfacing at high speeds.
Дополнительно и существенно повысить стойкость наплавленного металла против образования пор за счет снижения в наплавленном металле доли основного металла можно путем сварки на прямой полярности проволокой малого диаметра. Как известно, при такой сварке коэффициент наплавки (а следовательно, и производительность) увеличивается более чем на 30%, а глубина провара основного металла уменьшается. Все это позволяет значительно снизить долю основного металла в наплавленном и обеспечить повышение стойкости швов против образования пор и горячих трещин. Additionally and significantly increase the resistance of the deposited metal against the formation of pores by reducing the proportion of the base metal in the deposited metal by welding on direct polarity with a small diameter wire. As you know, in such welding, the surfacing coefficient (and, consequently, productivity) increases by more than 30%, and the penetration depth of the base metal decreases. All this allows to significantly reduce the proportion of the base metal in the deposited and to provide increased resistance of the joints against the formation of pores and hot cracks.
Повышение стойкости сварных соединений против образования холодных трещин в околошовной зоне обеспечивается за счет выполнения плакировочного слоя путем непрерывной наплавки сопрягаемых валиков пластичным металлом с ферритной структурой в направлении от верхней части кромки к корневой. Как показали наши исследования, при такой наплавке и последующей сразу после нее заварке разделки происходит равномерный нагрев и отпуск металла околошовной зоны и равномерно по всей длине кромки замедляется его охлаждение ниже точки AC1. При этом установлено, что сварка по такому способу даже на повышенной потогонной энергии еще не приводит к заметному увеличению закалки металла околошовной зоны. Это способствует формированию в околошовной зоне благоприятных структур и повышению ее стойкости образованию холодных трещин.Improving the resistance of welded joints against the formation of cold cracks in the heat-affected zone is achieved by performing a cladding layer by continuously surfacing the mating rolls with plastic metal with a ferritic structure in the direction from the top of the edge to the root. As our studies have shown, with such surfacing and immediately after welding cutting, uniform heating and tempering of the metal of the heat-affected zone occurs and its cooling below the point A C1 evenly decreases along the entire length of the edge. It was found that welding by this method even at elevated sweatshops still does not lead to a noticeable increase in metal quenching of the heat-affected zone. This contributes to the formation of favorable structures in the heat-affected zone and increases its resistance to the formation of cold cracks.
Наплавка кромок низкоуглеродистым металлом с ферритной структурой благоприятна и с точки зрения напряженного состояния на границе раздела металл шва - основной металл, а также в части устранения в околошовной зоне неблагоприятных структурных превращений. Последнее обусловлено снижением в ней углерода вследствие диффузии его в низкоуглеродистый металл плакировки. Установлено, что наплавка плакировочного слоя и заварка разделки по такому способу полностью предупреждает образование холодных трещин в околошовной зоне, а также пор и горячих трещин в металле шва. Surfacing of edges with a low-carbon metal with a ferritic structure is also favorable from the point of view of the stress state at the interface between the weld metal and the base metal, and also in terms of eliminating unfavorable structural transformations in the heat-affected zone. The latter is due to a decrease in carbon due to its diffusion into the low-carbon cladding metal. It has been established that surfacing of the cladding layer and welding of the groove by this method completely prevents the formation of cold cracks in the heat-affected zone, as well as pores and hot cracks in the weld metal.
При выполнении плакировочного слоя с перекрытием каждым последующим валиком предыдущего меньше, чем на 20% его ширины, увеличивается доля основного металла в наплавке и снижается его стойкость против образования пор. А при перекрытии больше чем 60% уменьшается нагрев металла околошовной зоны по глубине и направляется его неравномерный отпуск. Кроме того, в этом случае не обеспечивается равномерная наплавка плакировочного слоя по толщине. When performing a plating layer with overlapping each subsequent roller of the previous one by less than 20% of its width, the proportion of the base metal in the surfacing increases and its resistance to pore formation decreases. And with an overlap of more than 60%, the heating of the metal of the heat-affected zone decreases in depth and its uneven tempering is sent. In addition, in this case, uniform cladding of the cladding layer in thickness is not ensured.
При выполнении наплавки с доле участия основного металла в металле наплавки меньшем 0,5% имеют место непровары и зашлаковки по линии сплавления. А при доле участия основного металла большем чем 30% снижается стойкость наплавленного металла против образования пор. When surfacing is performed with the participation of the base metal in the deposition metal of less than 0.5%, lack of fusion and slagging along the fusion line occur. And with the participation of the base metal greater than 30%, the resistance of the deposited metal against pore formation decreases.
Схема разделки по данному способу приведена на чертеже. The cutting scheme for this method is shown in the drawing.
Ниже приводим описание заявляемого способа при сварки продольного стыка рельсовой части крестовины из высокоуглеродистой стали с содержанием углерода 0,76%. Below is a description of the proposed method for welding the longitudinal joint of the rail part of the cross of high-carbon steel with a carbon content of 0.76%.
Перед сборкой свариваемых деталей 1 сваркой в смеси аргон + углекислый газ в соотношении 80 + 20% соответственно облицовывают кромки разделки 2. Сварку выполняют низкоуглеродистой ферритной проволокой марки СВ-08Г2С диаметром 1,2 мм на режиме, который обеспечивает долю основного металла (F) в наплавленном в пределах 15 - 20%. Такой режим устанавливается предварительно и составляет: Iсв - 150 - 170А; Uд - 29 - 32В; Vсв - 12 м/ч.Before assembling the parts to be welded 1 by welding in a mixture of argon + carbon dioxide in a ratio of 80 + 20%, respectively, the edges of the
Облицовку выполняют в один слой сопрягающимися валиками (3) по длине разделки с величиной перекрытия (b) каждым последующим предыдущего по ширине на 30 - 50%. Укладку сопрягаемых валиков производят в направлении (A) от верхней кромки (H) к нижней (K). При такой наплавке проволокой СВ-08Г2С облицовочный слой имеет ферритную структуру со сравнительно высокими пластическими свойствами. The lining is performed in one layer by mating rollers (3) along the length of the groove with the overlap (b) of each subsequent previous in width by 30 - 50%. The mating rollers are laid in the direction (A) from the upper edge (H) to the lower (K). With such surfacing with SV-08G2S wire, the facing layer has a ferritic structure with relatively high plastic properties.
Затем, сразу после окончания наплавки, производим сборку и заварку разделки. Эти операции выполняем в кондукторе, что исключает заметное остывание кромок разделки после их плакировки. Таким образом температура начала заварки практически совпадает с температурой кромок, получаемой в результате автоподогрева при плакировке. Полное заполнение разделки производим на режиме: Iсв- 180 - 210A; Uд - 27 - 29B; Vсв - 12 м/ч непосредственно после сборки той же проволокой. При такой заварке, в результате повторного автоподогрева металлом шва (d), происходит выравнивание температуры нагрева околошовной зоны и ее отпуск. После окончания сварки стыковое соединение охлаждают под слоем асбеста.Then, immediately after the end of surfacing, we assemble and weld the butcher. These operations are performed in the conductor, which eliminates the noticeable cooling of the cutting edges after plating. Thus, the temperature of the start of welding almost coincides with the temperature of the edges obtained as a result of auto-heating during cladding. Complete filling of the grooves is performed in the mode: I St. - 180 - 210A; U d - 27 - 29B; V St. - 12 m / h immediately after assembly with the same wire. With such welding, as a result of repeated auto-heating by the weld metal (d), the heating temperature of the heat-affected zone is equalized and it is tempered. After welding, the butt joint is cooled under a layer of asbestos.
Как показали металлографические исследования, при таком способе сварки обеспечивается требуемое качество сварных соединений. В металле шва отсутствуют поры, горячие и холодные трещины. В околошовной зоне происходит выравнивание структуры и твердости, которые удовлетворяют требованиям на сварку высокоуглеродистых сталей. При этом в металле околошовной зоны не образуются трещины-отколы. As shown by metallographic studies, this method of welding provides the required quality of welded joints. There are no pores, hot or cold cracks in the weld metal. In the heat-affected zone, the alignment of structure and hardness occurs, which satisfy the requirements for welding high-carbon steels. In this case, crack-spallations do not form in the metal of the heat-affected zone.
Заявляемый способ прошел всесторонние сравнительные испытания в лабораторных и производственных условиях при сварке продольных швов рельсовых частей железнодорожных крестовин из сталей с содержанием углерода более 0,7%. Испытания показали, что данный способ обеспечивает требуемое качество сварных соединений, более технологичен по сравнению с известным, что расширяет область его применения. Результаты сварки стыковых соединений приведены в таблице. В этой же таблице для сравнения приведены результаты сварки аналогичных соединений по известному способу, а также результаты по сварке таких соединений с отклонением от заявляемых параметров. The inventive method has passed comprehensive comparative tests in laboratory and industrial conditions when welding longitudinal seams of rail parts of railway crosspieces from steel with a carbon content of more than 0.7%. Tests have shown that this method provides the required quality of welded joints, is more technologically advanced than the known one, which expands the scope of its application. The results of welding butt joints are shown in the table. The same table for comparison shows the results of welding of similar joints by a known method, as well as the results of welding of such joints with a deviation from the claimed parameters.
Стойкость сварного соединения против образования пор оценивались визуально непосредственно при выполнении плакировочного слоя. А стойкость металла околошовной зоны против образования холодных трещин (отколов) оценивалась визуально по темплетам, вырезаемым равномерно по всей длине стыкового соединения. Из каждого стыка вырезалось по 7 темплетов. Оценка производилась со суммарной длине (lсум, мм) отколов во всех темплетах.The resistance of the welded joint against the formation of pores was evaluated visually directly when performing the plating layer. And the resistance of the metal of the heat-affected zone against the formation of cold cracks (spalls) was evaluated visually by templates, cut evenly along the entire length of the butt joint. From each
Производительность оценивалась по общему времени (Tобщ. мин.) выполнения плакировочного слоя и заварке всей разделки.Productivity was estimated by the total time (T total. Min.) Of the implementation of the cladding layer and welding of the entire cutting.
Как видно из таблицы, стыковые соединения, выполненные по заявляемому способу (NN 1-5) не имеют дефектов как в металле шва, так и околошовной зоны. В то же время, в соединениях, выполненных с отклонением от заявляемых параметров (NN 6-10) и по известному способу (N 11), имели место либо поры, несплавления и зашлаковки в облицовочном слое, либо отколы в околошовной зоне. Из таблицы также видно, что заявляемый способ по производительности практически в два раза превосходит известный. As can be seen from the table, the butt joints made by the present method (NN 1-5) have no defects both in the weld metal and in the heat-affected zone. At the same time, in compounds made with deviation from the claimed parameters (NN 6-10) and by the known method (N 11), there were either pores, fusion and slagging in the facing layer, or spalling in the heat-affected zone. The table also shows that the claimed method in terms of performance is almost two times superior to the known.
Использование заявляемого способа электродуговой сварки при изготовлении конструкций из высокоуглеродистых сталей позволит повысить производительность сварочных работ, качество сварных соединений и их эксплуатационную надежность, а также получить за счет этого определенный служебно-экономический эффект. Using the proposed method of electric arc welding in the manufacture of structures from high carbon steels will improve the welding productivity, the quality of welded joints and their operational reliability, as well as obtain a certain service and economic effect.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97102598A RU2110378C1 (en) | 1997-02-26 | 1997-02-26 | Method of electric-arc welding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97102598A RU2110378C1 (en) | 1997-02-26 | 1997-02-26 | Method of electric-arc welding |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2110378C1 true RU2110378C1 (en) | 1998-05-10 |
| RU97102598A RU97102598A (en) | 1998-08-27 |
Family
ID=20190082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97102598A RU2110378C1 (en) | 1997-02-26 | 1997-02-26 | Method of electric-arc welding |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2110378C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2146988C1 (en) * | 1998-07-21 | 2000-03-27 | ОАО "Пермский моторный завод" | Method of welding or surfacing of heat-resistant high alloys |
| RU2354515C1 (en) * | 2007-07-16 | 2009-05-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный аграрный университет" | Method of doping welded seam in fusion arc welding in atmosphere of carbonic gas |
| CN102463402A (en) * | 2010-11-18 | 2012-05-23 | 成都植源机械科技有限公司 | Non-cracking and non-deforming medium-high carbon steel welding process method |
| RU2492979C1 (en) * | 2012-04-06 | 2013-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Дальневосточный государственный университет путей сообщения" (ДВГУПС) | Method of weld joint alloying at arc welding in atmosphere of carbon dioxide |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU967719A1 (en) * | 1981-05-12 | 1982-10-23 | Проектно-технологический институт "Энергомонтажпроект" | Electric arc welding method |
| RU2022738C1 (en) * | 1991-04-03 | 1994-11-15 | Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" | Heterogeneous steel welding method |
-
1997
- 1997-02-26 RU RU97102598A patent/RU2110378C1/en active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU967719A1 (en) * | 1981-05-12 | 1982-10-23 | Проектно-технологический институт "Энергомонтажпроект" | Electric arc welding method |
| RU2022738C1 (en) * | 1991-04-03 | 1994-11-15 | Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" | Heterogeneous steel welding method |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2146988C1 (en) * | 1998-07-21 | 2000-03-27 | ОАО "Пермский моторный завод" | Method of welding or surfacing of heat-resistant high alloys |
| RU2354515C1 (en) * | 2007-07-16 | 2009-05-10 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный аграрный университет" | Method of doping welded seam in fusion arc welding in atmosphere of carbonic gas |
| CN102463402A (en) * | 2010-11-18 | 2012-05-23 | 成都植源机械科技有限公司 | Non-cracking and non-deforming medium-high carbon steel welding process method |
| CN102463402B (en) * | 2010-11-18 | 2014-04-02 | 成都植源机械科技有限公司 | Process for welding medium-high carbon steel without cracking and deformation |
| RU2492979C1 (en) * | 2012-04-06 | 2013-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Дальневосточный государственный университет путей сообщения" (ДВГУПС) | Method of weld joint alloying at arc welding in atmosphere of carbon dioxide |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Saita et al. | Trends in rail welding technologies and our future approach | |
| Thomas et al. | Feasibility of friction stir welding steel | |
| CN107598340B (en) | Method for welding T-shaped joint of large thick plate | |
| CN104858555A (en) | Pressure pipeline welding process | |
| Tušek et al. | Welding of tailored blanks of different materials | |
| CN109940298B (en) | Composite welding method for different-strength split joints of structural steel for Q370qE and Q690qE bridges | |
| CN101100746A (en) | Laser cladding powder material and repair method for tooth surface of carburized heavy-duty tooth parts | |
| US5678753A (en) | Welding for spheroidal graphic cast iron material | |
| US4817859A (en) | Method of joining nodular cast iron to steel by means of fusion welding | |
| RU2110378C1 (en) | Method of electric-arc welding | |
| WO2024176507A1 (en) | One-sided submerged arc welding method and weld joint | |
| de Albuquerque et al. | Effect of nonmetallic inclusion and banding on the success of the two-layer temper bead welding technique | |
| JP2650558B2 (en) | Manufacturing method of high workability welded steel pipe | |
| JPH07290244A (en) | Welding method for clad steel pipe | |
| CN117564429A (en) | Rapid TLP diffusion welding method for steel using non-metallic intermediate layer | |
| Bushey | Welding of cast irons | |
| JPH08174249A (en) | Manufacturing method of welded steel pipe | |
| RU2023556C1 (en) | Method of submerged twin-arc welding of steel | |
| RU2774792C1 (en) | Method for welding a manganese steel cross with a carbon steel rail | |
| JPH05132719A (en) | Method for welding high carbon steel sheet or strip | |
| RU2797491C1 (en) | Method for welding the crosspiece made of manganese steel with a rail made of carbon steel | |
| JPH08276293A (en) | Composite wire for rail welding | |
| SU967719A1 (en) | Electric arc welding method | |
| CN115780967A (en) | Bottom layer welding process for ZGMn13Mo high manganese steel and A514 low alloy steel | |
| Oyama et al. | High Speed One-side Submerged Arc Welding Process" NH-HISAW" |