RU2105928C1 - Plasmochemical method of decontamination of gaseous and liquid halogenoorganic wastes - Google Patents
Plasmochemical method of decontamination of gaseous and liquid halogenoorganic wastes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2105928C1 RU2105928C1 RU96100669A RU96100669A RU2105928C1 RU 2105928 C1 RU2105928 C1 RU 2105928C1 RU 96100669 A RU96100669 A RU 96100669A RU 96100669 A RU96100669 A RU 96100669A RU 2105928 C1 RU2105928 C1 RU 2105928C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- pyrolysis
- wastes
- waste
- reactor
- Prior art date
Links
- 239000002699 waste material Substances 0.000 title claims abstract description 50
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 238000005202 decontamination Methods 0.000 title abstract 3
- 230000003588 decontaminative effect Effects 0.000 title abstract 3
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims abstract description 43
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 14
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 12
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 12
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 10
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 3
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 abstract description 19
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 8
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 8
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 abstract description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 6
- 150000003071 polychlorinated biphenyls Chemical class 0.000 abstract description 6
- 239000010865 sewage Substances 0.000 abstract 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 35
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 21
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 7
- GGMPTLAAIUQMIE-UHFFFAOYSA-N 2,3,4,5,6-pentachlorobiphenyl Chemical group ClC1=C(Cl)C(Cl)=C(Cl)C(Cl)=C1C1=CC=CC=C1 GGMPTLAAIUQMIE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 5
- 150000002013 dioxins Chemical class 0.000 description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004157 plasmatron Methods 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical class [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 4
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 4
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000010808 liquid waste Substances 0.000 description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 4
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 4
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 3
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 231100000167 toxic agent Toxicity 0.000 description 3
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 2
- TXVHTIQJNYSSKO-UHFFFAOYSA-N benzo[e]pyrene Chemical class C1=CC=C2C3=CC=CC=C3C3=CC=CC4=CC=C1C2=C34 TXVHTIQJNYSSKO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- -1 hydrogen halides Chemical class 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003440 toxic substance Substances 0.000 description 2
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 2
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 description 1
- FMMWHPNWAFZXNH-UHFFFAOYSA-N Benz[a]pyrene Chemical compound C1=C2C3=CC=CC=C3C=C(C=C3)C2=C2C3=CC=CC2=C1 FMMWHPNWAFZXNH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000012993 chemical processing Methods 0.000 description 1
- 239000002894 chemical waste Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 239000007772 electrode material Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 1
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000383 hazardous chemical Substances 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 231100000252 nontoxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000003000 nontoxic effect Effects 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов, в частности газообразных озоноразрушающих хладонов и жидких полихлорированных бифенилов (ПХБ, C12HXClY), обладающих при нормальной температуре высокой вязкостью (до 14000 сСт), и может быть использовано в химической, нефтехимической и других отраслях промышленности для обезвреживания отходов их производств.The invention relates to methods for the neutralization of gaseous and liquid organohalogen wastes, in particular gaseous ozone-depleting chladones and liquid polychlorinated biphenyls (PCBs, C 12 H X Cl Y ), which have high viscosity at normal temperatures (up to 14000 cSt), and can be used in chemical, petrochemical and other industries for the disposal of waste from their production.
Плазмохимический способ переработки состоит в следующем. Plasma-chemical processing method is as follows.
Обезвреживаемые отходы подаются в струю плазмы, истекающую в реактор из электродугового подогревателя (плазмотрона). В результате пиролиза образуются простые вещества, не представляющие опасности (например, азот, диоксид углерода) или легко нейтрализуемые (такие как галогеноводороды). Продукты пиролиза подвергаются быстрому охлаждению (закалке) для предотвращения образования вторичных вредных веществ. Далее производится нейтрализация продуктов пиролиза перед выбросом их в атмосферу. Известен способ уничтожения химических отходов [1] который заключается в их сжигании в плазменной струе, имеющей температуру в диапазоне от 2750 до 3750oC и содержащей по меньшей мере 70% кислорода. Ввод отходов в струю производится в виде мелких капель, образующихся при распыле отходов под воздействием транспортирующего газа. Суммарное количество кислорода, поступающего в зону реакции, предлагается поддерживать на 30% выше стехиометрического значения, соответствующего полному окислению отходов. При этом температура в зоне горения должна быть не ниже 1450oC, а время пребывания в реакторе не менее 2 мс. Продукты сгорания на выходе из реактора быстро охлаждаются до 300oC и ниже за счет распыливания в них воды, которая циркулирует по замкнутому контуру и постепенно насыщается растворяющимися в ней кислыми продуктами. При периодическом выводе этого закалочного агента из установки производится его нейтрализация щелочью. Газовые компоненты продуктов реакции, не поглощенные закалочной водой, направляются в скруббер, где удаляются оставшиеся кислые газы, а остальная часть газовой фазы, не содержащая токсичных компонентов, выбрасывается в атмосферу.Neutralized waste is fed into a plasma jet flowing into the reactor from an electric arc heater (plasma torch). Pyrolysis produces simple, non-hazardous substances (e.g. nitrogen, carbon dioxide) or easily neutralizable (such as hydrogen halides). Pyrolysis products undergo rapid cooling (hardening) to prevent the formation of secondary harmful substances. Next, the pyrolysis products are neutralized before being released into the atmosphere. A known method of destruction of chemical waste [1] which consists in burning it in a plasma jet having a temperature in the range from 2750 to 3750 o C and containing at least 70% oxygen. The input of waste into the stream is made in the form of small droplets formed during spraying of waste under the influence of a conveying gas. The total amount of oxygen entering the reaction zone is proposed to be maintained 30% above the stoichiometric value corresponding to the complete oxidation of the waste. In this case, the temperature in the combustion zone should not be lower than 1450 o C, and the residence time in the reactor should be at least 2 ms. The combustion products at the outlet of the reactor are rapidly cooled to 300 o C and lower due to the spraying of water in them, which circulates in a closed circuit and is gradually saturated with acid products dissolving in it. With the periodic withdrawal of this quenching agent from the installation, it is neutralized with alkali. The gas components of the reaction products that are not absorbed by quenching water are sent to a scrubber, where the remaining acid gases are removed, and the rest of the gas phase, which does not contain toxic components, is released into the atmosphere.
Основным недостатком этого способа является использование в качестве плазмообразующего рабочего тела газа, содержащего высокую концентрацию кислорода. При работе плазмотрона на такой смеси, обладающей большой окислительной способностью, следует ожидать резкого снижения надежности и ресурса его работы из-за повышенной эрозии электродов в зоне опорных пятен дуги, где локальные температуры достигают значений, близких к температуре плавления материалов электродов. The main disadvantage of this method is the use as a plasma-forming working fluid of a gas containing a high concentration of oxygen. When the plasma torch operates on such a mixture, which has a large oxidizing ability, one should expect a sharp decrease in the reliability and life of its operation due to increased erosion of the electrodes in the zone of the reference spots of the arc, where local temperatures reach values close to the melting temperature of the electrode materials.
Кроме того, использование газа с высоким содержанием кислорода дорого и небезопасно при эксплуатации высокотемпературной плазмохимической установки. In addition, the use of gas with a high oxygen content is expensive and unsafe when operating a high-temperature plasma chemical installation.
Проблематичным является также использование данного способа для обезвреживания высоковязких ПХБ и озоноразрушающих хладонов, обладающих высоким содержанием галогенов. ПХБ в нормальных условиях очень трудно поддаются распылу даже с помощью пневматических форсунок. Поэтому капли ПХБ, попадающие в реактор, будут иметь достаточно крупный размер и для их испарения, пиролиза и окисления на предлагаемом температурном режиме потребуется очень большое время, не соизмеримое с 2 мс, а это приведет к необходимости увеличения размеров реактора, значительным потерям тепла в его стенке и переохлаждению продуктов реакции, в результате чего могут образоваться высокотоксичные соединения такие как фосгены и диоксины. It is also problematic to use this method for the disposal of highly viscous PCBs and ozone-depleting chladones with a high content of halogens. PCBs under normal conditions are very difficult to spray even with pneumatic nozzles. Therefore, droplets of PCBs entering the reactor will have a sufficiently large size and their evaporation, pyrolysis and oxidation at the proposed temperature regime will require a very long time, not commensurate with 2 ms, and this will lead to the need to increase the size of the reactor, significant heat loss in it wall and supercooling of reaction products, as a result of which highly toxic compounds such as phosgens and dioxins can form.
Для обезвреживания галогеносодержащих отходов, пиролиз которых протекает с образованием галогенов и галогеноводородов, не требуется большого количества кислорода. В данном случае важнее увеличение температуры в зоне реакции для разложения указанных отходов на простые вещества. Однако увеличение температуры плазменной струи при использовании плазмообразующего газа с высокой окислительной способностью, как было указано выше, связано со снижением надежности и ресурса работы плазмотрона. To neutralize halogen-containing wastes, the pyrolysis of which proceeds with the formation of halogens and hydrogen halides, does not require a large amount of oxygen. In this case, it is more important to increase the temperature in the reaction zone for the decomposition of these wastes into simple substances. However, an increase in the temperature of the plasma jet when using a plasma-forming gas with a high oxidizing ability, as mentioned above, is associated with a decrease in the reliability and service life of the plasma torch.
Кроме того, при обезвреживании галогеносодержащих отходов закалочная вода, циркулирующая по замкнутому контуру, будет насыщаться галогеноводородными кислотами, что приведет к интенсивной коррозии технологического оборудования. При нейтрализации указанных кислот образуются соли, слив которых вызывает дополнительные экологические проблемы. In addition, during the neutralization of halogen-containing wastes, quenching water circulating in a closed circuit will be saturated with hydrohalic acids, which will lead to intensive corrosion of technological equipment. When neutralizing these acids, salts are formed, the discharge of which causes additional environmental problems.
Предложен способ [2] и оборудование для разрушения отходов, содержащих испаряющиеся органические материалы. При его реализации в плазменную воздушную струю, поступающую в реактор, вводятся испаренные отходы и предварительно нагретый воздух или кислород. Испарение отходов и предварительный нагрев воздуха производятся за счет использования тепла продуктов пиролиза, поступающих из реактора в теплообменники, которые одновременно выполняют роль закалочных устройств. Часть воздушного потока, нагретого в теплообменнике, направляется в реактор для защиты его внутренней стенки, представляющей собой керамическую трубу. Поверхность этой трубы имеет по всей своей длине многочисленные отверстия, проходя через которые воздух создает защитную завесу, предохраняющую стенку от теплового и коррозионного воздействия продуктов пиролиза. Охлажденные в теплообменниках продукты пиролиза направляются в газопромыватель и затем выбрасываются в атмосферу. The proposed method [2] and equipment for the destruction of waste containing evaporating organic materials. When it is implemented, vaporized waste and preheated air or oxygen are introduced into the plasma air stream entering the reactor. Evaporation of waste and preheating of the air is carried out by using the heat of the pyrolysis products coming from the reactor to the heat exchangers, which simultaneously serve as quenching devices. Part of the air flow heated in the heat exchanger is sent to the reactor to protect its inner wall, which is a ceramic pipe. The surface of this pipe has numerous openings along its entire length, passing through which the air creates a protective curtain that protects the wall from the thermal and corrosive effects of pyrolysis products. The pyrolysis products cooled in the heat exchangers are sent to a gas scrubber and then released into the atmosphere.
Основным недостатком данного способа является использование теплообменников для закалки продуктов пиролиза. Снижение температуры газа при таком способе закалки происходит с низким темпом, при этом в продуктах пиролиза могут образоваться такие высокотоксичные соединения, как фтор- и хлорфосгены, диоксины, бензпирен и др. Внутренние же стенки обоих теплообменников будут подвержены воздействию коррозионноактивных веществ, образующихся в реакторе и имеющих высокую температуру. The main disadvantage of this method is the use of heat exchangers for hardening pyrolysis products. The gas temperature decreases with this quenching method at a low rate, and such highly toxic compounds as fluorine and chlorophosgens, dioxins, benzpyrenes, etc. can form in the pyrolysis products. The inner walls of both heat exchangers will be exposed to corrosive substances formed in the reactor and having a high temperature.
Предложен принятый нами за прототип способ пиролитического разложения отходов (предпочтительно жидких) [3] частично свободный от указанных выше недостатков. Способ предусматривает подачу отходов в дуговую камеру плазмотрона, среднемассовая температура газа в которой достигает 5000oC и выше, в связи с чем происходит разрушение молекул вещества отходов до атомов и ионов. Эти продукты затем охлаждаются в реакционной камере до 900 -1200oC с образованием рекомбинированных продуктов, включающих синтез-газ и твердые частицы сажи. Продукты пиролиза подвергаются закалке при 80oC с помощью распыливаемых струй водного раствора щелочи для одновременной их нейтрализации и для смачивания частиц сажи. Синтез-газ выделяется из рекомбинированных продуктов и сжигается, а отработанный щелочной раствор вместе с частицами сажи сливается в канализацию.A method of pyrolytic decomposition of waste (preferably liquid) adopted by us as a prototype [3] is proposed, partially free from the above disadvantages. The method provides for the supply of waste to the arc chamber of the plasma torch, the mass-average gas temperature in which reaches 5000 o C and higher, in connection with which there is a destruction of the molecules of the waste material to atoms and ions. These products are then cooled in the reaction chamber to 900 -1200 o C with the formation of recombined products, including synthesis gas and solid particles of soot. The products of pyrolysis are quenched at 80 o C using spray jets of an aqueous solution of alkali to simultaneously neutralize them and to wet the soot particles. The synthesis gas is released from the recombined products and burned, and the spent alkaline solution together with soot particles is discharged into the sewer.
В способе [3] подача жидких отходов осуществляется с помощью насоса в зазор между аксиально размещенными электродами. В данном случае, как отмечают авторы, качество распыла не имеет значения. In the method [3], the supply of liquid waste is carried out using a pump into the gap between the axially placed electrodes. In this case, as the authors note, the quality of the spray does not matter.
Предлагается также вариант подачи отходов за электродами. There is also the option of feeding waste behind the electrodes.
Этот вариант, по признанию авторов, не выгоден из-за существенного уменьшения времени пребывания продуктов пиролиза в реакторе. Следует также отметить, что уровень вязкости жидких отходов ограничен характеристиками насоса. Одновременно в кольцевой зазор между электродами для аэродинамической стабилизации дуги подается воздух в количестве 1-2% от значения, соответствующего расходу воздуха при стехиометрическом процессе окисления продуктов пиролиза, что делает способ [3] в основном пиролитическим. This option, according to the authors, is not profitable due to a significant reduction in the residence time of the pyrolysis products in the reactor. It should also be noted that the viscosity level of liquid waste is limited by the characteristics of the pump. At the same time, air is supplied to the annular gap between the electrodes for aerodynamic stabilization of the arc in an amount of 1-2% of the value corresponding to the air flow during the stoichiometric process of oxidation of pyrolysis products, which makes the method [3] mainly pyrolytic.
Система подачи включает два резервуара один для отходов, а другой для вспомогательного вещества (нетоксичной органической жидкости, например, этанола), которое подается в плазменный нагреватель в момент запуска установки в качестве рабочего тела для ее вывода на заданный тепловой режим (в течение 3 мин), а также при выключении для ее промывки. The feed system includes two tanks, one for waste and the other for an auxiliary substance (non-toxic organic liquid, for example ethanol), which is supplied to the plasma heater at the time of starting up the installation as a working fluid for its output to the specified thermal regime (within 3 min) as well as when turned off to flush it.
Наличие двух резервуаров и вспомогательного вещества (этанола) приводит к усложнению системы подачи и дополнительным затратам (материальным и энергетическим); ограничения по вязкости отходов не позволяют рассматривать способ [3] как универсальный, а подача отходов вместе с малым количеством воздуха в дуговую камеру плазменного нагревателя создает целый ряд проблем, а именно:
поверхности электродов подвергаются интенсивной эрозии в результате воздействия на них фтор- и хлорсодержащих соединений, образующихся при пиролизе отходов и обладающих чрезвычайно высокой химической активностью, этот процесс особенно интенсивно развивается в зонах перемещения опорных пятен дуги, где локальные температуры достигают значений, близких к температуре плавления материала электродов;
при изменении состава отходов, подаваемых на обезвреживание, необходима дополнительная отработка режимов дугового нагревателя с целью поиска оптимальных, отвечающих условиям его надежной работы;
в продуктах пиролиза появляется большое количество сажи, затрудняющей процессы закалки и нейтрализации газообразных продуктов пиролиза и создающей большие трудности при ее извлечении из щелочного раствора.The presence of two tanks and an auxiliary substance (ethanol) leads to a complication of the supply system and additional costs (material and energy); restrictions on the viscosity of the waste do not allow us to consider the method [3] as universal, and the supply of waste together with a small amount of air into the arc chamber of the plasma heater creates a number of problems, namely:
the surfaces of the electrodes are subjected to intense erosion as a result of exposure to fluorine and chlorine-containing compounds formed during waste pyrolysis and having extremely high chemical activity, this process develops especially intensively in the areas of movement of the supporting spots of the arc, where local temperatures reach values close to the material electrodes;
when changing the composition of the waste fed to neutralization, additional testing of the arc heater modes is necessary in order to find the optimal ones that meet the conditions of its reliable operation;
a large amount of soot appears in the pyrolysis products, which impedes the hardening and neutralization of gaseous pyrolysis products and creates great difficulties in its extraction from the alkaline solution.
Необходимо отметить, что в случае высоковязких отходов предлагаемый авторами способа [3] вариант ввода обезвреживаемых веществ за электродами неосуществим. При таком вводе требуется высокое качество распыла, достичь которого с помощью струйных форсунок невозможно. Применение же пневматических форсунок неосуществимо из-за малого количества воздуха, вводимого в установку при реализации пиролитического метода. It should be noted that in the case of highly viscous waste, the method proposed by the authors of the method [3] for introducing neutralized substances behind the electrodes is not feasible. With this input, a high quality spray is required, which cannot be achieved with jet nozzles. The use of pneumatic nozzles is not feasible due to the small amount of air introduced into the installation when implementing the pyrolytic method.
Реактор по способу [3] представляет собой неохлаждаемую цилиндрическую емкость из нержавеющей стали с внутренней огнеупорной облицовкой из каолино-волокнистого материала объемом 2м3 Время пребывания продуктов пиролиза в реакторе составляет около одной секунды при 900 1500oC. В этих условиях
следует ожидать интенсивной коррозии стенок реактора при взаимодействии с ними HCl, HF и других соединений хлора и фтора, обладающих очень высокой химической активностью особенно при высоких температурах, при этом снижается ресурс работы реактора, а в продукты пиролиза возможно попадание продуктов указанного взаимодействия;
температурный режим реактора не гарантирует отсутствия в продуктах пиролиза таких особотоксичных вторичных веществ, как фтор- и хлорфосгены, бензпирен, диоксины и др.(Федоров А.А. Диоксины как экологическая опасность: ретроспективы и перспективы. М. Наука, 1993)
большой объем реактора значительно увеличивает габариты, весовые характеристики и металлоемкость установки.The reactor according to the method [3] is an uncooled cylindrical vessel made of stainless steel with an internal refractory lining of kaolin fiber material with a volume of 2 m 3 The residence time of the pyrolysis products in the reactor is about one second at 900 1500 o C. In these conditions
one should expect intense corrosion of the walls of the reactor during the interaction of HCl, HF, and other chlorine and fluorine compounds with very high chemical activity, especially at high temperatures, while reducing the life of the reactor, and the products of this interaction may get into the pyrolysis products;
the temperature of the reactor does not guarantee the absence of especially toxic secondary substances such as fluorine and chlorophosgens, benzpyrenes, dioxins, etc. in the pyrolysis products (A. Fedorov. Dioxins as an environmental hazard: retrospectives and prospects. M. Nauka, 1993)
a large reactor volume significantly increases the dimensions, weight characteristics and metal consumption of the installation.
Процессы закалки и нейтрализации продуктов пиролиза по способу [3] совмещены в одном аппарате, а в качестве закалочного и нейтрализующего агента используется водный раствор NaOH или KOH. Далее газовая и жидкая фазы разделяются: первая, содержащая в основном водород, окись углерода и азот, направляется на сжигание, а вторая сливается в канализацию. Таким образом щелочной раствор используется по схеме открытого контура без повторного использования, по-видимому, из-за наличия в нем большого количества сажи вследствие неполного окисления углерода малым количеством воздуха. The processes of quenching and neutralization of the pyrolysis products according to the method [3] are combined in one apparatus, and an aqueous solution of NaOH or KOH is used as the quenching and neutralizing agent. Then the gas and liquid phases are separated: the first, containing mainly hydrogen, carbon monoxide and nitrogen, is sent to combustion, and the second is discharged into the sewer. Thus, the alkaline solution is used according to the open circuit scheme without reuse, apparently due to the presence of a large amount of soot in it due to the incomplete oxidation of carbon by a small amount of air.
Задачей изобретения является устранение коррозионного воздействия продуктов пиролиза на электроды плазменного нагревателя, уменьшение габаритов реактора и длительности рабочего процесса в нем, повышение надежности и эффективности работы реактора, реализация системы нейтрализации, работающей по замкнутому контуру, без слива отработанного нейтрализующего агента в канализацию. The objective of the invention is to eliminate the corrosive effects of pyrolysis products on the electrodes of a plasma heater, reduce the dimensions of the reactor and the duration of the working process in it, increase the reliability and efficiency of the reactor, implement a neutralization system operating in a closed loop without draining the spent neutralizing agent into the sewer.
Сущность изобретения заключается в том, что галогенорганические отходы предварительно нагревают до температуры, не превосходящей предела их термической стабильности, после чего распыливают струей горячего воздуха при температуре, превышающей температуру их кипения, и полученную паровоздушную смесь направляют в плазменную струю, где проводят пиролиз при температуре не менее 1500oC, времени пребывания в зоне реакции 2 -10 мс и избытке окислителя, достаточном для полного окисления углерода, входящего в состав отходов, далее продукты пиролиза закаливают и нейтрализуют водным раствором щелочи, который используют многократно, периодически добавляя в него щелочь до восстановления исходной концентрации и удаляя образующиеся при нейтрализации соли.The essence of the invention lies in the fact that the organohalogen waste is preheated to a temperature not exceeding the limit of their thermal stability, after which it is sprayed with a stream of hot air at a temperature exceeding their boiling point, and the resulting vapor-air mixture is sent to a plasma jet, where pyrolysis is carried out at a temperature not less than 1500 o C, a residence time of 2-10 ms in the reaction zone and an excess of oxidizing agent sufficient to completely oxidize the carbon that is part of the waste, then pyrolysis products and quenched and neutralized with an aqueous alkali solution, which is used repeatedly, periodically adding alkali to it until the initial concentration is restored and removing the salts formed during neutralization.
Предварительный нагрев дает возможность производить обезвреживание жидких высоковязких отходов. Ввод паровоздушной смеси в реактор осуществляется за электродами плазмотрона. При этом коррозионное воздействие продуктов пиролиза на электроды полностью исключено и плазменный нагреватель, используя в качестве теплоносителя воздух, работает на номинальных режимах, соответствующих оптимальным условиям его эксплуатации. То, что отходы нагреваются, испаряются и перемешиваются с воздухом до входа в реактор, позволяет сократить необходимое время пребывания реагирующей смеси до 2- 10 мс, соответственно, существенно уменьшить габариты реактора. Preheating makes it possible to neutralize high-viscosity liquid waste. The vapor-air mixture is introduced into the reactor behind the plasma torch electrodes. In this case, the corrosive effect of the pyrolysis products on the electrodes is completely excluded and the plasma heater, using air as a heat carrier, works at nominal conditions corresponding to the optimal conditions for its operation. The fact that the waste is heated, evaporates and mixes with air before entering the reactor can reduce the required residence time of the reacting mixture to 2-10 ms, respectively, significantly reduce the dimensions of the reactor.
Температура предварительного нагрева не должна превышать предела термической стабильности обезвреживаемых отходов. Иначе в результате низкотемпературного пиролиза в системе подачи может образоваться значительное количество сажи и коррозионноактивных веществ (F, Cl, HF, HCl и др.), что может приводить к забивке проходного сечения и выходу из строя системы подачи. The preheating temperature should not exceed the limit of thermal stability of the neutralized waste. Otherwise, as a result of low-temperature pyrolysis, a significant amount of soot and corrosive substances (F, Cl, HF, HCl, etc.) can form in the feed system, which can lead to clogging of the passage section and failure of the feed system.
Температура продуктов пиролиза на выходе из реактора перед зоной закалки должна быть не менее 1500oC, чтобы гарантировать отсутствие в отходящем газе фтор- и хлорфосгенов, бензпирена, диоксинов и других особотоксичных веществ (указанная книга Федорова А.А.).The temperature of the pyrolysis products at the outlet of the reactor in front of the quenching zone should be at least 1500 o C to ensure the absence of fluorine and chlorophosgens, benzpyrene, dioxins and other especially toxic substances in the exhaust gas (this book is A. Fedorov).
Соотношение расходов обезвреживаемых отходов и воздуха, подаваемого в плазмотрон и реактор, определяется коэффициентом избытка окислителя, необходимого для полного окисления углерода, содержащегося в отходах, до углекислого газа. При этом в щелочной раствор, используемый в качестве закалочно-нейтрализующего агента, практически не попадают твердые частицы углерода и он может быть использован многократно в замкнутом контуре при периодическом добавлении в него щелочи и удалении образующихся при нейтрализации солей, подлежащих утилизации или захоронению. The ratio of the costs of the waste to be treated and the air supplied to the plasma torch and the reactor is determined by the excess oxidizer coefficient necessary for the complete oxidation of the carbon contained in the waste to carbon dioxide. At the same time, solid carbon particles practically do not get into the alkaline solution used as a quenching and neutralizing agent and it can be used repeatedly in a closed loop with periodic addition of alkali to it and removal of salts formed during neutralization that must be disposed of or buried.
На чертеже представлена принципиальная схема предложенного способа обезвреживания отходов. The drawing shows a schematic diagram of the proposed method of disposal.
В системе подачи отходов 1 осуществляется предварительный подогрев обезвреживаемых веществ до температуры, не превышающей предела их термической стабильности. Обезвреживаемые вещества насосом 7 подаются к форсунке 2 и распыливаются в нагретом выше температуры кипения отходов воздушном потоке, где они испаряются и поступают в реактор 4 в плазменную струю, истекающую из плазмотрона 3. В реакторе происходит пиролиз отходов в окислительной среде при температуре не ниже 1500oC. Продукты пиролиза из реактора 4 поступают в закалочно-нейтрализационный узел 5, где подвергаются закалке и одновременно нейтрализации водным раствором щелочи, который подается насосом 8 из емкости 6 и распыливается форсункой узла 5. При этом отходящие газы полностью освобождаются от токсичных и коррозионноактивных компонентов, способных оказать разрушающее воздействие на элементы технологического оборудования.In the waste supply system 1, pre-heated neutralized substances are heated to a temperature not exceeding the limit of their thermal stability. The neutralized substances are pumped to the
Отходящие газы, содержащие N2, O2, CO, CO2 и пары воды, выбрасываются в атмосферу. Жидкая фаза из закалочно-нейтрализационного узла 5, содержащая водный раствор NaOH (или KOH) и образующиеся при нейтрализации соли NaCl, NaF, Na2CO3, (KCl, KF, K2CO3), сливается в емкость 6. При выработке щелочи из раствора она добавляется до восстановления исходной концентрации и после удаления выпавших в осадок солей раствор используется повторно.Waste gases containing N 2 , O 2 , CO, CO 2 and water vapor are released into the atmosphere. The liquid phase from the quench-
Экспериментальная проверка изобретения проводилась на стендовой установке, включавшей в свой состав промышленный плазмотрон ЭДП- 109/200М мощностью до 200 кВт с системами обеспечения (электропитание, охлаждение, подача воздуха), малогабаритный охлаждаемый реактор объемом 0,43 л с закалочно-нейтрализационным узлом и системой подачи щелочного раствора (охлаждаемый бак с 5 -20%-ным водным раствором NaOH, насос- дозатор типа НД-2,5-150/16 и струйная форсунка), систему подачи жидких отходов (обогреваемые емкость и трубопровод, насос-дозатор типа НД-2,5- 40/150, система подачи и нагрева воздуха, пневматическая форсунка), системы подачи хладона и отходов производства хладона 134A, систему анализа состава продуктов пиролиза (квадрупольный масс-спектрометр типа Q-156, времяпролетный масс-спектрометр типа МСХ-6, газовый и жидкостный хроматографы). An experimental verification of the invention was carried out on a bench installation, which included an EDP-109 / 200M industrial plasmatron with a capacity of up to 200 kW with support systems (power supply, cooling, air supply), a small-sized cooled reactor with a volume of 0.43 l with a quenching-neutralizing unit and a system alkaline solution supply (a cooled tank with a 5 -20% aqueous solution of NaOH, a metering pump type ND-2.5-150 / 16 and a jet nozzle), a liquid waste supply system (heated containers and piping, a metering pump type ND -2.5 - 40/150, si air supply and heating system, pneumatic nozzle), freon and waste production systems for 134A freon, a pyrolysis product composition analysis system (Q-156 quadrupole mass spectrometer, MCX-6 time-of-flight mass spectrometer, gas and liquid chromatographs).
В ходе экспериментальной проверки производилось плазмохимическое обезвреживание жидкого высоковязкого пентахлорбифенила C12H5Cl5 озоноразрушающего хладона 133А и отходов производства хладона 134A. Основные параметры процесса плазмохимического обезвреживания в ходе этих проверок приведены в таблице.In the course of the experimental verification, plasma-chemical neutralization of liquid high-viscosity pentachlorobiphenyl C 12 H 5 Cl 5 ozone-depleting
Пример 1. Обезвреживание пентахлорбифенила. Example 1. The neutralization of pentachlorobiphenyl.
При нормальных условиях вязкость пентахлорбифенила превышает 14000 сСт. Для обеспечения подачи в реактор производился предварительный нагрев пентахлорбифенила до 460oC, в результате чего вязкость его на входе в пневматическую форсунку 2 снизилась до 2 сСт. Расход пентахлорбифенила поддерживался на уровне 1,9 г/с. Воздух в форсунку 2 подавался с расходом 12 г/с и температурой 710oC. После распыла, испарения и перемешивания с воздухом пентахлорбифенил подавался в реактор, объем которого составлял 0,43 л.Under normal conditions, the viscosity of pentachlorobiphenyl exceeds 14,000 cSt. To ensure supply to the reactor, pentachlorobiphenyl was preheated to 460 o C, as a result of which its viscosity at the inlet to the
В плазмотрон подавался воздух с расходом 6,5 г/с. При мощности плазмотрона 54 кВт среднемассовая температура плазменной струи, истекавшей в реактор, равнялась 3320oC. Время пребывания реагирующей смеси составляло 3 мс. Продукты плазменного пиролиза, имевшие температуру 1810oC, подвергались закалке и нейтрализации 10%-ным раствором NaOH, подаваемым с расходом 135 г/с. Состав отходящих газов приведен в таблице.Air was supplied to the plasmatron with a flow rate of 6.5 g / s. With a plasma torch power of 54 kW, the mass-average temperature of the plasma jet flowing into the reactor was 3320 ° C. The residence time of the reacting mixture was 3 ms. Plasma pyrolysis products having a temperature of 1810 ° C. were quenched and neutralized with a 10% NaOH solution supplied at a rate of 135 g / s. The composition of the exhaust gases is given in the table.
Пример 2. Обезвреживание озоноопасного хладона 133A. Example 2. The disposal of
Подача хладона 133A производилась из баллона. В результате нагрева баллона до температуры 100oC хладон 133A подавался в реактор через дроссель с расходом 2,1 г/с. Воздух подавался только в плазмотрон с расходом 11,4 г/с. Электрическая мощность, подведенная к плазмотрону, составляла 44 кВт, при этом среднемассовая температура плазменной струи равнялась 2530oC, а температура продуктов плазменного пиролиза 2100oC. В качестве закалочно- нейтрализующего агента применялся 10% -ный раствор NaOH с расходом 135 г/с. Состав отходящих газов приведен в таблице.The supply of
Пример 3. Обезвреживание отходов производства хладона 134A. Example 3. Disposal of waste production of HFC 134A.
Отходы производства хладона 134A имеют в своем составе ряд озоноопасных хладонов (123A, 124A, 125, 132A, 133A, 143A), образующихся на различных стадиях производственного процесса. В ходе экспериментальной проверки в реактор подавалась смесь отходов, содержащая по массе 10% хладонов, 20% воздуха и 70% азота, с общим расходом 20 г/с. В плазмотрон подавался воздух с расходом 8,6 г/с. Электрическая мощность плазмотрона составляла 108 кВт. Температура продуктов плазменного пиролиза равнялась 2200oC. Состав отходящих газов приведен в таблице.Waste production of HFC 134A includes a number of ozone-hazardous HFCs (123A, 124A, 125, 132A, 133A, 143A) generated at various stages of the manufacturing process. During an experimental check, a mixture of waste containing 10% chladone, 20% air and 70% nitrogen by weight with a total flow rate of 20 g / s was fed into the reactor. Air was supplied to the plasmatron at a rate of 8.6 g / s. The electric power of the plasma torch was 108 kW. The temperature of the products of plasma pyrolysis was 2200 o C. The composition of the exhaust gases is shown in the table.
Анализ состава продуктов пиролиза, реализованного в малогабаритном реакторе, после совмещенной операции закалки нейтрализации, не выявил никаких опасных компонентов и подтвердил работоспособность и эффективность предложенного способа плазмохимического обезвреживания галогенорганических отходов трех видов (жидкого ПХБ с высокой вязкостью, озоноразрушающего хладона 133A и отходов производства хладона 134A). An analysis of the composition of the pyrolysis products implemented in a small-sized reactor, after a combined neutralization hardening operation, did not reveal any dangerous components and confirmed the efficiency and effectiveness of the proposed method of plasma-chemical neutralization of organohalogen waste of three types (high-viscosity liquid PCB, 133A ozone-depleting freon and 134A freon waste) .
Кроме анализов проб отходящих газов, результаты которых приведены в таблице, проводились также анализы жидкой фазы (отработанного закалочно- нейтрализующего агента). Они показали, что кроме солей NaCl, NaF и Na2CO3 в растворе содержится небольшое количество углерода. Каких-либо органических соединений обнаружено не было. После добавления щелочи до восстановления исходной 10% -ной концентрации и удаления выпавших в осадок солей раствор использовался повторно.In addition to analysis of samples of exhaust gases, the results of which are given in the table, analyzes of the liquid phase (spent quenching neutralizing agent) were also carried out. They showed that in addition to the NaCl, NaF, and Na 2 CO 3 salts, the solution contains a small amount of carbon. No organic compounds were found. After adding alkali to restore the original 10% concentration and removing the precipitated salts, the solution was reused.
Таким образом, предложенный плазмохимический способ обезвреживания газообразных и жидких галогенорганических отходов (в том числе высокой вязкости), включающий предварительный нагрев отходов в системе подачи с последующим испарением и смешением в горячем воздушном потоке перед их подачей в реактор; пиролиз в реакторе в окислительной среде при малых временах пребывания газа (2 -10 мс) и при высоких температурах (температура продуктов пиролиза более 1500oC) с почти полным окислением углерода и, наконец, процесс закалки, совмещенный с процессом нейтрализации токсичных соединений, позволяет вводить в реактор все типы отходов в газообразном виде хорошо перемешанными с воздухом, что существенно повышает эффективность процессов пиролиза и окисления в реакторе, дает возможность уменьшить его габариты и снизить мощность дугового плазменного нагревателя, так как затраты энергии на нагрев воздуха и отходов вне реактора включаются в общий баланс энергии, необходимой для пиролиза. Кроме этого, обеспечивается практически полное удаление из продуктов пиролиза токсичных и коррозионноактивных веществ на выходе из реактора и, тем самым, предотвращается их разрушающее воздействие на другие элементы технологического оборудования, а незначительное содержание сажи в нейтрализующем растворе позволяет реализовать замкнутый цикл работы системы нейтрализации.Thus, the proposed plasma-chemical method of neutralizing gaseous and liquid organohalogen wastes (including high viscosity), including pre-heating the waste in the feed system, followed by evaporation and mixing in a hot air stream before they are fed into the reactor; pyrolysis in a reactor in an oxidizing medium at short gas residence times (2 -10 ms) and at high temperatures (temperature of pyrolysis products more than 1500 o C) with almost complete oxidation of carbon and, finally, the quenching process, combined with the process of neutralizing toxic compounds, allows introduce into the reactor all types of waste in a gaseous form well mixed with air, which significantly increases the efficiency of the pyrolysis and oxidation processes in the reactor, makes it possible to reduce its dimensions and reduce the power of the plasma arc heater, since the energy costs for heating the air and waste outside the reactor are included in the overall energy balance necessary for pyrolysis. In addition, it ensures the almost complete removal of toxic and corrosive substances from the pyrolysis products at the outlet of the reactor and, thereby, their destructive effect on other elements of the processing equipment is prevented, and the insignificant soot content in the neutralizing solution makes it possible to realize a closed cycle of the neutralization system.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96100669A RU2105928C1 (en) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | Plasmochemical method of decontamination of gaseous and liquid halogenoorganic wastes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96100669A RU2105928C1 (en) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | Plasmochemical method of decontamination of gaseous and liquid halogenoorganic wastes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2105928C1 true RU2105928C1 (en) | 1998-02-27 |
| RU96100669A RU96100669A (en) | 1998-03-27 |
Family
ID=20175730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96100669A RU2105928C1 (en) | 1996-01-10 | 1996-01-10 | Plasmochemical method of decontamination of gaseous and liquid halogenoorganic wastes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2105928C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2152562C1 (en) * | 1998-11-02 | 2000-07-10 | Открытое акционерное общество "НовосибирскНИИхиммаш" | Plasma reactor of liquid organochlorine waste decontaminating plant |
| RU2169884C1 (en) * | 2000-02-22 | 2001-06-27 | Пермский государственный технический университет | Method of plasmochemical utilization of organosphorus toxic agents and lewisite |
| RU2232943C1 (en) * | 2002-11-04 | 2004-07-20 | Пермский государственный технический университет | Method for reclamation of chemical weapon, contaminated containers and grounds |
| RU2286837C2 (en) * | 2002-05-08 | 2006-11-10 | ЛАУ Эдмунд Кин Он | Method and device for treating harmful waste |
| RU2365817C2 (en) * | 2006-09-01 | 2009-08-27 | Сергей Анатольевич Ассаулюк | Pesticide detoxication |
| RU2455568C2 (en) * | 2010-05-18 | 2012-07-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский научный центр "Прикладная химия" | Plasma-chemical method of decontaminating organochlorine substances |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4438706A (en) * | 1981-02-27 | 1984-03-27 | Villamosipari Kutato Intezet | Procedure and equipment for destroying waste by plasma technique |
| US4644877A (en) * | 1984-01-23 | 1987-02-24 | Pyroplasma International N.V. | Plasma pyrolysis waste destruction |
| EP0469737B1 (en) * | 1990-08-03 | 1994-01-19 | Tioxide Group Services Limited | Process for destruction of chemical waste by oxidation in a plasma flame |
-
1996
- 1996-01-10 RU RU96100669A patent/RU2105928C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4438706A (en) * | 1981-02-27 | 1984-03-27 | Villamosipari Kutato Intezet | Procedure and equipment for destroying waste by plasma technique |
| US4644877A (en) * | 1984-01-23 | 1987-02-24 | Pyroplasma International N.V. | Plasma pyrolysis waste destruction |
| EP0469737B1 (en) * | 1990-08-03 | 1994-01-19 | Tioxide Group Services Limited | Process for destruction of chemical waste by oxidation in a plasma flame |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2152562C1 (en) * | 1998-11-02 | 2000-07-10 | Открытое акционерное общество "НовосибирскНИИхиммаш" | Plasma reactor of liquid organochlorine waste decontaminating plant |
| RU2169884C1 (en) * | 2000-02-22 | 2001-06-27 | Пермский государственный технический университет | Method of plasmochemical utilization of organosphorus toxic agents and lewisite |
| RU2286837C2 (en) * | 2002-05-08 | 2006-11-10 | ЛАУ Эдмунд Кин Он | Method and device for treating harmful waste |
| RU2232943C1 (en) * | 2002-11-04 | 2004-07-20 | Пермский государственный технический университет | Method for reclamation of chemical weapon, contaminated containers and grounds |
| RU2365817C2 (en) * | 2006-09-01 | 2009-08-27 | Сергей Анатольевич Ассаулюк | Pesticide detoxication |
| RU2455568C2 (en) * | 2010-05-18 | 2012-07-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Российский научный центр "Прикладная химия" | Plasma-chemical method of decontaminating organochlorine substances |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4582004A (en) | Electric arc heater process and apparatus for the decomposition of hazardous materials | |
| US5026464A (en) | Method and apparatus for decomposing halogenated organic compound | |
| US4479443A (en) | Method and apparatus for thermal decomposition of stable compounds | |
| US10962222B2 (en) | Device for thermal destruction of organic compounds by an induction plasma | |
| US4644877A (en) | Plasma pyrolysis waste destruction | |
| RU2095131C1 (en) | Method for rendering harmless of effluent gases of waste burning units and device for its embodiment | |
| DE3922383C2 (en) | Process for the destruction of toxic waste products and device for carrying out the process | |
| US7981371B2 (en) | Device and method for destroying liquid, powder or gaseous waste using an inductively coupled plasma | |
| Safa et al. | Liquid and solution treatment by thermal plasma: a review | |
| US6234092B1 (en) | Thermal treatment of incombustible liquids | |
| JPH04227407A (en) | Method of decomposing chemical waste | |
| RU2105928C1 (en) | Plasmochemical method of decontamination of gaseous and liquid halogenoorganic wastes | |
| JP2997912B2 (en) | Compound processing equipment | |
| RU2224178C1 (en) | Plasma-chemical method of decontamination of gaseous and liquid halogen organic agents and wastes containing such agents | |
| RU4587U1 (en) | PLASMA-CHEMICAL PLANT FOR DISABILIZING GAS AND LIQUID HALOGENORGANIC WASTE | |
| JP3576753B2 (en) | CFC decomposition system | |
| KR100210225B1 (en) | Swivel Combustion Liquid Waste Incinerator | |
| JPH08309147A (en) | Method and apparatus for combustion-decomposition of fluorocarbon | |
| JPH02131116A (en) | Decomposition method of organic halogen compounds | |
| RU2353857C1 (en) | Method for recycling of liquid wastes | |
| RU2676298C1 (en) | Chemically polluted liquid fuels ecologically safe utilization method and device for its implementation | |
| JPS62127069A (en) | Method and apparatus for destructing organohalogen substance | |
| KR100348586B1 (en) | Method and apparatus for treatment of hazardous and toxic gases | |
| Malkov et al. | Plasmochemical neutralization of ozone-destroying chladones and fluorine-and chlorine-containing wastes | |
| JPH0665199B2 (en) | High frequency induction plasma equipment |