RU2103378C1 - Method for combined-type blow-through of molten metal in converters - Google Patents
Method for combined-type blow-through of molten metal in converters Download PDFInfo
- Publication number
- RU2103378C1 RU2103378C1 RU97100810A RU97100810A RU2103378C1 RU 2103378 C1 RU2103378 C1 RU 2103378C1 RU 97100810 A RU97100810 A RU 97100810A RU 97100810 A RU97100810 A RU 97100810A RU 2103378 C1 RU2103378 C1 RU 2103378C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- converter
- level
- jets
- melt
- oxygen
- Prior art date
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 34
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 21
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 23
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 6
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 2
- 238000005422 blasting Methods 0.000 claims 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 7
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 6
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004604 Blowing Agent Substances 0.000 description 3
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000002925 chemical effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к сталеплавильному производству и может быть использовано при выплавке стали в конвертерах с комбинированной продувкой металла технологическими газами через верхнюю и донную фурмы. The invention relates to steelmaking and can be used in steelmaking in converters with combined metal purging with process gases through the upper and bottom tuyeres.
Известен способ комбинированной продувки расплава металла в конвертере включающий завалку лома, заливку чугуна и продувку расплава металла сверху кислородом, а снизу - инертным газом, при этом кислород вводят в конвертер через верхнюю водоохлаждаемую фурму, а инертный газ - через трубчатые сопла или пористые блоки в днище конвертера, причем струи обеих продувочных агентов направляют симметрично относительно вертикальной оси конвертера [1]. A known method of combined purging of a molten metal in a converter including filling scrap, casting iron and purging the molten metal from above with oxygen and below with an inert gas, oxygen is introduced into the converter through the upper water-cooled lance, and inert gas through tubular nozzles or porous blocks in the bottom a converter, and the jets of both blowing agents are directed symmetrically with respect to the vertical axis of the converter [1].
В известном способе, верхняя продувка кислородом вызывает конвективные потоки металла в конвертерной ванне, направленные вниз вдоль стенок конвертера и вверх в центре ванны. В то же время, донный подвод инертного газа вызывает потоки расплава металла у боковых стенок конвертера вверх, а в конце ванны - вниз. In the known method, overhead oxygen purging causes convective metal flows in the converter bath directed down along the walls of the converter and up in the center of the bath. At the same time, the bottom supply of inert gas causes the flow of molten metal at the side walls of the Converter up, and at the end of the bath down.
Недостаток известного способа заключается в том, что из-за встречного взаимодействия и взаимного торможения потоков расплава металла существенно снижается эффективность перемешивания ванны и использования кислорода, что приводит к повышению содержания окислов железа в шлаке, потерям выхода годного металла и низкому качеству стали. Кроме этого, из-за выбросов металла и шлака при выходе пузырей инертного газа на поверхность расплава стойкость футеровки снижается. The disadvantage of this method is that due to the reciprocal interaction and mutual inhibition of the flows of the molten metal, the mixing efficiency of the bath and the use of oxygen is significantly reduced, which leads to an increase in the content of iron oxides in the slag, loss of yield of the metal and low quality of steel. In addition, due to the emission of metal and slag when inert gas bubbles exit the melt surface, the lining resistance decreases.
Известен также способ комбинированной продувки расплава металла в конвертере, выбранный авторами в качестве прототипа изобретения, включающий выгрузку твердой шихты, заливку жидкого чугуна и одновременную продувку металла снизу газообразным дутьем через днище конвертера и сверху кислородом, при этом продувку расплава кислородом осуществляют с помощью струй, ориентированных под острым углом к оси конвертера и истекающих их сопел, расположенных равномерно по окружности, соосной конвертеру, а проекция реакционных зон верхнего и нижнего дутья чередуются и отстоят одна от другой на равном расстоянии [2]. There is also known a method of combined purging of a metal melt in a converter selected by the authors as a prototype of the invention, including unloading a solid charge, pouring molten iron and simultaneously purging the metal from below with gaseous blast through the bottom of the converter and from above with oxygen, while the melt is purged with oxygen using jets oriented at an acute angle to the axis of the converter and their nozzles flowing out, arranged uniformly around the circumference, coaxial to the converter, and the projection of the reaction zones of the upper and lower blast interleaved and spaced from one another at equal distances [2].
Недостатком прототипа является пониженная стойкость футеровки конвертера, поскольку высокая интенсивность перемешивания сопровождается разбрызгиванием металла и шлака, попадающего на поверхность футеровки, что приводит сначала к локальным разрушениям футеровки из-за неравномерного термического и химического воздействия на нее агрессивных сред, а затем к быстрому росту этих разрушений и выходу футеровки из строя. The disadvantage of the prototype is the reduced resistance of the lining of the converter, since the high intensity of mixing is accompanied by spraying of metal and slag falling on the surface of the lining, which leads first to local destruction of the lining due to the uneven thermal and chemical effects of aggressive media on it, and then to the rapid growth of these destruction and lining failure.
Целью изобретения является увеличение стойкости футеровки при выплавке стали в конвертере, за счет такой ориентации сопел продувочной фурмы, которая обеспечивает наряду с высокой степенью перемешивания металла в конвертере, также и повышение стойкости его футеровки. Дополнительно решается задача по повышению выхода годного металла за счет уменьшения выноса брызг расплава из конвертера. The aim of the invention is to increase the resistance of the lining during steelmaking in the converter, due to the orientation of the nozzles of the blowing lances, which along with a high degree of mixing of the metal in the converter, also increase the resistance of its lining. Additionally, the problem is solved to increase the yield of metal by reducing the removal of melt spatter from the converter.
Поставленная задача решается тем, что способ комбинированной продувки расплава металла в конвертере, включающий подачу кислорода и рафинирующего или перемешивающего газа через фурмы верхнего и нижнего дутья, перемещение соосно конвертеру фурмы верхнего дутья для ориентирования на поверхности расплава зоны воздействия струй кислорода верхнего дутья, оси которых ориентированы под одинаковым углом к плоскости условного уровня расплава металла в конвертере и равномерно расположены по периметру фурмы верхнего дутья, согласно изобретению верхнюю продувку осуществляют пространственно ориентированными кислородными струями, оси которых пересекаются с горизонтальными плоскостями, расположенными на уровне истока струй из фурмы и условного уровня расплава металла в конвертере по точкам на окружностях, образующих симметричную конусную поверхность с углом при вершине этой поверхности, составляющим 9-19o, угол между осью какой-либо струи и перпендикуляром, опущенным из точки пересечения оси струи с симметричной конусной поверхностью на условную носкость расплава, составляет от 14 до 20o, отношение диаметров сечений конической поверхности и рабочей поверхности конвертера с плоскостью условного уровня расплава составляет 0,15-0,30, а отношение диаметров сечений симметричной конической поверхности, перпендикулярными к оси конвертера плоскостями, на уровне истока струй и условном уровне расплава составляет 0,3-0,5. Предпочтительно, чтобы зона пересечения струй нижнего дутья с плоскостью условного уровня расплава была расположена в зоне пересечения струй верхнего дутья с этой же плоскостью.The problem is solved in that a method of combined purging of a metal melt in a converter, comprising supplying oxygen and refining or mixing gas through the tuyeres of the upper and lower blast, moving the tuyeres of the upper blast coaxially to the converter to orient the zones of influence of the upper blast oxygen jets on the melt surface, whose axes are oriented at the same angle to the plane of the conditional level of the molten metal in the converter and are evenly spaced along the perimeter of the lance of the upper blast, according to the invention th top blowing oxygen performed spatially oriented jets whose axes intersect with the horizontal planes at the source level of the jets and the lance conventional level of molten metal in a converter by the points on the circumferences arranged in a symmetrical conical surface with an apex angle of this surface constituting 9-19 o, the angle between the axis of a jet and a perpendicular dropped from the jet axis point of intersection with the symmetric cone surface in the conventional melt wearability, making m of 14 to 20 o, the ratio of the diameters of the cross sections of the conical surface and the working surface of the converter with the plane of the conditioned melt level is 0.15-0.30, and the ratio of the diameters of the cross sections symmetrical conical surfaces perpendicular to, the axis of the converter at the planes of the source streams and Conditional the melt level is 0.3-0.5. Preferably, the zone of intersection of the jets of the lower blast with the plane of the conditional level of the melt was located in the zone of intersection of the jets of the upper blast with the same plane.
Преимущество предложенного способа заключается в том, что за счет пространственной ориентации кислородных струй, в верхнем слое расплава, формируется вращающийся стационарный вихревой слой, энергия на вращение которого поступает из кольцеобразной поверхности зоны, на которую воздействуют продувочные струи. При этом внешняя граница турбулизированной области, включая верхний слой расплава с расположенной над ним областью пространства конвертера, заполненного газошлакопылевой эмульсией, располагается на определенном расстоянии от поверхности футеровки конвертера, которое определяется предложенной ориентацией продувочных сопел фурмы. За счет этого в поверхностном слое расплава происходит рассеивание энергии брызгообразования расплава и шлака при выходе на поверхность газовых пузырей донного дутья, брызги от которых захватываются вихрем и направляются им обратно в расплав. Кроме того, в поверхностном слое расплава, в пристеночной зоне конвертера образуется стационарное течение, равномерно омывающее футерованную поверхность конвертера и обеспечивая этим, при том же расходе кислорода, равномерный износ футеровки, а также оптимальные условия шлакообразования, дожигания CO над поверхностью расплава в конвертере и рециркуляционного осаждения мелких брызг в расплав. The advantage of the proposed method is that due to the spatial orientation of the oxygen jets, a rotating stationary vortex layer is formed in the upper melt layer, the energy for the rotation of which comes from the annular surface of the zone affected by the purge jets. In this case, the outer boundary of the turbulized region, including the upper melt layer with the region of the converter space filled with a gas-dust emulsion located above it, is located at a certain distance from the surface of the converter lining, which is determined by the proposed orientation of the lance blowing nozzles. Due to this, the spraying energy of the melt and slag is dispersed in the surface layer of the melt when bottom blast gas bubbles exit the surface, the sprays from which are captured by the vortex and directed back to the melt. In addition, in the surface layer of the melt, in the near-wall zone of the converter, a stationary flow is formed, uniformly washing the lined surface of the converter and providing, with the same oxygen consumption, uniform wear of the lining, as well as optimal conditions for slag formation, afterburning of CO over the surface of the melt in the converter and recirculation precipitation of fine spray into the melt.
Пространственная ориентация струй верхнего дутья в совокупности с ориентацией нижнего дутья обеспечивает повышение эффективности продувки и защиту футеровки от воздействия турбулентных пульсаций расплава. The spatial orientation of the upper blast jets in combination with the orientation of the lower blast provides increased purge efficiency and protects the lining from the effects of turbulent pulsations of the melt.
На фиг. 1 показан конвертер, продольный разрез; на фиг. 2 - то же, вид в плане; на фиг. 3 - фрагмент наконечника верхней фурмы с расположенным в нем соплом; на фиг. 4 - схема, поясняющая геометрические построения и соотношения предложенной ориентации струй продувочных агентов. In FIG. 1 shows a converter, a longitudinal section; in FIG. 2 - same, plan view; in FIG. 3 - a fragment of the tip of the upper lance with a nozzle located in it; in FIG. 4 is a diagram explaining the geometric construction and the relationship of the proposed orientation of the jets of blowing agents.
Способ осуществляют следующим образом. The method is as follows.
В конвертер 1 комбинированного дутья заваливают лом и другие твердые компоненты шихты. Затем заливают чугун и одновременно осуществляют продувку металла кислородом сверху и, например нейтральным, перемешивающим газом снизу. При продувке, верхнюю форму 2 с равномерно расположенными по ее периметру соплами 3, перемещают соосно конвертеру 1 для ориентирования на поверхности расплава зоны воздействия струй кислорода, оси которых ориентированы под одинаковым углом альфа к плоскости Г-Г условного уровня расплава металла в конвертере 1. Сопла 3 установлены в фурме 2 таким образом, что оси истекающих из них струй имеют одинаковую пространственную ориентировку. При этом предпочтительно, чтобы точки пересечения струйных осей с горизонтальными плоскостями Д-Д и Г-Г, расположенными соответственно на уровне истока струй из фурмы 2 и условного уровня расплава металла в конвертере 1, находились на окружностях (см. фиг. 4), образующих симметричную конусную поверхность с углом альфа при вершине этой поверхности, составляющим 9-19o, угол между осью какой-либо струи и перпендикуляром а-б, опущенным из точки а пересечения оси струи с симметричной конусной поверхностью на секущую плоскость 1-1, расположенную в плоскости уровня расплава металла, составляет от 14 до 20o, отношение диаметров D1 и D2, соответственно сечений конусной поверхности и рабочей поверхности конвертера 1 с плоскостью условного уровня расплава, составляет 0,15-0,30, а отношение диаметров D3 и D2 сечений симметричной конической поверхности, перпендикулярными к оси конвертера плоскостями, на уровне истока струй и условном уровне расплава, составляет 0,03-0,05. Нижнее дутье подается по каналам 4, соединенным с коллектором 5. Зона пересечения струй нижнего дутья с плоскостью условного уровня расплава (Г-Г) расположена в зоне пересечения струй верхнего дутья с этой же плоскостью. Предпочтительно, чтобы число сопел, расположенных по окружности (периметру) верхней фурмы было более 4.In the converter 1 of the combined blast heaped up scrap and other solid components of the charge. Then cast iron is poured and at the same time the metal is purged with oxygen from above and, for example, a neutral, mixing gas from below. When blowing, the upper mold 2 with nozzles 3 evenly spaced along its perimeter is moved coaxially to the converter 1 to orient the oxygen jets exposed to the melt surface, the axes of which are oriented at the same angle alpha to the plane ГГ Г of the conditional level of metal melt in the converter 1. Nozzles 3 are installed in lance 2 in such a way that the axes of the jets flowing from them have the same spatial orientation. Moreover, it is preferable that the intersection points of the jet axes with the horizontal planes DD and GG, located respectively at the source level of the jets from the lance 2 and the conditional level of the metal melt in the converter 1, are on the circles (see Fig. 4) forming a symmetric conical surface with an alpha angle of 9-19 ° at the top of this surface, the angle between the axis of any jet and the perpendicular a-b, omitted from the point a of the intersection of the axis of the jet with the symmetrical conical surface on the secant plane 1-1 located in pl the sharpness of the level of the molten metal is from 14 to 20 o , the ratio of the diameters D 1 and D 2 , respectively, of the cross sections of the conical surface and the working surface of the Converter 1 with the plane of the conditional level of the melt, is 0.15-0.30, and the ratio of the diameters D 3 and D 2 cross-sections of a symmetrical conical surface, perpendicular to the axis of the converter by planes, at the level of the source of the jets and the conditional level of the melt, is 0.03-0.05. The lower blast is fed through channels 4 connected to the collector 5. The zone of intersection of the jets of the lower blast with the plane of the conditional melt level (G-G) is located in the zone of intersection of the jets of the upper blast with the same plane. Preferably, the number of nozzles arranged around the circumference (perimeter) of the upper lance is more than 4.
Такой ориентировкой струй верхнего дутья достигается то, что при продувке (в пределах диапазона разных рабочих положений верхней фурмы) в результате воздействия струй на расплав, в его поверхностном кольцеобразном слое, возбуждается стационарный турбулизированный циркуляционный поток, поддерживаемый энергией продувочного агента. Вращение этого слоя расплава, вблизи поверхности футеровки имеет равномерный характер, чем достигается равномерное омывание футеровки расплавом металла и шлака. By such an orientation of the upper blast jets, it is achieved that during blowing (within the range of different working positions of the upper lance) as a result of the impact of the jets on the melt, a stationary turbulent circulation flow is excited in the surface of the ring-shaped layer, supported by the energy of the blowing agent. The rotation of this melt layer near the surface of the lining has a uniform character, thereby achieving uniform washing of the lining with a molten metal and slag.
Экспериментально доказано, что при увеличении наклона струй, т.е. увеличения относительной тангенциальной составляющей их скорости на большую величину, снижает эффективность защиты футеровки из-за чрезмерного приближения турбулентного слоя (вихревого кольца) к футеровке. При уменьшении наклона, соответственно уменьшается величина относительной тангенциальной составляющей скорости кислородных струй и эффективность вихревого движения среды над расплавом падает. It was experimentally proved that with an increase in the inclination of the jets, i.e. increasing the relative tangential component of their speed by a large amount reduces the efficiency of the protection of the lining due to the excessive approach of the turbulent layer (vortex ring) to the lining. With a decrease in the slope, the relative tangential component of the velocity of the oxygen jets decreases accordingly, and the efficiency of the vortex motion of the medium over the melt decreases.
Эксперименты показали также, что в пространстве над поверхностью расплава, внутри струйной завесы от верхнего дутья, развиваются взаимодействующие с этой завесой, рециркуляционные потоки от нижнего дутья, что приводит к дополнительной интенсификации процессов дожигания горючих газов, выделяемых из расплава и подавлению выбросов металла и шлак5а на футерованную поверхность конвертера при выходе пузырей продувочного агента (например, инертного газа), подаваемого в конвертер снизу. В результате увеличивается стойкость футеровки конвертера, износ ее поверхности происходит равномерно и повышается выход годного металла за счет снижения уноса продуктов плавки из конвертера. The experiments also showed that in the space above the melt surface, inside the jet curtain from the upper blast, recirculating flows from the lower blast interacting with this curtain develop, which leads to an additional intensification of the processes of afterburning of combustible gases released from the melt and suppression of metal and slag 5a emissions the lined surface of the converter when the bubbles of the purge agent (for example, inert gas) are supplied to the converter from below. As a result, the lining resistance of the converter increases, the wear of its surface occurs evenly and the yield of metal increases due to a decrease in the entrainment of smelting products from the converter.
Таким образом предложенный способ обеспечивает эффективное перемешивание жидкого металла при сохранении высокой стойкости футеровки. Thus, the proposed method provides effective mixing of liquid metal while maintaining high durability of the lining.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97100810A RU2103378C1 (en) | 1997-01-22 | 1997-01-22 | Method for combined-type blow-through of molten metal in converters |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU97100810A RU2103378C1 (en) | 1997-01-22 | 1997-01-22 | Method for combined-type blow-through of molten metal in converters |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2103378C1 true RU2103378C1 (en) | 1998-01-27 |
| RU97100810A RU97100810A (en) | 1998-04-10 |
Family
ID=20189177
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU97100810A RU2103378C1 (en) | 1997-01-22 | 1997-01-22 | Method for combined-type blow-through of molten metal in converters |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2103378C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2150515C1 (en) * | 1999-04-14 | 2000-06-10 | Московский государственный институт стали и сплавов (технологический университет) | Method of refining high-carbon metal melt |
| CN113249541A (en) * | 2021-04-23 | 2021-08-13 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | Furnace protection method of bottom blowing powder injection converter |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4280838A (en) * | 1979-05-24 | 1981-07-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Production of carbon steel and low-alloy steel with bottom blowing basic oxygen furnace |
| SU931754A1 (en) * | 1980-06-04 | 1982-05-30 | Днепродзержинский Ордена Трудового Красного Знамени Индустриальный Институт Им.М.И.Арсеничева | Method for processing crude iron in convertor |
-
1997
- 1997-01-22 RU RU97100810A patent/RU2103378C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4280838A (en) * | 1979-05-24 | 1981-07-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Production of carbon steel and low-alloy steel with bottom blowing basic oxygen furnace |
| SU931754A1 (en) * | 1980-06-04 | 1982-05-30 | Днепродзержинский Ордена Трудового Красного Знамени Индустриальный Институт Им.М.И.Арсеничева | Method for processing crude iron in convertor |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2150515C1 (en) * | 1999-04-14 | 2000-06-10 | Московский государственный институт стали и сплавов (технологический университет) | Method of refining high-carbon metal melt |
| CN113249541A (en) * | 2021-04-23 | 2021-08-13 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | Furnace protection method of bottom blowing powder injection converter |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101432446B (en) | Direct smelting plant | |
| US3488044A (en) | Apparatus for refining metal | |
| HU215723B (en) | Process for producing metal and/or metal alloys in melt reducing ladle and ladle for this process | |
| KR910001577B1 (en) | Low blow operation method of electric furnace | |
| JP2002515544A (en) | Continuous metal melting process and equipment | |
| CZ278679B6 (en) | Process for producing steel from a charge of liquid pig iron and steel scrap in a converter | |
| RU2150516C1 (en) | Plant for refining of liquid steel in making of extra low-carbon steel and method of refining liquid steel | |
| CN105316452B (en) | A kind of high rifle position process for vacuum refining based on boundling top gun | |
| RU2103378C1 (en) | Method for combined-type blow-through of molten metal in converters | |
| RU2208054C1 (en) | Method for mixing steel in ladle | |
| JP2002226907A (en) | Lance for refining molten metal and refining method | |
| RU5407U1 (en) | DEVICE FOR Smelting Steel | |
| JP4385855B2 (en) | Converter blowing method and top blowing lance for converter blowing | |
| RU2083682C1 (en) | Lance for metal blowing | |
| RU2063446C1 (en) | Oxygen lance for metal molten bath blowing through | |
| RU1768648C (en) | Lance for metal blow in converter | |
| JP2010047830A (en) | Method for operating converter | |
| JP2011202236A (en) | Top-blowing lance for converter, and method for operating converter | |
| JP6870450B2 (en) | Top-blown lance and converter blowing method using it | |
| SU840119A1 (en) | Tuyere of blast furnace | |
| RU2213147C2 (en) | Method for circulation vacuumizing of liquid metal, system and apparatus for accomplishment of method | |
| KR102821685B1 (en) | Process for treating molten metal and/or slag in a metallurgical vessel and metallurgical equipment for treating molten metal | |
| JP7410393B2 (en) | Hot metal pretreatment method and hot metal pretreatment lance | |
| SU1756364A1 (en) | Tuyere headpiece | |
| JP5412756B2 (en) | Converter operation method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20110123 |