RU2102768C1 - Method for determining active power of sine-wave current in complex-impedance circuit - Google Patents
Method for determining active power of sine-wave current in complex-impedance circuit Download PDFInfo
- Publication number
- RU2102768C1 RU2102768C1 SU4940354A RU2102768C1 RU 2102768 C1 RU2102768 C1 RU 2102768C1 SU 4940354 A SU4940354 A SU 4940354A RU 2102768 C1 RU2102768 C1 RU 2102768C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- voltage
- transformer
- secondary winding
- active power
- circuit
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 32
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 12
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 13
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000001343 mnemonic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к областям электро- и радиоизмерений, в частности к задачам измерений активной мощности в комплексной нагрузке на промышленной и радиочастотах. Оно может быть использовано для исследований и контроля работы различных электрических устройств, радиопередатчиков, промышленных установок для термообработки изделий токами высокой частоты и других областях техники. The invention relates to the fields of electrical and radio measurements, in particular to the tasks of measuring active power in a complex load at industrial and radio frequencies. It can be used for research and monitoring the operation of various electrical devices, radio transmitters, industrial plants for heat treatment of products with high-frequency currents and other fields of technology.
Известны способы определения активной мощности на переменном токе в цепях с комплексным сопротивлением по произведению напряжения на нагрузке, тока и косинуса фазового угла сдвига (cosφ) между ними. При этом величины тока и напряжения измеряются непосредственно на нагрузке, а значение cosφ определяется косвенными измерениями, в частности, по "методу трех вольтметров" (см. например, К.А. Круг. Основы электротехники, т.2, М.-Л. 1946, с. 78 или ГОСТ 17691-80. Преобразователи частоты электромашинные мощностью 250 кВт и выше. Методы испытания, п.1). Этим методом предусматривается измерение трех составляющих напряжений: на испытываемой нагрузке, на последовательно соединенном с нагрузкой сопротивлении (активном или реактивном) и суммарного напряжения, составляющего геометрическую сумму предыдущих двух напряжений. Все три составляющие образуют треугольник напряжений, из которого искомый показатель определяется на основе измеренных величин по теореме косинусов. Недостаток метода состоит в том, что с уменьшением вспомогательного активного сопротивления, включенного последовательно с нагрузкой, точность измерений снижается. Если же увеличить это сопротивление, то измерениям сопутствуют значительные потери мощности. В случае последовательного включения с нагрузкой реактивного двухполюсника метод обеспечивает приемлемые по точности результаты, ограниченные значениями cosφ не меньшими 0,7. Known methods for determining the active power on alternating current in circuits with complex resistance by the product of the voltage at the load, the current and the cosine of the phase angle of shift (cosφ) between them. In this case, the current and voltage are measured directly at the load, and the cosφ value is determined by indirect measurements, in particular, according to the “three voltmeter method” (see, for example, K.A. Krug. Fundamentals of Electrical Engineering, vol. 2, M.-L. 1946, p. 78 or GOST 17691-80. Frequency converters electromachine power of 250 kW and above. Test methods, p. 1). This method provides for the measurement of three component stresses: on the test load, on the resistance (active or reactive) connected in series with the load, and the total voltage, which is the geometric sum of the previous two voltages. All three components form a stress triangle, from which the desired indicator is determined on the basis of the measured values by the cosine theorem. The disadvantage of this method is that with a decrease in auxiliary resistance, connected in series with the load, the measurement accuracy decreases. If this resistance is increased, then the measurements are accompanied by significant power losses. In the case of successive switching on of a reactive bipolar load, the method provides acceptable accuracy results limited by cosφ values not less than 0.7.
Из известных способов наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к заявленному способу определения активной мощности является способ, предложенный А.Н. Коростылевым и В.М. Васильевым (см. описание к авт.св. СССР N 1045146А, кл. G 01 R 21/00, опублик. 30.09.83, бюл. N 36.)
Этот способ основан на том же методе "трех вольтметров" с той разницей, что вместо реактивного двухполюсника в измерительную схему включен трансформатор, разомкнутая вторичная обмотка которого одним концом подключена к сопротивлению нагрузки. Для определения коэффициента мощности здесь использованы составляющие транспонированного треугольника напряжений, регистрируемые на сопротивлении нагрузки, на вторичной обмотке трансформатора и между свободным концом вторичной обмотки трансформатора и концом сопротивления нагрузки, присоединенным к источнику питания. По величинам этих составляющих коэффициент мощности определяется по известным формулам, вытекающим из теоремы косинусов. Способ позволяет расширить пределы измерений косинуса угла сдвига между током и напряжением в сторону меньших значений при изменении коэффициента взаимоиндукции между обмотками трансформатора до получения на вторичной стороне напряжений, соизмеримых с напряжениями на объекте измерений. Однако при этом возникают ошибки в результатах измерений за счет факторов, не учтенных методикой расчета. Кроме того, дополнительные погрешности в величине искомого коэффициента мощности имеют место за счет погрешностей каждой из непосредственно измеренных составляющих треугольника напряжений, входящих в расчетные формулы в различных сочетаниях.Of the known methods, the closest in technical essence and the achieved result to the claimed method for determining active power is the method proposed by A.N. Korostylev and V.M. Vasiliev (see the description for the Autost. Of the USSR N 1045146A, CL G 01 R 21/00, published. 09.30.83, bull. N 36.)
This method is based on the same “three voltmeter” method with the difference that instead of a reactive two-terminal device, a transformer is included in the measuring circuit, an open secondary winding of which is connected to the load resistance at one end. To determine the power factor, we used the components of the transposed voltage triangle, recorded on the load resistance, on the secondary winding of the transformer and between the free end of the secondary winding of the transformer and the end of the load resistance connected to the power source. From the values of these components, the power factor is determined by well-known formulas arising from the cosine theorem. The method allows to expand the range of measurements of the cosine of the shear angle between current and voltage to lower values when changing the mutual induction coefficient between the transformer windings until the voltages on the secondary side are comparable with the voltages at the measurement object. However, errors arise in the measurement results due to factors not taken into account by the calculation method. In addition, additional errors in the magnitude of the sought power factor occur due to the errors of each of the directly measured components of the voltage triangle included in the calculation formulas in various combinations.
Целью изобретения является повышение точности измерений при упрощении расчета. The aim of the invention is to increase the accuracy of measurements while simplifying the calculation.
Это достигается тем, что при предлагаемом способе определения активной мощности синусоидального тока в электрической цепи с комплексным сопротивлением, при котором измеряют значения тока, напряжений на исследуемом объекте, на вторичной обмотке трансформатора, первичная обмотка которого включена в силовую цепь последовательно с исследуемым объектом, и суммарного напряжения на участке последовательно соединенных исследуемого объекта и вторичной обмотки трансформатора, приближают значения двух меньших из измеренных напряжений, и по полученным величинам рассчитывают коэффициент мощности, напряжение на вторичной обмотке трансформатора и меньшее из двух остальных измеренных напряжений выпрямляют, выпрямленные напряжения сравнивают методом компенсации, после чего определяют отношение суммарного напряжения к напряжению на исследуемом объекте и рассчитывают искомую величину по формуле:
P = UIcosφ,
где U и I соответственно эффективные значения напряжения и тока исследуемого объекта,
cosφ коэффициент мощности, рассчитываемый по формуле:
где χ отношение суммарного напряжения к напряжению на исследуемом объекте.This is achieved by the fact that with the proposed method for determining the active power of a sinusoidal current in an electric circuit with complex resistance, at which the values of current, voltages at the object under study, at the secondary winding of the transformer, the primary winding of which is connected in series with the object under study, and the total voltage on the plot connected in series to the test object and the secondary winding of the transformer, approximate the values of the two smaller of the measured voltages, and for p The obtained values are calculated by the power factor, the voltage on the secondary winding of the transformer and the smaller of the other two measured voltages are rectified, the rectified voltages are compared by the compensation method, after which the ratio of the total voltage to the voltage at the test object is determined and the desired value is calculated by the formula:
P = UIcosφ,
where U and I are respectively the effective values of voltage and current of the investigated object,
cosφ power factor calculated by the formula:
where χ is the ratio of the total voltage to the voltage at the studied object.
Соответствие изобретения критерию "существенные отличия" состоит в тем, что при определении активной мощности на переменном токе в целях с комплексным сопротивлением при низких cosφ впервые применен метод компенсации напряжений в элементах силовой цепи. The invention meets the criterion of "significant differences" in that when determining the active power on alternating current for purposes with complex resistance at low cosφ, the method of compensating voltages in the elements of the power circuit is first applied.
Предлагаемый способ реализуется в двух вариантах исполнения. The proposed method is implemented in two versions.
На фиг.1 изображена схема первого варианта при согласно-последовательном соединении вторичной обмотки трансформатора с исследуемым объектом в виде активно-реактивного сопротивления; на фиг.2 дана векторная диаграмма напряжений, получаемых в схеме по фиг.1 в условиях емкостного характера нагрузки; на фиг.3 показана схема второго варианта, получаемого при встречно-последовательном соединении вторичной обмотки трансформатора с испытываемым объектом; на фиг.4 дана векторная диаграмма напряжений для схемы по фиг.3. In Fig.1 shows a diagram of the first embodiment with a serial connection of the secondary winding of the transformer with the test object in the form of active-reactive resistance; figure 2 is a vector diagram of the voltages obtained in the circuit of figure 1 in terms of the capacitive nature of the load; figure 3 shows a diagram of a second embodiment, obtained by inter-serial connection of the secondary winding of the transformer with the test object; figure 4 is a vector voltage diagram for the circuit of figure 3.
Здесь к зажимам 1 и 2 питающей сети через амперметр А последовательно включены исследуемое сопротивление 3 с внешними зажимами 4 и 5 и первичная обмотка измерительного трансформатора 6 с внешними зажимами 7 и 8. Вторичная обмотка с внешними зажимами 9 и 10 подключена к исследуемому сопротивлению зажимом 9 в схеме по фиг.1 или зажимом 10 в схеме фиг.3. Вторичная обмотка трансформатора 6 оснащена скользящим вдоль ее витков контактом 11. Here, the
В схеме по фиг.1 параллельно исследуемому сопротивлению нагрузки включен выпрямитель, состоящий из диода 12 и элементов 13 и 14 развязывающей RC-цепочки. Аналогичный выпрямитель, состоящий из диода 15 и элементов 16 и 17 развязывающей RC-цепочки, подключен к регулируемому вторичному напряжению трансформатора 6. In the circuit of FIG. 1, a rectifier is included in parallel with the load resistance under study, consisting of a diode 12 and
В схеме по фиг. 3 выпрямитель с элементами 15, 16 и 17 по-прежнему подключен параллельно вторичной обмотке трансформатора 6, а выпрямитель с элементами 12, 13 и 14 предназначен для выпрямления суммарного напряжения между точками 1 и 11 схемы. In the circuit of FIG. 3, the rectifier with
В обеих схемах выпрямленные напряжения ориентированы в противоположных направлениях в последовательной схеме. Небаланс выпрямленных напряжений контролируется нуль-органом, состоящим из гальванометра G, подключенного к отрицательным электродам диодов 12 и 15 через гасящее сопротивление 18, блокируемое при достижении баланса ключом 19. In both circuits, the rectified voltages are oriented in opposite directions in a series circuit. The unbalance of the rectified voltages is controlled by a zero-organ, consisting of a galvanometer G connected to the negative electrodes of the
Индексом В обозначен вольтметр, измеряющий напряжение на сопротивлении нагрузки 3 и суммарное напряжение на контакте 11 относительно сетевого зажима 1 после достижения компенсации напряжений по нуль-органу. Индексом 20 обозначен переключатель измеряемой цепи вольтметром В. Subscript B denotes a voltmeter measuring the voltage at the
На векторных диаграммах по фиг. 2, 4 по вертикали отложен вектор тока, протекающего через исследуемое сопротивление 3, а вектор напряжения на этом сопротивлении обозначен индексом U15. Вектор напряжения на вторичной обмотке трансформатора 6 обозначен индексом U511, а вектор суммарного напряжения между зажимом 1 питающей сети и подвижным контактом 11 вторичной обмотки трансформатора индексом U111. Угол между током и напряжения U15 обозначен индексом v, а дополнительный к нему угол до 90o обозначен индексом b.In the vector diagrams of FIG. 2, 4, the vertical vector of the current flowing through the investigated
Сущность изобретения состоит в следующем. The invention consists in the following.
Если исходить из основной формулы для определения мощности в виде выражения:
P = UIcosφ (1)
где величины напряжения U и тока I определяются традиционными методами, то решение поставленной задачи сводится в основном к определению угла φ и его косинуса с возможно меньшей погрешностью. Механизм его выявления вытекает из векторных диаграмм на фиг. 2, 4 для цепей по схемам на фиг. 1, 3. Характерной особенностью этих диаграмм является фактор независимости угла наклона вектора U15 с изменением положения остальных векторов, составляющих треугольник напряжений. Последний с изменением положения подвижного контакта II может быть деформирован, в том числе и до простейших форм. Наиболее привлекательной в плане поставленной задачи является векторная диаграмма в виде равнобедренного треугольника. При этом создается возможность упрощения расчета путем отказа от применения теоремы косинусов и определения искомого угла с помощью теоремы синусов. Кроме того, симметрия треугольника напряжений создает предпосылку для использования метода компенсации при определении величин сравниваемых напряжений. Однако для использования преимуществ метода компенсации получения равенства сравниваемых величин на переменном токе недостаточно, так как при этом требуется еще и равенство фаз сопоставляемых напряжений. Учитывая, что в условиях поставленной задачи это условие невыполнимо, то сравниваемые напряжения предварительно выпрямляют, после чего могут быть использованы достоинства измерений напряжений методом компенсации.If we proceed from the basic formula for determining power in the form of an expression:
P = UIcosφ (1)
where the voltage U and current I are determined by traditional methods, the solution of the problem is reduced mainly to determining the angle φ and its cosine with the smallest possible error. The mechanism for its identification follows from the vector diagrams in FIG. 2, 4 for the circuits of the circuits of FIG. 1, 3. A characteristic feature of these diagrams is the factor of independence of the slope of the vector U 15 with a change in the position of the remaining vectors making up the stress triangle. The latter with a change in the position of the movable contact II can be deformed, including to the simplest forms. The most attractive in terms of the task is a vector diagram in the form of an isosceles triangle. In this case, it becomes possible to simplify the calculation by refusing to use the cosine theorem and determining the desired angle using the sine theorem. In addition, the symmetry of the stress triangle creates the prerequisite for using the compensation method in determining the magnitudes of the compared stresses. However, to take advantage of the compensation method, obtaining the equality of the compared values on alternating current is not enough, since it also requires equal phases of the compared voltages. Given that this condition is not feasible under the conditions of the formulated problem, then the compared voltages are pre-rectified, after which the advantages of measuring stresses by the compensation method can be used.
Таким образом, предлагаемый способ сводится к выявлению двух меньших из трех напряжений, образующих треугольник, выпрямлению и последующему сравнению их величин, после чего по соотношениям в треугольнике определяют искомый угол и его косинус. Thus, the proposed method is reduced to identifying the two smaller of the three stresses forming a triangle, rectifying and then comparing their values, after which the desired angle and its cosine are determined by the ratios in the triangle.
При согласном включении вторичной обмотки трансформатора с исследуемым сопротивлением большая сторона треугольника напряжений соответствует суммарному напряжению между точками I и II; при встречном включении вторичной обмотки трансформатора большая сторона треугольника напряжений представляется напряжением на исследуемом сопротивлении между точками 1 и 5. Это обстоятельство приводит к различным схемным решениям. В первом случае схемное решение соответствует фиг.1, где выпрямляются напряжения на исследуемом сопротивлении и на вторичной обмотке трансформатора и суммарное напряжение с общей точкой 5. Во втором случае (фиг. 3) выпрямляется по-прежнему напряжение на вторичной обмотке трансформатора и суммарное напряжение с общей точкой II. When the secondary winding of the transformer with the resistance under test is turned on, the large side of the voltage triangle corresponds to the total voltage between points I and II; when the secondary winding of the transformer is turned on again, the large side of the voltage triangle is represented by the voltage at the investigated resistance between
Баланс напряжений, получаемых на коротких плечах треугольников, контролируется гальванометром G, включенным через гасящее сопротивление 18 между отрицательными электродами диодов 12 и 15. После достижения баланса измеряют невыпрямленное значение одного из двух меньших сбалансированных напряжений треугольника и большее напряжение треугольника, определяют их отношение
Для варианта фиг.1 (по диаграмме фиг.2), в соответствии с теоремой синусов:
Для варианта фиг. 3 (по диафрагме фиг. 4):
Предельные значения:
сверху x=2; сверху х=0,5
Из приведенных выражений, определяющих значение коэффициента мощности для рассмотренных случаев включения вторичной обмотки трансформатора 6, следует, что при одном и том же отношении напряжений U111 и U15 полученная величина cosφ будет различной. И наоборот, при одном и том же значении cosφ отношение
Этот же коэффициент мощности для схемы по фиг.3 будет получен при величине
For the variant of figure 1 (according to the diagram of figure 2), in accordance with the sine theorem:
For the embodiment of FIG. 3 (according to the diaphragm of Fig. 4):
Limit values:
top x = 2; top x = 0.5
From the above expressions that determine the value of the power factor for the considered cases of turning on the secondary winding of the transformer 6, it follows that for the same ratio of voltages U 111 and U 15, the obtained value of cosφ will be different. Conversely, for the same cosφ value, the ratio
The same power factor for the circuit of FIG. 3 will be obtained at
Для реализации измерений в условиях диаграммы на фиг.4 в схеме на фиг.1 вносятся несложные изменения, показанные на схеме фиг.3. Количество элементов схемы, их назначение и процедура измерений остаются неизменными. При этом, учитывая, что при осуществлении измерений заранее неизвестно, включена ли вторичная обмотка трансформатора 6 в согласном или встречном варианте, то для ориентира можно указать на мнемоническое правило следующего содержания: если суммарное напряжение U111 больше каждой из двух других измеренных величин (U15 и U511), включение вторичной обмотки трансформатора согласное; если же оно меньше каждого из двух других измеренных напряжений, то включение вторичной обмотки встречное.To implement the measurements in the conditions of the diagram in FIG. 4, the simple changes shown in the diagram of FIG. 3 are made in the diagram of FIG. 1. The number of circuit elements, their purpose and measurement procedure remain unchanged. Moreover, taking into account that when carrying out measurements it is not known in advance whether the secondary winding of the transformer 6 is turned on in a consonant or counter-variant, then for reference we can indicate a mnemonic rule of the following content: if the total voltage U 111 is greater than each of the other two measured quantities (U 15 and U 511 ), the inclusion of a secondary transformer winding consonant; if it is less than each of the other two measured voltages, then the secondary winding is turned on.
Таким образом, предлагаемый способ определения активной мощности синусоидального тока в электрической цепи с комплексным сопротивлением сводится к последовательному проведению следующих операций:
1. Деформация диаграммы напряжений и доведение ее до состояния равнобедренного треугольника.Thus, the proposed method for determining the active power of a sinusoidal current in an electric circuit with complex resistance is reduced to the sequential conduct of the following operations:
1. Deformation of the stress diagram and bringing it to the state of an isosceles triangle.
2. Выпрямление напряжений, соответствующих одинаковым сторонам треугольника. 2. The rectification of stresses corresponding to the same sides of the triangle.
3. Окончательное выравнивание выпрямленных напряжений методом компенсации. 3. The final alignment of the rectified voltage compensation method.
4. Измерение невыпрямленных напряжений после достижения баланса по п. 3. 4. Measurement of non-rectified stresses after reaching the balance according to p. 3.
Выполнение этих операций обеспечивает повышение точности измерений при упрощении расчета. Performing these operations provides improved measurement accuracy while simplifying the calculation.
Claims (1)
где X отношение суммарного напряжения к напряжению на испытываемом объекте.A method for determining the active power of a sinusoidal current in an electric circuit with complex resistance, which consists in measuring the voltage current at the test object, the voltage on the secondary winding of the transformer, the primary winding of which is connected to the power circuit in series with the test object, and the total voltage in the section in series connected to the studied object and the secondary winding of the transformer, regulate the voltage of the secondary winding of the transformer by approximating it by the smaller of the other two measured voltages and the obtained voltage values determine the power factor of the studied object and active power, characterized in that, in order to improve the measurement accuracy while simplifying the calculation, the voltage on the secondary winding of the transformer and the smaller of the other two measured voltages are rectified and their values are regulated by the compensation method until equality is achieved, after which the coefficient m is determined by the ratio of the total voltage to voltage at the object under study NOSTA investigated object with the active power calculation circuit in the formula
where X is the ratio of the total voltage to voltage on the test object.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4940354 RU2102768C1 (en) | 1991-06-03 | 1991-06-03 | Method for determining active power of sine-wave current in complex-impedance circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4940354 RU2102768C1 (en) | 1991-06-03 | 1991-06-03 | Method for determining active power of sine-wave current in complex-impedance circuit |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2102768C1 true RU2102768C1 (en) | 1998-01-20 |
Family
ID=21576694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4940354 RU2102768C1 (en) | 1991-06-03 | 1991-06-03 | Method for determining active power of sine-wave current in complex-impedance circuit |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2102768C1 (en) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1045146A1 (en) * | 1982-04-23 | 1983-09-30 | Научно-исследовательский институт завода "Сибэлектротяжмаш" | Active power measuring method |
-
1991
- 1991-06-03 RU SU4940354 patent/RU2102768C1/en active
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1045146A1 (en) * | 1982-04-23 | 1983-09-30 | Научно-исследовательский институт завода "Сибэлектротяжмаш" | Active power measuring method |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Круг К.А. Основы электротехники. Т. II. - М.-Л., 1946, с. 78. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6417669B1 (en) | Suppressing interference in AC measurements of cells, batteries and other electrical elements | |
| Kaczmarek | The source of the inductive current transformers metrological properties deterioration for transformation of distorted currents | |
| JP5998824B2 (en) | AC loss measurement method for superconducting coils | |
| Cataliotti et al. | Characterization and error compensation of a Rogowski coil in the presence of harmonics | |
| RU2102768C1 (en) | Method for determining active power of sine-wave current in complex-impedance circuit | |
| US6566895B2 (en) | Unbalanced three phase delta power measurement apparatus and method | |
| US6429643B1 (en) | Device for measuring power using switchable impedance | |
| Iwanusiw et al. | The Art and Science of Transformer Ratio Measurement | |
| RU2028625C1 (en) | Device for determining active power of sine-wave current in complex-impedance circuit | |
| CN109799391A (en) | Conductor AC resistance measurement method, system and computer storage medium | |
| SU1394153A1 (en) | Device for measuring electric current | |
| SU1045146A1 (en) | Active power measuring method | |
| RU2018146C1 (en) | Method of checking operating state of smoothing filter | |
| Wcislik | Comparison of reactive powers calculation algorithms for a single-phase AC circuit with nonlinear load | |
| RU2368908C2 (en) | Method for measurement of ac voltage with variation resistive divider with induction arm | |
| RU2073250C1 (en) | Method and device for determining dynamic induction of reactor | |
| SU1541532A1 (en) | Method of determining components of internal resistance of electric network | |
| Pei et al. | High-precision digital lock-in measurements of critical current and AC loss in HTS 2G-tapes | |
| RU1817040C (en) | Method of determining q-factor and inductance of rlc-circuit and device for effecting the same | |
| RU2215296C2 (en) | Device establishing dissipation factor of dielectric | |
| SU167244A1 (en) | Device for determining power factors and losses in electrical circuits | |
| SU1765785A1 (en) | Device for measuring insulation resistance of alternating current electric network | |
| RU2518846C2 (en) | Active current measuring device | |
| Tang et al. | Residual Flux Density Measurement of the Single-phase Transformer based on the Composite Indictor | |
| RU1781562C (en) | Device for measurement of temperature of winding of electric machine |