RU2198935C1 - Method of performing blast-furnace smelting - Google Patents
Method of performing blast-furnace smelting Download PDFInfo
- Publication number
- RU2198935C1 RU2198935C1 RU2001117603A RU2001117603A RU2198935C1 RU 2198935 C1 RU2198935 C1 RU 2198935C1 RU 2001117603 A RU2001117603 A RU 2001117603A RU 2001117603 A RU2001117603 A RU 2001117603A RU 2198935 C1 RU2198935 C1 RU 2198935C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blast
- furnace
- humidity
- oxygen
- change
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title claims description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 50
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 32
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 31
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 12
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 claims 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 abstract description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 9
- 239000000428 dust Substances 0.000 abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 8
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, и может быть использовано для регулирования хода доменной плавки. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to blast furnace production, and can be used to control the course of blast furnace smelting.
Наиболее близким по технической сути и достигаемому результату к заявляемому способу является способ [RU 827545, С 21 В 5/00, 07.05.81. Бюл. 17] , суть которого заключается в том, что давление газа под колошником и параметры дутья (расхода дутья, содержания кислорода в дутье, влажность дутья и расход дополнительного топлива) изменяют по соотношению
где Pк- давление газа под колошником, ата; q - расход дутья, м3/мин на 1 м2 сечения колошника; ω - содержание кислорода в дутье, в долях единицы; 48-50 - норма выхода колошникового газа, м3/мин на 1м2 сечения колошника;
N2 - содержание азота в колошниковом газе, в долях единицы.The closest in technical essence and the achieved result to the claimed method is the method [RU 827545, C 21 5/00, 05/05/81. Bull. 17], the essence of which is that the gas pressure under the top and the parameters of the blast (blast flow rate, oxygen content in the blast, humidity of the blast and the consumption of additional fuel) are changed by the ratio
where P to - gas pressure under the top, ata; q is the flow rate of blast, m 3 / min per 1 m 2 of top section; ω is the oxygen content in the blast, in fractions of a unit; 48-50 - output norm of blast furnace gas, m 3 / min per 1m 2 of top section gas;
N 2 - nitrogen content in blast furnace gas, in fractions of a unit.
Недостатки данного способа заключаются в том, что данное соотношение по сути устанавливает взаимосвязь между параметрами дутья и общим перепадом давлений газового потока. Однако на величину общего перепада давлений или, как принято говорить, на величину потерь напора газового потока оказывают влияние не только параметры дутья, но газодинамические характеристики столба шихты. Давление под колошником при заданном количестве газа определяется давлением горячего дутья и параметрами столба шихты. В предложенном соотношении эти параметры отсутствуют, поэтому данный способ ведения доменной плавки не является эффективным для достижения высоких технико-экономических показателей. The disadvantages of this method are that this ratio essentially establishes the relationship between the parameters of the blast and the total pressure drop of the gas stream. However, not only the parameters of the blast, but the gas-dynamic characteristics of the charge column affect the magnitude of the total pressure drop or, as is commonly said, the pressure loss of the gas stream. The pressure under the top at a given amount of gas is determined by the pressure of the hot blast and the parameters of the charge column. In the proposed ratio, these parameters are absent, therefore, this method of blast furnace smelting is not effective to achieve high technical and economic indicators.
Технический эффект при использовании заявляемого изобретения заключается в увеличении производительности доменной печи, в снижении расхода кокса, в повышении качества чугуна по химическому составу и физическому нагреву за счет повышения стабильности хода печи и в уменьшении выноса из печи колошниковой пыли. The technical effect when using the claimed invention is to increase the productivity of the blast furnace, to reduce the consumption of coke, to improve the quality of cast iron in chemical composition and physical heating by increasing the stability of the furnace and in reducing the removal of blast furnace dust from the furnace.
Технический результат достигают тем, что способ ведения доменной плавки (вариант 1), включает загрузку шихты, подачу подогретого, обогащенного кислородом и увлажненного дутья, вдувание через фурмы в горн печи дополнительного топлива, контроль и регулирование параметров дутья и колошникового газа. Сущность способа заключается в том, что нижний перепад давления газового потока по высоте печи регулируют путем изменения влажности дутья по соотношению:
где Δφ - величина приращения (уменьшения) влажности дутья, % к сухому дутью;
ΔPo, ΔP1 - нижний перепад давления газов по высоте доменной печи соответственно в исходном состоянии и в данный момент времени, кПа;
k - коэффициент, равный 4,4-6,5.The technical result is achieved in that the blast furnace smelting method (option 1) includes loading the charge, supplying heated, oxygen-enriched and humidified blast, injection of additional fuel through tuyeres into the furnace of the furnace, and control and regulation of blast and blast furnace gas parameters. The essence of the method lies in the fact that the lower pressure drop of the gas stream along the height of the furnace is regulated by changing the humidity of the blast in the ratio:
where Δφ is the increment (decrease) in the humidity of the blast,% to dry blast;
ΔP o , ΔP 1 - the lower pressure drop of the gases along the height of the blast furnace, respectively, in the initial state and at the given time, kPa;
k is a coefficient equal to 4.4-6.5.
Влияние влажности дутья на нижний перепад давления газового потока обусловливается ее влиянием на температуру газов в горне печи и на количество горновых газов, образующихся в фурменной зоне печи. Количественно это влияние выражается следующими соотношениями:
bт = -(71,5-0,2•Δω-1,2ξ)φ, °C; (3)
bv = +(0,0075-0,0001•Δω)φ, м3/м3 дутья, (4)
где bт - коэффициент, отражающий влияние влажности дутья на изменение теоретической температуры горения, oС;
bv - коэффициент, отражающий влияние влажности дутья на изменение количества горновых газов, м3/м3 дутья;
φ - влажность дутья, % к сухому дутью;
ξ - расход дополнительного топлива, % к сухому дутью;
Δω = ωi-21, %;
ωi - содержание кислорода в дутье в данный момент времени, % к сухому дутью;
21 - содержание кислорода в атмосферном воздухе, %.The effect of the humidity of the blast on the lower pressure drop of the gas stream is due to its effect on the temperature of the gases in the furnace of the furnace and on the amount of furnace gases generated in the tuyere zone of the furnace. Quantitatively, this effect is expressed by the following relationships:
b t = - (71.5-0.2 • Δω-1.2ξ) φ, ° C; (3)
b v = + (0.0075-0.0001 • Δω) φ, m 3 / m 3 blast, (4)
where b t - coefficient reflecting the influence of humidity of the blast on the change in theoretical combustion temperature, o С;
b v - coefficient reflecting the influence of humidity of the blast on the change in the amount of furnace gases, m 3 / m 3 blast;
φ is the humidity of the blast,% to dry blast;
ξ is the consumption of additional fuel,% of dry blast;
Δω = ω i -21,%;
ω i is the oxygen content in the blast at a given time,% of dry blast;
21 - oxygen content in atmospheric air,%.
Анализ соотношений (3) и (4) показывает, что повышение влажности дутья понижает теоретическую температуру горения и увеличивает количество горновых газов на 1 м3 сухого дутья. Численно коэффициент bт зависит от степени обогащения дутья кислородом (Δω) и расхода дополнительного топлива (ξ): с повышением содержания кислорода в дутье и увеличением расхода дополнительного топлива коэффициент bт уменьшается.An analysis of relations (3) and (4) shows that increasing the humidity of the blast lowers the theoretical combustion temperature and increases the amount of furnace gases by 1 m 3 of dry blast. Numerically, the coefficient b t depends on the degree of enrichment of the blast with oxygen (Δω) and the consumption of additional fuel (ξ): with an increase in the oxygen content in the blast and an increase in the consumption of additional fuel, the coefficient b t decreases.
Обогащение дутья кислородом снижает эффективность влияния влажности на количество горновых газов: коэффициент bv уменьшается с ростом степени обогащения дутья кислородом. Влияние дополнительного топлива в данной связи оценивается ниже достоверного уровня и поэтому в соотношении (4) этот фактор не присутствует. Коэффициент k отражает суммарное влияние содержания кислорода в дутье и количества дополнительного топлива на соотношение между нижним перепадом давления газов в доменной печи и влажностью дутья. Его численные значения равны 4,4-6,5.Enrichment of the blast with oxygen reduces the effectiveness of the influence of humidity on the amount of furnace gases: the coefficient b v decreases with increasing degree of enrichment of the blast with oxygen. The influence of additional fuel in this regard is estimated below a reliable level, and therefore this factor is not present in relation (4). The coefficient k reflects the total effect of the oxygen content in the blast and the amount of additional fuel on the ratio between the lower differential pressure of the gases in the blast furnace and the humidity of the blast. Its numerical values are 4.4-6.5.
При работе доменной печи на дутье с низкой влажностью, когда возможности по снижению ее количества отсутствуют, нижний перепад давления газов в печи регулируют путем изменения содержания кислорода в дутье исходя из соотношения
где Δωi - величина, на которую увеличивают (+) или уменьшают (-) содержание кислорода в дутье, % к сухому дутью;
z - коэффициент, равный 5,4-6,2.When a blast furnace operates on a low humidity blast, when there is no possibility of reducing its amount, the lower pressure drop of the gases in the furnace is controlled by changing the oxygen content in the blast based on the ratio
where Δω i is the value by which increase (+) or decrease (-) the oxygen content in the blast,% to dry blast;
z is a coefficient equal to 5.4-6.2.
Влияние содержания кислорода в дутье на нижний перепад давления газового потока по высоте печи обусловливается ее влиянием на температуру газов в горне печи и на количество горновых газов. Количественно это влияние выражается следующими соотношениями:
ct = +(49,08-0,20•φ)ω, °C; (6)
где cт - коэффициент, отражающий влияние содержания кислорода в дутье на изменение теоретической температуры горения, oС;
cv - коэффициент, отражающий влияние содержания кислорода в дутье на изменение количества горновых газов, м3/м3 дутья.The influence of the oxygen content in the blast on the lower pressure drop of the gas flow along the height of the furnace is due to its effect on the temperature of the gases in the furnace hearth and on the amount of furnace gases. Quantitatively, this effect is expressed by the following relationships:
c t = + (49.08-0.20 • φ) ω, ° C; (6)
where c t is a coefficient reflecting the influence of the oxygen content in the blast on a change in the theoretical combustion temperature, o С;
c v - coefficient reflecting the influence of the oxygen content in the blast on the change in the amount of furnace gases, m 3 / m 3 blast.
В отличие от влаги увеличение содержания кислорода в дутье повышает и теоретическую температуру горения, и количество горновых газов, образующихся в фурменной зоне печи. Коэффициент z отражает суммарное влияние содержания влаги в дутье и количества дополнительного топлива на соотношение между нижним перепадом давления газов в доменной печи и содержанием кислорода в дутье. Его численные значения равны 5,4-6,2. Unlike moisture, an increase in the oxygen content in the blast increases both the theoretical combustion temperature and the amount of furnace gases generated in the tuyere zone of the furnace. The coefficient z reflects the total effect of the moisture content in the blast and the amount of additional fuel on the ratio between the lower pressure drop of gases in the blast furnace and the oxygen content in the blast. Its numerical values are equal to 5.4-6.2.
Повышение производительности доменной печи, снижение удельного расхода кокса, повышение качества чугуна по химическому составу, нагреву и стабильности этих параметров, а также уменьшение количества колошниковой пыли будет происходить вследствие того, что заявляемый способ обеспечивает оперативное регулирование нижнего перепада давления газов. Влажность дутья и содержание кислорода в дутье непосредственно воздействуют на параметры горновых газов, а именно на их количество и температуру. Оперативное управление нижним перепадом давления газов в печи позволяет целенаправленно регулировать интенсивность доменной плавки, сообразуясь с ситуацией на рынке сбыта чугуна. Increasing the productivity of the blast furnace, reducing the specific consumption of coke, improving the quality of cast iron in chemical composition, heating and stability of these parameters, as well as reducing the amount of blast furnace dust, will occur due to the fact that the inventive method provides operational control of the lower pressure drop of gases. The humidity of the blast and the oxygen content in the blast directly affect the parameters of the furnace gases, namely their quantity and temperature. Operational control of the lower differential pressure of gases in the furnace allows you to purposefully control the intensity of blast furnace smelting, in accordance with the situation on the market for cast iron.
Регулирование нижнего перепада давления газов в печи с помощью влажности дутья или содержания кислорода в дутье отличается четкой обратной связью при минимальной инерционности и способности к быстрому восстановлению исходных параметров газового потока. Это обеспечивает более полное использование химической и физической энергий газового потока. The regulation of the lower pressure drop of gases in the furnace using the humidity of the blast or the oxygen content in the blast is characterized by a clear feedback with minimal inertia and the ability to quickly restore the original parameters of the gas stream. This provides a fuller use of the chemical and physical energies of the gas stream.
Ведение доменной плавки по заявляемому способу обеспечит стабильный режим движения газового потока, что будет способствовать росту производительности печи, снижению удельного расхода кокса, повышению качества чугуна по химическому составу, физическому нагреву и стабильности этих параметров, а также снижению количества колошниковой пыли. Maintaining blast furnace smelting by the present method will ensure a stable gas flow, which will increase the productivity of the furnace, reduce the specific consumption of coke, improve the quality of cast iron in chemical composition, physical heating and stability of these parameters, as well as reduce the amount of blast furnace dust.
Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа ведения доменной плавки с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень". The analysis of scientific, technical and patent literature shows the lack of coincidence of the distinctive features of the proposed method of blast furnace smelting with the signs of known technical solutions. Based on this, it is concluded that the claimed technical solution meets the criterion of "inventive step".
Ниже приводится пример осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения. The following is an example embodiment of the invention, not excluding other options within the claims.
ПРИМЕР
Способ ведения доменной плавки осуществляют на доменной печи полезным объемом 3200 м3 следующим образом.EXAMPLE
The method of conducting blast furnace smelting is carried out on a blast furnace with a useful volume of 3200 m 3 as follows.
В доменную печь загружают шихту и подают подогретое обогащенное кислородом дутье и природный газ. Контролируют и регулируют параметры дутья и колошникового газа. За исходные данные приняты технологические параметры работы д.п. 6 ОАО "НЛМК". Рудная часть шихты состоит из офлюсованного агломерата (Fep= 58,11 %), содержание углерода в коксе 87,5 %, расход дутья - 1000 м3/т чугуна. В качестве дополнительного топлива используют природный газ в количестве ξ=11,5 % к сухому дутью. Температура дутья tд=1170oС; влажность дутья φ= 2,0 % к сухому дутью, содержание кислорода в дутье ω=28,0 % к сухому дутью.The charge is loaded into a blast furnace and heated oxygen-rich blast and natural gas are fed. Control and regulate the parameters of blast and blast furnace gas. The technological parameters of the
В процессе ведения доменной плавки нижний перепад давления газового потока по высоте печи регулируют путем изменения влажности дутья по соотношению
где Δφ - величина приращения (уменьшения) влажности дутья, % к сухому дутью; ΔPo, ΔPi - соответственно нижний перепад давления газов в исходном состоянии и в данный момент времени, кПа; k - коэффициент, равный 4,4-6,5.In the process of blast furnace smelting, the lower pressure drop of the gas stream along the height of the furnace is regulated by changing the humidity of the blast according to the ratio
where Δφ is the increment (decrease) in the humidity of the blast,% to dry blast; ΔP o , ΔP i - respectively, the lower pressure drop of the gases in the initial state and at the given time, kPa; k is a coefficient equal to 4.4-6.5.
В табл. 1 приведены примеры осуществления способа при различных значениях коэффициента k. In the table. 1 shows examples of the method for various values of the coefficient k.
В примерах 1-5 иллюстрируется отклонение нижнего перепада давления газового потока по отношению базового варианта в сторону увеличения на 5 кПА, в примере 6 - в сторону снижения на 5 кПа. В первом случае для выравнивания нижнего перепада давления газового потока влажность дутья увеличивали в пределах Δφ=1,21-0,55 %, во втором уменьшали на 0,75 %. Наилучшие технико-экономические показатели достигнуты в примерах 2, 3, 4 и 6, когда поправку на влажность дутья рассчитывали при значении коэффициента k=4,4-6,5. В этих примерах достигнута наибольшая производительность печи, минимальный удельный расход кокса, минимальное содержание серы и кремния в чугуне, минимальный вынос колошниковой пыли и максимальная стабильность химического состава и нагрева чугуна. Стандартные характеристики стабильности химического состава и температуры чугуна указывают на повышение ровности хода доменной плавки. Examples 1-5 illustrate the deviation of the lower pressure drop of the gas stream in relation to the base case in the direction of increase by 5 kPA, in example 6 - in the direction of decrease by 5 kPa. In the first case, to equalize the lower pressure drop of the gas stream, the humidity of the blast was increased in the range Δφ = 1.21-0.55%, in the second it was reduced by 0.75%. The best technical and economic indicators are achieved in examples 2, 3, 4 and 6, when the correction for the humidity of the blast was calculated with a coefficient value of k = 4.4-6.5. In these examples, the highest furnace productivity, the minimum specific consumption of coke, the minimum sulfur and silicon content in cast iron, the minimum removal of blast furnace dust and the maximum stability of the chemical composition and heating of cast iron were achieved. Standard characteristics of the stability of the chemical composition and temperature of cast iron indicate an increase in the evenness of the course of blast furnace smelting.
Примеры 1 и 5 иллюстрируют варианты технологии, когда для выравнивания хода доменной плавки поправку на влажность дутья рассчитывали при значениях коэффициента k меньше (k=3,4) и больше (k=7,5) граничных величин. Это выразилось в снижении производительности печи, в увеличении удельного расхода кокса, в ухудшении качества чугуна по всем контролируемым параметрам и в увеличении выноса колошниковой пыли. Examples 1 and 5 illustrate technology options when, to equalize the course of blast furnace smelting, the correction for the humidity of the blast was calculated with values of the coefficient k less (k = 3.4) and more (k = 7.5) of the boundary values. This was reflected in a decrease in furnace productivity, in an increase in the specific consumption of coke, in a deterioration in the quality of cast iron in all controlled parameters, and in an increase in the removal of blast furnace dust.
При ведении доменной плавки по варианту 2 нижний перепад давления газового потока по высоте печи регулируют путем изменения содержания кислорода в дутье по соотношению
где Δωi - величина приращения (уменьшения) содержания кислорода в дутье, % к сухому дутью; z - коэффициент, равный 5,4-6,2.When conducting blast furnace smelting according to
where Δω i is the increment (decrease) in the oxygen content in the blast,% to dry blast; z is a coefficient equal to 5.4-6.2.
В табл. 2 приведены примеры осуществления этого способа при различных технологических параметрах. В примерах 1 и 5 размеры изменения содержания кислорода в дутье не соответствовали оптимальным параметрам газового потока не по температуре, не по количеству горновых газов. Это привело к неустойчивому и неравномерному распределению газового потока по объему печи, что явилось причиной ухудшения всех показателей доменной плавки: увеличился удельный расход кокса, снизилась производительность печи, ухудшилось качество чугуна по содержанию серы, кремния, возросли показатели нестабильности и, как следствие, увеличился вынос колошниковой пыли. In the table. 2 shows examples of the implementation of this method with various technological parameters. In examples 1 and 5, the size of the change in the oxygen content in the blast did not correspond to the optimal parameters of the gas flow not in temperature, not in the amount of furnace gases. This led to an unstable and uneven distribution of the gas flow over the furnace volume, which caused a deterioration in all indicators of blast furnace smelting: the specific coke consumption increased, the furnace productivity decreased, the quality of cast iron in terms of sulfur and silicon content deteriorated, the instability indices increased, and, as a result, the outflow increased blast furnace dust.
В оптимальных примерах 2, 3, 4 и 6 вследствие соответствия предельных норм изменения содержания кислорода в дутье к изменившимся газодинамическим условиям доменной плавки достигается повышение производительности доменной печи, снижение удельного расхода кокса, повышение качества чугуна по содержанию серы, кремния, по температуре нагрева, стабильности химического состава и нагрева и уменьшение выноса колошниковой пыли. In the optimal examples 2, 3, 4, and 6, due to the correspondence of the limiting norms of the change in the oxygen content in the blast to the changed gas-dynamic conditions of the blast furnace, an increase in the productivity of the blast furnace, a decrease in the specific consumption of coke, and an increase in the quality of cast iron in terms of sulfur, silicon, heating temperature, and stability are achieved chemical composition and heating and reduction of blast furnace dust removal.
Claims (2)
где Δφ - величина изменения влажности дутья, % к сухому дутью;
ΔP0,ΔP1 - соответственно нижний перепад давления газов в исходном состоянии и в данный момент времени, кПа;
k - коэффициент, равный 4,4-6,5.1. The method of blast furnace smelting, including loading the charge, supplying heated, enriched with oxygen and moistened blast, blowing additional fuel through the tuyeres into the furnace hearth, monitoring and regulating the parameters of blast and blast furnace gas, characterized in that the lower pressure drop of the gas stream over the height of the furnace regulate by changing the humidity of the blast in the ratio
where Δφ is the magnitude of the change in humidity of the blast,% to dry blast;
ΔP 0 , ΔP 1 - respectively, the lower pressure drop of the gases in the initial state and at the given time, kPa;
k is a coefficient equal to 4.4-6.5.
где Δωi - величина изменения содержания кислорода в дутье, % к сухому дутью;
ΔP0,ΔP1 - соответственно нижний перепад давления газов в исходном состоянии и в данный момент времени, кПа;
z - коэффициент, равный 5,4-6,2.2. A method of blast furnace smelting, including loading the charge, feeding heated oxygen-enriched and humidified blast and blowing additional fuel through the tuyeres into the furnace hearth, controlling and adjusting the parameters of blast and blast furnace gas, characterized in that the lower pressure drop of the gas flow along the height of the furnace is controlled by changing the oxygen content in the blast in the ratio
where Δω i is the magnitude of the change in oxygen content in the blast,% to dry blast;
ΔP 0 , ΔP 1 - respectively, the lower pressure drop of the gases in the initial state and at the given time, kPa;
z is a coefficient equal to 5.4-6.2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001117603A RU2198935C1 (en) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | Method of performing blast-furnace smelting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001117603A RU2198935C1 (en) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | Method of performing blast-furnace smelting |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2198935C1 true RU2198935C1 (en) | 2003-02-20 |
Family
ID=20251134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001117603A RU2198935C1 (en) | 2001-06-28 | 2001-06-28 | Method of performing blast-furnace smelting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2198935C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116751900A (en) * | 2023-06-19 | 2023-09-15 | 广东中南钢铁股份有限公司 | An automatic adjustment method, device, equipment and storage medium for blast furnace humidity |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU827545A1 (en) * | 1978-06-15 | 1981-05-07 | Институт Черной Металлургии Министерствачерной Металлургии Cccp | Method of performing blast smelting |
| RU2006502C1 (en) * | 1991-07-30 | 1994-01-30 | Череповецкий Металлургический Комбинат Им.50-Летия Ссср | Blast furnace smelting method |
-
2001
- 2001-06-28 RU RU2001117603A patent/RU2198935C1/en active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU827545A1 (en) * | 1978-06-15 | 1981-05-07 | Институт Черной Металлургии Министерствачерной Металлургии Cccp | Method of performing blast smelting |
| RU2006502C1 (en) * | 1991-07-30 | 1994-01-30 | Череповецкий Металлургический Комбинат Им.50-Летия Ссср | Blast furnace smelting method |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЕФИМЕНКО Г.Г. И ДРУГИЕ. МЕТАЛЛУРГИЯ ЧУГУНА. - Киев: Вища школа, 1974, с.267-270. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116751900A (en) * | 2023-06-19 | 2023-09-15 | 广东中南钢铁股份有限公司 | An automatic adjustment method, device, equipment and storage medium for blast furnace humidity |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1007160B (en) | Method for operating blast furnace | |
| US4224057A (en) | Method for carburizing sponge iron | |
| US3779741A (en) | Method for reducing particulate metal ores to sponge iron with recycled reducing gas | |
| US20230167516A1 (en) | Method for producing reduced iron | |
| US3816102A (en) | Method and apparatus for reducing particulate metal ores to sponge metal and cooling the reduced metal | |
| CZ342097A3 (en) | Melting process of metallic materials of a charge in a shaft furnace | |
| RU2198935C1 (en) | Method of performing blast-furnace smelting | |
| CN108504801A (en) | Treatment method for oxygen reduction and oxygen stop in blast furnace heavy-load high-oxygen-enriched smelting | |
| SU1643615A2 (en) | Method for adjusting the run of a blast furnace | |
| RU2171846C1 (en) | Method of running of blast-furnace heat | |
| US2290192A (en) | Operation of shaft furnaces | |
| RU1836431C (en) | Procedure of burden charging | |
| SU1188207A1 (en) | Method of controlling blast furnace operation | |
| JPH0853712A (en) | Dew point distribution control method in continuous decarburization annealing furnace | |
| RU2006502C1 (en) | Blast furnace smelting method | |
| RU2171845C1 (en) | Method of running of blast-furnace heat | |
| SU1604858A1 (en) | Method of controlling distribution and use of gas in blast furnace | |
| SU870438A1 (en) | Method of distributing natural gas between blast furnace tuyeres | |
| SU1280020A1 (en) | Method of controlling blast furnace run | |
| RU2171847C1 (en) | Method of running of blast-furnace heat | |
| RU2813432C1 (en) | Cast iron smelting method | |
| JP2889088B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| JPS6357704A (en) | Operation of blast furnace | |
| EP4606915A1 (en) | Method for producing sintered ore | |
| JPH0469563B2 (en) |