RU2197645C1 - Liquid-gas jet device - Google Patents
Liquid-gas jet device Download PDFInfo
- Publication number
- RU2197645C1 RU2197645C1 RU2001117160/06A RU2001117160A RU2197645C1 RU 2197645 C1 RU2197645 C1 RU 2197645C1 RU 2001117160/06 A RU2001117160/06 A RU 2001117160/06A RU 2001117160 A RU2001117160 A RU 2001117160A RU 2197645 C1 RU2197645 C1 RU 2197645C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nozzle
- liquid
- slit
- jet apparatus
- openings
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 54
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 24
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 20
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 18
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N diethylene glycol Chemical compound OCCOCCO MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 3
- YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N Ethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1 YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 2
- NMRPBPVERJPACX-UHFFFAOYSA-N (3S)-octan-3-ol Natural products CCCCCC(O)CC NMRPBPVERJPACX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoethan-1-ol Chemical compound NCCO HZAXFHJVJLSVMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YIWUKEYIRIRTPP-UHFFFAOYSA-N 2-ethylhexan-1-ol Chemical compound CCCCC(CC)CO YIWUKEYIRIRTPP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004996 alkyl benzenes Chemical class 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- HPXRVTGHNJAIIH-UHFFFAOYSA-N cyclohexanol Chemical compound OC1CCCCC1 HPXRVTGHNJAIIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Nozzles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к струйной технике, преимущественно к струйным аппаратам для создания вакуума в замкнутых объемах, например в вакуумных ректификационных колоннах. The invention relates to inkjet technology, mainly to inkjet apparatus for creating vacuum in confined spaces, for example in vacuum distillation columns.
Известен многосопловой жидкостно-газовый струйный аппарат, содержащий жидкостные активные сопла, камеры смешения и установленные со стороны входа в каждое сопло фильтрующие элементы, выполненные в виде гильзы с продольными отверстиями в ее боковой стенке, при этом ширина каждого отверстия фильтрующего элемента не менее чем в два раза меньше наименьшего расстояния между противоположными стенками в поперечном сечении сопла в зоне его наименьшего проходного сечения (см. патент РФ 2123616, МПК F 04 F 5/02, опубл. 20.12.98). Known multi-nozzle liquid-gas jet apparatus containing liquid active nozzles, mixing chambers and filter elements mounted on the inlet side of each nozzle, made in the form of a cartridge with longitudinal holes in its side wall, with the width of each hole of the filter element not less than two times less than the smallest distance between opposing walls in the cross section of the nozzle in the area of its smallest flow area (see RF patent 2123616, IPC F 04 F 5/02, publ. 20.12.98).
Данный жидкостно-газовый струйный аппарат может быть использован для создания вакуума, однако продольные отверстия, которые выполнены в боковой стенке гильзы, предназначены для предотвращения попадания в сопло посторонних предметов, а ширина каждого отверстия не превышает половины диаметра (если сопло имеет круглое поперечное сечение) наименьшего проходного сечения сопла. Столь узкие отверстия, при суммарной площади их проходного сечения более чем в два раза превышающей площадь наименьшего проходного сечения сопла, не предназначены для изменения режима течения жидкой среды на входе в сопло, и, следовательно, повышения коэффициента полезного действия (КПД) струйного аппарата. This liquid-gas jet device can be used to create a vacuum, however, the longitudinal holes that are made in the side wall of the sleeve are designed to prevent foreign objects from entering the nozzle, and the width of each hole does not exceed half the diameter (if the nozzle has a round cross section) of the smallest passage section of the nozzle. Such narrow openings, with the total area of their passage section more than two times the area of the smallest passage section of the nozzle, are not intended to change the flow regime of the liquid medium at the entrance to the nozzle, and, therefore, increase the efficiency (efficiency) of the jet apparatus.
Известен также жидкостно-газовый струйный аппарат, содержащий сопло для подвода жидкой среды с установленной на входе в него распределительной камерой (см. патент РФ 2115026, МПК F 04 F 5/02, опубл. 10.07.98). Also known is a liquid-gas jet apparatus comprising a nozzle for supplying a liquid medium with a distribution chamber installed at the inlet thereof (see RF patent 2115026, IPC F 04 F 5/02, publ. 10.07.98).
Выполнение сопла с распределительной камерой позволяет осуществлять разнонаправленную подачу жидкой среды в камеру и за счет этого изменять структуру потока жидкой среды на входе в сопло. Это позволяет повышать КПД струйного аппарата. Однако отсутствие параметров, определяющих месторасположение отверстий относительно сопла, форму выполнения и размеры отверстий, не позволяет в полной мере использовать эффект повышения масштаба и степени турбулентности жидкостного потока перед соплом на повышение КПД струйного аппарата. The implementation of the nozzle with the distribution chamber allows for multidirectional flow of the liquid medium into the chamber and, due to this, changes the structure of the fluid flow at the inlet to the nozzle. This allows you to increase the efficiency of the inkjet apparatus. However, the lack of parameters determining the location of the holes relative to the nozzle, the shape and size of the holes, does not allow to fully use the effect of increasing the scale and degree of turbulence of the liquid flow in front of the nozzle to increase the efficiency of the inkjet apparatus.
Наиболее близким к описываемому по технической сущности и достигаемому результату является жидкостно-газовый струйный аппарат, содержащий сопло подачи жидкости в камеру смешения и приемную камеру газа, при этом сопло подачи жидкости со стороны входа в него снабжено распределительной камерой, выполненной с отверстиями в ее боковой стенке (см. патент РФ 2132976, МПК F 04 F 5/04, опубл. 10.07.99). The closest to the described by the technical nature and the achieved result is a liquid-gas jet apparatus containing a nozzle for supplying liquid to the mixing chamber and a receiving chamber of gas, while the nozzle for supplying liquid from the inlet side is provided with a distribution chamber made with holes in its side wall (see RF patent 2132976, IPC F 04 F 5/04, publ. 10.07.99).
В данном струйном аппарате на входе в сопло имеется распределительная камера с щелевидными отверстиями в боковой стенке, что позволяет организовать процесс интенсивного перемешивания жидкой среды, распределенной за счет отверстий до входа в сопло и за счет этого более эффективно распылять жидкую среду при ее истечении из сопла. Однако отсутствие параметров, определяющих месторасположение отверстий относительно сопла, не позволяет в полной мере использовать эффект повышения масштаба и степени турбулентности жидкостного потока перед соплом на повышение КПД струйного аппарата. In this jet apparatus, at the entrance to the nozzle, there is a distribution chamber with slit-like openings in the side wall, which makes it possible to organize the process of intensive mixing of the liquid medium distributed by the openings before the entrance to the nozzle and, therefore, it is more efficient to spray the liquid medium when it flows out of the nozzle. However, the lack of parameters determining the location of the holes relative to the nozzle does not allow to fully use the effect of increasing the scale and degree of turbulence of the liquid flow in front of the nozzle to increase the efficiency of the jet apparatus.
Задачей, на решение которой направлено изобретение, является повышение КПД жидкостно-газового струйного аппарата за счет повышения эффективности процесса турбулизации потока жидкости на входе в сопло подачи жидкости. The problem to which the invention is directed, is to increase the efficiency of a liquid-gas jet apparatus by increasing the efficiency of the process of turbulization of the fluid flow at the inlet to the fluid supply nozzle.
Указанная задача решается за счет того, что жидкостно-газовый струйный аппарат содержит сопло подачи жидкости в камеру смешения и приемную камеру газа, при этом сопло подачи жидкости со стороны входа в него снабжено распределительной камерой, выполненной с щелевидными отверстиями в ее боковой стенке, при этом ширина каждого щелевидного отверстия распределительной камеры составляет от 0,502 до 1,8 диаметра наименьшего проходного сечения сопла подачи жидкости, а расстояние от выходного сечения сопла до начала щелевидных отверстий составляет от 3 до 300 диаметров наименьшего проходного сечения сопла подачи жидкости, при этом в качестве рабочей жидкости используют углеводородсодержащую жидкость с вязкостью от 0,7 до 30 сСт (сантистоксов) и плотностью от 500 до 1200 кг/м3.This problem is solved due to the fact that the liquid-gas jet apparatus comprises a nozzle for supplying liquid to the mixing chamber and a receiving chamber for gas, while the nozzle for supplying liquid from the inlet side is provided with a distribution chamber made with slot-like openings in its side wall, the width of each slit-like opening of the distribution chamber is from 0.502 to 1.8 times the diameter of the smallest orifice section of the fluid nozzle, and the distance from the nozzle exit section to the beginning of the slit-like holes is t from 3 to 300 diameters of the smallest orifice of the fluid nozzle, while a hydrocarbon-containing fluid with a viscosity of 0.7 to 30 cSt (centistokes) and a density of 500 to 1200 kg / m 3 is used as the working fluid.
Кроме того, длина каждого щелевидного отверстия может составлять от 2 до 10 диаметров наименьшего проходного сечения сопла подачи жидкости, щелевидные отверстия могут быть выполнены попарно напротив друг друга, а сопло подачи жидкости может быть выполнено сужающимся по ходу потока жидкой среды, и сужающийся участок сопла может быть образован конической поверхностью с углом конусности от 4 до 45o.In addition, the length of each slit-like opening can be from 2 to 10 diameters of the smallest orifice of the fluid nozzle, the slit-like holes can be made in pairs opposite each other, and the fluid nozzle can be made tapering along the fluid flow, and the tapering portion of the nozzle can be formed by a conical surface with a taper angle of from 4 to 45 o .
В ходе проведенного исследования было установлено, что на эффективность работы жидкостно-газового струйного аппарата большое влияние оказывает система подвода жидкой среды в сопло струйного аппарата. При этом было установлено, что существенное влияние на работу сопла или сопел (если струйный аппарат выполнен многосопловым) оказывают размеры отверстий и их положение относительно сопла. In the course of the study, it was found that the efficiency of the liquid-gas jet apparatus is greatly influenced by the system for supplying a liquid medium to the nozzle of the jet apparatus. It was found that a significant impact on the operation of the nozzle or nozzles (if the jet apparatus is multi-nozzle) is exerted by the size of the holes and their position relative to the nozzle.
Известно, что процесс перемешивания струй в струйном аппарате интенсифицируется с увеличением степени турбулентности смешивающихся потоков. Наибольшее влияние на процесс перемешивания разнофазных струй оказывает степень и масштаб турбулентности жидкой струи. Установлено, что в соударяющихся жидких струях достигается высокая степень турбулентности, которая приводит к интенсивному распаду струи в камере смешения струйного аппарата. В результате, если такая высокотурбулизированная жидкая струя истекает под напором из сопла в камеру смешения, то она будет интенсивно передавать свою энергию откачиваемой газообразной среде. Это приведет к увеличению количества откачиваемой газообразной среды и КПД жидкостно-газового струйного аппарата. It is known that the process of mixing jets in a jet apparatus is intensified with an increase in the degree of turbulence of the mixed flows. The greatest influence on the mixing process of different-phase jets is exerted by the degree and scale of liquid jet turbulence. It has been established that a high degree of turbulence is achieved in colliding liquid jets, which leads to intense decay of the jet in the mixing chamber of the jet apparatus. As a result, if such a highly turbulent liquid stream flows under pressure from the nozzle into the mixing chamber, then it will intensively transfer its energy to the pumped-out gaseous medium. This will lead to an increase in the amount of pumped gaseous medium and the efficiency of the liquid-gas jet apparatus.
Экспериментально установлено, что наибольший масштаб и степень турбулентности создают соударяющиеся щелевидные струи, истекающие из противоположно попарно расположенных на боковой поверхности распределительной камеры отверстий. Необходимо отметить, что самая большая степень турбулентности истекающей через сопло в камеру смешения жидкой струи достигается при ширине каждого щелевидного отверстия составляющей от 0,502 до 1,8 диаметра наименьшего проходного сечения сопла подачи жидкости и длине каждого щелевидного отверстия, составляющей от 2 до 10 диаметров наименьшего проходного сечения сопла. При ширине щели, составляющей от 0,502 до 1,8 размера наименьшего диаметра сопла подачи жидкости, достигается такой масштаб турбулентности жидкостного потока перед соплом, который приводит к интенсивному распылу струи в камере смешения и повышению эффективности струйного аппарата. Увеличение ширины отверстий более 1,8 и длины отверстий более 10 диаметров наименьшего проходного сечения сопла не целесообразно, так как это приводит к уменьшению КПД струйного аппарата. Выполнение отверстий с шириной менее 0,502 и длиной менее 2 диаметров наименьшего проходного сечения сопла приводит к увеличению гидравлических потерь и снижению масштаба и степени турбулентности жидкостного потока, что также понижает КПД струйного аппарата. It has been experimentally established that the largest scale and degree of turbulence is created by colliding slit-like jets flowing out of openings oppositely paired on the side surface of the distribution chamber. It should be noted that the greatest degree of turbulence flowing through the nozzle into the mixing chamber of the liquid jet is achieved with a width of each slit-like opening of a component from 0.502 to 1.8 of the diameter of the smallest orifice of the fluid nozzle and a length of each slit-like orifice of 2 to 10 of the diameters of the smallest section of the nozzle. With a slit width of 0.502 to 1.8 of the smallest diameter of the liquid nozzle, a turbulence of the liquid flow in front of the nozzle is achieved, which leads to intensive spraying of the jet in the mixing chamber and increase the efficiency of the jet apparatus. An increase in the width of the openings of more than 1.8 and the length of the openings of more than 10 diameters of the smallest orifice of the nozzle is not advisable, as this leads to a decrease in the efficiency of the inkjet apparatus. Making holes with a width of less than 0.502 and a length of less than 2 diameters of the smallest orifice of the nozzle leads to an increase in hydraulic losses and a decrease in the scale and degree of turbulence of the fluid flow, which also reduces the efficiency of the jet apparatus.
Существенное влияние имеет расположение отверстий относительно выходного сечения сопла подвода жидкости. Установлено, что при расположении начала каждого щелевидного отверстия на расстоянии от выходного сечения сопла меньше 3 диаметров наименьшего проходного сечения сопла поступивший из распределительной камеры поток жидкости не успевает до выходного сечения сопла принять полученную после соударения жидкостных струй однородную степень турбулентности, что снижает КПД жидкостно-газового струйного аппарата. При выполнении начала щелевидных отверстий на расстоянии, составляющем более 300 диаметров наименьшего проходного сечения сопла подачи жидкости, степень турбулентности жидкостного потока, образованного в распределительной камере, снижается к срезу сопла, что также приводит к уменьшению КПД струйного аппарата. Для сохранения высокой степени и масштаба турбулентности жидкостного потока на срезе сопла при минимальных гидравлических потерях целесообразно, чтобы сопло имело конический участок с углом сужения от 4 до 45o. При угле сужения менее 4 или более 45o резко возрастают гидравлические потери, снижающие КПД струйного аппарата. Распределительная камера имеет, как правило, цилиндрическую боковую поверхность, в которой выполнены щелевидные отверстия попарно напротив друг друга.The location of the holes relative to the outlet section of the fluid supply nozzle has a significant effect. It was found that when the location of the beginning of each slit-like hole at a distance from the nozzle exit section is less than 3 diameters of the smallest nozzle orifice, the fluid flow coming from the distribution chamber does not have time to take a uniform degree of turbulence obtained after the impact of the liquid jets, which reduces the efficiency of the liquid-gas inkjet apparatus. When starting slit-like openings at a distance of more than 300 diameters of the smallest orifice of the fluid nozzle, the degree of turbulence of the fluid flow formed in the distribution chamber decreases to the nozzle exit, which also reduces the efficiency of the jet apparatus. To maintain a high degree and scale of turbulence of the liquid flow at the nozzle exit with minimal hydraulic losses, it is advisable that the nozzle has a conical section with a narrowing angle of 4 to 45 o . When the narrowing angle of less than 4 or more than 45 o sharply increase hydraulic losses, reducing the efficiency of the jet apparatus. The distribution chamber has, as a rule, a cylindrical lateral surface in which slit-like openings are made in pairs opposite each other.
Кроме того, как показали проведенные экспериментальные исследования, на характеристики струйного аппарата, выполненного с распределительной камерой указанных выше размеров, влияют физические свойства жидкости. Было установлено, что для реализации интенсивного распада жидкостной струи, имеющей полученные в распределительной камере масштаб и степень турбулентности, физические свойства рабочей углеводородсодержащей жидкости должны находиться в следующем диапазоне: вязкость от 0,7 до 30 сСт (сантистоксов) и плотность от 500 до 1200 кг/м3. В противном случае происходит уменьшение КПД струйного аппарата из-за ухудшения условий взаимодействия жидкостного и газового потока в камере смешения. В качестве углеводородсодержащей жидкости может быть использована любая жидкость, содержащая связанный углерод и водород, например, фракции перегонки нефти, нефтепродукты, этилбензол, алкилбензол, бензол, циклогексанол, этилгексанол, диэтиленгликоль, моноэтаноламин и другие жидкости с указанными выше физическими свойствами.In addition, as shown by experimental studies, the characteristics of an inkjet apparatus made with a distribution chamber of the above sizes are affected by the physical properties of the liquid. It was found that in order to realize the intense decay of a liquid jet having the scale and degree of turbulence obtained in the distribution chamber, the physical properties of the working hydrocarbon-containing liquid should be in the following range: viscosity from 0.7 to 30 cSt (centistokes) and density from 500 to 1200 kg / m 3 . Otherwise, there is a decrease in the efficiency of the jet apparatus due to the deterioration of the interaction conditions of the liquid and gas flow in the mixing chamber. As the hydrocarbon-containing liquid, any liquid containing bound carbon and hydrogen can be used, for example, oil distillation fractions, oil products, ethylbenzene, alkylbenzene, benzene, cyclohexanol, ethylhexanol, diethylene glycol, monoethanolamine and other liquids with the above physical properties.
На фиг.1 представлен продольный разрез односоплового жидкостно-газового струйного аппарата, на фиг.2 представлен схематически разрез многокамерного струйного аппарата, в котором каждому соплу соответствует своя камера смешения, на фиг. 3 представлен схематически разрез многосоплового струйного аппарата с одной общей камерой смешения. Figure 1 shows a longitudinal section of a single-nozzle liquid-gas jet apparatus; figure 2 shows a schematic section of a multi-chamber jet apparatus in which each nozzle has its own mixing chamber; 3 is a schematic sectional view of a multi-nozzle jet apparatus with one common mixing chamber.
Жидкостно-газовый струйный аппарат (см. фиг.1-3) содержит сопло 1 подвода жидкости (эжектирующей среды), приемную камеру газа 2, камеру смешения 3 и диффузор 4. Сопло 1 подвода жидкости со стороны входа в него снабжено распределительной камерой 5 с выполненными в ее боковой стенке щелевидными отверстиями 6. Распределительная камера 5 может быть выполнена цилиндрической. Ширина (b) (см. фиг.1) каждого щелевидного отверстия 6 распределительной камеры 5 может составлять от 0,502 до 1,8 диаметра (d) наименьшего проходного сечения сопла 1 подачи жидкости, а расстояние (с) от выходного сечения сопла 1 до начала щелевидных отверстий 6 может составлять от 3 до 300 диаметров (d) наименьшего проходного сечения сопла 1 подачи жидкости. При выполнении жидкостно-газового струйного аппарата многокамерным (см. фиг. 2) или многосопловым (см. фиг.3) каждое сопло 1 подачи жидкости имеет распределительную камеру 5 с щелевидными отверстиями 6 в ее боковой стенке, при этом размеры и расположение щелевидных отверстий такие же как у односоплового (см. фиг.1) струйного аппарата. The liquid-gas jet apparatus (see FIGS. 1-3) comprises a
Длина (а) (см. фиг.1) каждого щелевидного отверстия 6 может составлять от 2 до 10 диаметров (d) наименьшего проходного сечения сопла 1 подачи жидкости. Предпочтительно щелевидные отверстия выполнять попарно напротив друг друга, располагая их на цилиндрической боковой поверхности распределительной камеры 5. The length (a) (see FIG. 1) of each slit-
Сопло 1 подачи жидкости выполнено сужающимся по ходу потока жидкой среды, и сужающийся участок сопла 1 образован конической поверхностью с углом конусности (α) от 4 до 45o.The
В случае, если в жидкой среде, которая подается в сопло 1 или сопла 1, содержатся механические примеси, струйный аппарат может быть выполнен с фильтрующим элементом 7. Возможно размещение фильтрующего элемента 7 как на входе в струйный аппарат (см. фиг.2), так и непосредственно в струйном аппарате перед распределительными камерами 5 (см. фиг.3). If the liquid medium that is supplied to the
Жидкостно-газовый струйный аппарат работает следующим образом. A liquid-gas jet apparatus operates as follows.
Углеводородсодержащая жидкая среда под напором поступает в распределительную камеру 5 через щелевидные отверстия 6 в боковой стенке распределительной камеры 5, выполненной, преимущественно, в форме цилиндра. За счет соударения струй жидкой среды, истекающих через щелевидные противоположно расположенные отверстия 6, жидкая среда, интенсивно перемешиваясь, изменяет масштаб и степень турбулентности. Из распределительной камеры 5 жидкая среда, имеющая большую степень турбулентности, поступает в сопло 1, где она разгоняется до расчетной скорости. Сильно турбулизированный за счет выполненной определенным образом распределительной камеры 5 скоростной жидкостной поток, истекая из сопла 1, увлекает из приемной камеры 2 в камеру смешения 3 откачиваемую газообразную или парогазовую среду. В камере смешения 3 происходит интенсивный обмен энергией между потоками смешиваемых сред с передачей части кинетической энергии жидкой среды откачиваемой газообразной среде, при этом обмен энергией между потоками резко возрастает в силу большой турбулентности потока жидкой среды. В результате в камере смешения 3 образуется газожидкостной поток, причем в ряде случаев возможна конденсация в активной жидкой среде конденсируемых составляющих откачиваемой газообразной или парогазовой среды. Из камеры смешения 3 газожидкостная смесь может поступать в диффузор 4, где кинетическая энергия газожидкостного потока частично преобразуется в потенциальную энергию давления с одновременным сжатием в потоке газообразной составляющей газожидкостного потока. Hydrocarbon-containing liquid medium under pressure enters the
Данный жидкостно-газовый струйный аппарат может быть использован для откачки и нагнетания разнообразных газовых сред и для создания вакуума в откачиваемом объеме, например для откачки парогазовых сред из вакуумных ректификационных колонн. This liquid-gas jet apparatus can be used for pumping and pumping a variety of gaseous media and for creating a vacuum in the pumped volume, for example, for pumping gas-vapor media from vacuum distillation columns.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001117160/06A RU2197645C1 (en) | 2001-06-25 | 2001-06-25 | Liquid-gas jet device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001117160/06A RU2197645C1 (en) | 2001-06-25 | 2001-06-25 | Liquid-gas jet device |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2197645C1 true RU2197645C1 (en) | 2003-01-27 |
Family
ID=20250985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001117160/06A RU2197645C1 (en) | 2001-06-25 | 2001-06-25 | Liquid-gas jet device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2197645C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU227373U1 (en) * | 2024-01-11 | 2024-07-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | JET APPARATUS FOR INJECTION OF GASES |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3694107A (en) * | 1970-11-19 | 1972-09-26 | Nash Engineering Co | Ejector apparatus and method of utilizing same |
| RU2115026C1 (en) * | 1997-01-14 | 1998-07-10 | Цегельский Валерий Григорьевич | Liquid-gas jet apparatus |
| RU2123616C1 (en) * | 1997-10-29 | 1998-12-20 | Попов Сергей Анатольевич | Multinozzle liquid-and-gas jet device |
| RU2132976C1 (en) * | 1998-01-27 | 1999-07-10 | Цегельский Валерий Григорьевич | Liquid-and-gas jet apparatus |
-
2001
- 2001-06-25 RU RU2001117160/06A patent/RU2197645C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3694107A (en) * | 1970-11-19 | 1972-09-26 | Nash Engineering Co | Ejector apparatus and method of utilizing same |
| RU2115026C1 (en) * | 1997-01-14 | 1998-07-10 | Цегельский Валерий Григорьевич | Liquid-gas jet apparatus |
| RU2123616C1 (en) * | 1997-10-29 | 1998-12-20 | Попов Сергей Анатольевич | Multinozzle liquid-and-gas jet device |
| RU2132976C1 (en) * | 1998-01-27 | 1999-07-10 | Цегельский Валерий Григорьевич | Liquid-and-gas jet apparatus |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU227373U1 (en) * | 2024-01-11 | 2024-07-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Уфимский государственный нефтяной технический университет" | JET APPARATUS FOR INJECTION OF GASES |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4065410B2 (en) | Liquid spray device | |
| US4954147A (en) | Water conditioning apparatus and method | |
| KR101119211B1 (en) | Apparatus Generating Minute Particles And Micro/Nano Bubbles And System Using The Same | |
| EP3677342A1 (en) | Apparatus for nanoparticle generation | |
| RU2002133664A (en) | METHOD AND DEVICE FOR INCREASING EFFICIENCY AND PRODUCTIVITY OF COMBINED TECHNOLOGIES FOR REGULATING A BOUNDARY LAYER OF A LIQUID | |
| US7422360B2 (en) | Fluid impingement mixing device | |
| KR930006759B1 (en) | Low Pressure Spray Jet Device | |
| WO2017021977A1 (en) | Multi-stage liquid atomizer for fluidized catalytic cracking | |
| US10478840B2 (en) | Apparatus and method for converting liquid stream into fine droplets | |
| RU2197645C1 (en) | Liquid-gas jet device | |
| EP0642836B1 (en) | Spray generators | |
| US6276903B1 (en) | Liquid-gas ejector | |
| RU2124146C1 (en) | Liquid-gas ejector | |
| RU2096069C1 (en) | Device for gas cleaning | |
| RU2205994C1 (en) | Liquid-gas device | |
| RU2072454C1 (en) | Liquid-gas ejector | |
| JP6291321B2 (en) | Two-fluid nozzle unit | |
| RU2103561C1 (en) | Liquid-vacuum jet device | |
| RU2317450C1 (en) | Liquid-gas fluidic apparatus | |
| RU2132976C1 (en) | Liquid-and-gas jet apparatus | |
| RU2180711C1 (en) | Multi-stage jet apparatus | |
| RU2115026C1 (en) | Liquid-gas jet apparatus | |
| RU2625874C1 (en) | Hydrodynamic mixer | |
| US6517013B1 (en) | Spray generator | |
| KR102446082B1 (en) | Ultrasonic Fluid Injection Module |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| QB4A | Licence on use of patent |
Effective date: 20051004 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Effective date: 20100810 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Effective date: 20101006 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20141021 |
|
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20150213 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190626 |