RU2194594C1 - Method for filtration treatment of melt metal at casting - Google Patents
Method for filtration treatment of melt metal at casting Download PDFInfo
- Publication number
- RU2194594C1 RU2194594C1 RU2001111311A RU2001111311A RU2194594C1 RU 2194594 C1 RU2194594 C1 RU 2194594C1 RU 2001111311 A RU2001111311 A RU 2001111311A RU 2001111311 A RU2001111311 A RU 2001111311A RU 2194594 C1 RU2194594 C1 RU 2194594C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- filter
- inclusions
- melt
- casting
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Filtering Materials (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии цветных и черных металлов и может быть использовано для рафинирования расплавленного металла от газообразных и твердых неметаллических примесных включений. The invention relates to the metallurgy of non-ferrous and ferrous metals and can be used for refining molten metal from gaseous and solid non-metallic impurity inclusions.
Повышение чистоты металла по неметаллическим включениям, их измельчение и изменение формы благоприятно влияют на повышение уровня и изотропности готового проката. Для этой цели при рафинировании металлов широко используются комбинированные методы, сочетающие различные виды предварительной обработки с фильтрацией. The increase in the purity of the metal by non-metallic inclusions, their grinding and shape change favorably affect the increase in the level and isotropy of the finished product. For this purpose, when refining metals, combined methods are widely used that combine various types of pre-treatment with filtration.
Известен способ фильтрующего рафинирования, являющегося дополнительным, например, к вакуумному рафинированию и используемый, в частности, при фильтрации сталей и сплавов (В.А. Калмыков и др. Физико-химические основы процессов производства стали. М., Металлургия, 1979, с.192-196). Суть способа заключается в пропускании металлического расплава через фильтрующее устройство, в котором происходит отделение частиц неметаллической фазы с последующим закреплением их на развитой поверхности фильтра. A known method of filtering refining, which is additional, for example, to vacuum refining and used, in particular, in the filtration of steels and alloys (V. A. Kalmykov and other Physicochemical foundations of steel production processes. M., Metallurgy, 1979, p. 192-196). The essence of the method is to pass the metal melt through a filtering device, in which the separation of particles of a non-metallic phase occurs, followed by their fastening on the developed surface of the filter.
В качестве фильтрующего элемента наиболее эффективно применяется высокопористый пенокерамический материал, изготовленный пропиткой вспененного полиуретана керамической суспензией с последующим выдавливанием ее излишка, сушкой и обжигом изделия. В качестве основы керамического материала используются высокоглиноземистые огнеупоры, в частности оксид алюминия. Структура пенокерамических фильтров (ПКФ) обеспечивает эффективную очистку расплава по механизму глубинной фильтрации при невысоких потерях напора. A highly porous ceramic foam material made by impregnating a foamed polyurethane with a ceramic suspension with subsequent extrusion of its excess, drying and firing the product is most effectively used as a filter element. High alumina refractories, in particular alumina, are used as the basis of the ceramic material. The structure of ceramic foam filters (PCF) provides effective cleaning of the melt by the mechanism of deep filtering with low pressure losses.
Однако известные и используемые в промышленных масштабах фильтры обеспечивают очистку в основном от крупных включений. Для тонкой очистки необходимо уменьшение такой структурной характеристики ПКФ, как размер ячейки (поры), что создает хорошие предпосылки для работы фильтра за счет роста площади внутренней поверхности, но, с другой стороны, приводит к преждевременной блокаде ячеек, снижению пропускной способности, что, в конечном итоге, снижает выход годного продукта. However, filters known and used on an industrial scale provide cleaning mainly from large inclusions. For fine cleaning, it is necessary to reduce such structural characteristics of the PCF as the cell (pore) size, which creates good prerequisites for the filter to work due to an increase in the inner surface area, but, on the other hand, leads to premature blockade of cells, and a decrease in throughput, which, in ultimately, reduces the yield of the product.
Другой характеристикой, влияющей на фильтрацию, является высота фильтра. Another characteristic that affects filtration is the height of the filter.
Для эффективной фильтрации необходим правильный выбор соотношения между этими характеристиками. For effective filtration, the correct choice of the ratio between these characteristics is necessary.
Известен и взят в качестве прототипа способ промышленной фильтрации с использованием фильтра высотой 20-22 мм при среднем диаметре ячейки 2-3 мм (В. Н. Анциферов, С. Е. Порозова. Высокопористые проницаемые материалы на основе алюмосиликатов. Пермь, изд-во Пермского технич. ун-та, 1996, с.150). Known and taken as a prototype is a method of industrial filtration using a filter with a height of 20-22 mm with an average cell diameter of 2-3 mm (V. N. Antsiferov, S. E. Porozova. Highly porous permeable materials based on aluminosilicates. Perm, Publishing House Perm Technical University, 1996, p.150).
Однако использование фильтров с таким размером ячейки снижает рафинирующий эффект: не оказывает заметного влияния на очистку расплавов от тонкодисперсных включений, не способствует достаточной очистке от крупных включений и не позволяет получить мелкозернистую структуру слитков. Все это ухудшает качество получаемого металла. However, the use of filters with such a cell size reduces the refining effect: it does not have a noticeable effect on the purification of melts from finely divided inclusions, does not contribute to sufficient purification from large inclusions, and does not allow to obtain a fine-grained structure of ingots. All this affects the quality of the resulting metal.
Улавливание неметаллических включений пенокерамическими фильтрами идет частично за счет поверхностного фильтрования, а в основном за счет объемного фильтрования по адгезионному механизму, когда осаждение частиц происходит на внутренней поверхности канала фильтрующей среды в результате инерционного смещения, зацепления, седиментации или диффузии. Но наибольший рафинирующий эффект достигается не только за счет улавливания, но и за счет обработки, например диспергирования, проходящих через фильтр включений, что в результате приводит к уменьшению доли крупных включений в спектре их распределения по размерам. Такая обработка возможна за счет изменения параметров фильтрующих узлов, например изменения диаметра ячейки по высоте фильтра. Non-metallic inclusions are captured by ceramic foam filters due in part to surface filtering, and mainly due to volumetric filtering by the adhesive mechanism, when particles are deposited on the inner surface of the filter medium channel as a result of inertial displacement, engagement, sedimentation, or diffusion. But the greatest refining effect is achieved not only by trapping, but also by processing, for example, dispersing, the inclusions passing through the filter, which results in a decrease in the proportion of large inclusions in the spectrum of their size distribution. Such processing is possible by changing the parameters of the filter units, for example, changing the diameter of the cell along the height of the filter.
Технической задачей изобретения является получение слитков металла повышенного качества способом фильтрующего рафинирования и желательно без излишнего усложнения фильтрующего устройства. An object of the invention is to obtain metal ingots of high quality by the method of filtering refining and preferably without undue complication of the filtering device.
Техническое решение достигается тем, что используется фильтр, разделенный по высоте на фильтрующие слои с разным диаметром ячеек (пор), причем вначале фильтрование идет через слой с большим диаметром ячеек, а затем - через слой с меньшим диаметром, высота же фильтра по сравнению с ранее использовавшимися не увеличивается. The technical solution is achieved by the fact that a filter is used that is divided in height into filter layers with different cell diameters (pores), and first the filter goes through a layer with a larger cell diameter, and then through a layer with a smaller diameter, the height of the filter compared to earlier used does not increase.
Такой фильтр получали пропиткой керамическим шликером разноячеистых листов проницаемого полиуретана, их последующим соединением с фиксацией, сушкой и обжигом. Получающееся соединение характеризуется хорошим сцеплением. При этом граница между разными слоями размывается вследствие взаимного проникновения пор, что способствует плавному переходу от одного слоя к другому и не вызывает резкого снижения скорости потока расплавленного металла. Such a filter was obtained by impregnating ceramic slurry of different cell sheets of permeable polyurethane, their subsequent connection with fixing, drying and firing. The resulting compound is characterized by good adhesion. In this case, the boundary between different layers is eroded due to the mutual penetration of pores, which contributes to a smooth transition from one layer to another and does not cause a sharp decrease in the flow rate of molten metal.
Использование такого фильтра снижает проскок тонкодисперсных включений в образующийся слиток, особенно в начальный период фильтрации, до образования кекового слоя на поверхности неметаллических включений, а в условиях вакуума за счет разделения потока расплава на более тонкие струи происходит дополнительная дегазация металла. The use of such a filter reduces the breakthrough of finely dispersed inclusions in the formed ingot, especially during the initial filtration period, until a cake layer forms on the surface of non-metallic inclusions, and under vacuum conditions additional metal degassing occurs due to the separation of the melt flow into thinner jets.
Выбор толщины отдельных слоев фильтра и диаметр ячейки в них обусловлен следующим. Первый слой, который обращен к расплаву, выбрали с диаметром ячейки на уровне используемого в промышленном масштабе - 2-4 мм, диаметр же ячейки второго слоя для получения максимального рафинирующего эффекта необходимо выбирать минимальным. Однако при значениях диаметра менее 1,0 мм время истечения увеличивается в несколько раз, что ухудшает условия кристаллизации, а значит и качество слитков. Поэтому минимально возможный диаметр ячейки второго слоя - 1,0-1,5 мм. The choice of the thickness of the individual filter layers and the cell diameter in them is due to the following. The first layer, which is facing the melt, was chosen with a cell diameter at the level used on an industrial scale - 2-4 mm, the cell diameter of the second layer to obtain the maximum refining effect must be chosen as minimal. However, when the diameter is less than 1.0 mm, the flow time increases several times, which worsens the crystallization conditions, and hence the quality of the ingots. Therefore, the minimum possible cell diameter of the second layer is 1.0-1.5 mm.
Толщина первого слоя, в котором происходит улавливание большей части включений, должна превышать толщину второго слоя, к тому же значительная толщина второго слоя ухудшает условия истечения расплава: увеличивает время и приводит к преждевременной блокаде ячеек. Испытания показали, что значительное ухудшение условий истечения начинается с толщины второго слоя более 4 мм. Так, при толщине уже в 5-6 мм время истечения увеличивается в 3-4 раза, что существенно для условий кристаллизации, и при этом весь расплав из тигля не сливался. Поэтому максимально допустимая толщина второго слоя была выбрана в 3-4 мм. Кроме того, второй слой обладает повышенной механической стойкостью к потоку расплава и это приводит к возможности снижения общей толщины фильтра без ухудшения его механических свойств. Поэтому общая толщина фильтра была выбрана размером 18-20 мм, из которых второй мелкоячеистый слой выбран толщиной в 3-4 мм, а остальное приходится на первый слой. The thickness of the first layer, in which most of the inclusions are captured, must exceed the thickness of the second layer; moreover, a significant thickness of the second layer worsens the conditions for melt flow: increases the time and leads to premature blockade of the cells. Tests have shown that a significant deterioration in flow conditions begins with a second layer thickness of more than 4 mm. So, with a thickness of already 5-6 mm, the outflow time increases by 3-4 times, which is essential for crystallization conditions, and the entire melt from the crucible did not merge. Therefore, the maximum allowable thickness of the second layer was selected at 3-4 mm. In addition, the second layer has increased mechanical resistance to the flow of the melt and this leads to the possibility of reducing the total thickness of the filter without compromising its mechanical properties. Therefore, the total thickness of the filter was selected with a size of 18-20 mm, of which the second fine-mesh layer was selected with a thickness of 3-4 mm, and the rest falls on the first layer.
При анализе патентных и научно-технических источников не выявлено технических решений, обладающих всей совокупностью существенных признаков заявляемого способа обработки расплавов металлов на двухслойном разноячеистом керамическом фильтре. When analyzing patent and scientific and technical sources, no technical solutions were found that possess the entire set of essential features of the proposed method for processing metal melts on a two-layer multilayer ceramic filter.
Для повышения эффективности таких факторов фильтрации, как рафинирующий эффект, выход годного, улучшения структуры получающегося металла, кроме подбора параметров фильтра, важен и выбор его оптимального расположения в литниковой системе, что способствует рациональному распределению циркуляционных потоков при заполнении изложницы. С этой целью фильтр выполняли в виде цилиндрического диска под размер полости в литниковой системе, что обеспечивало его жесткую фиксацию, не допускающую проливов. Для обеспечения стабильного напора фильтруемого металла, уменьшения времени фильтрации фильтр располагали непосредственно под уровнем расплава. In order to increase the efficiency of such filtering factors as the refining effect, yield, and improve the structure of the resulting metal, in addition to selecting filter parameters, it is also important to choose its optimal location in the gate system, which contributes to the rational distribution of circulation flows when filling the mold. For this purpose, the filter was made in the form of a cylindrical disk for the size of the cavity in the gate system, which ensured its rigid fixation, which did not allow spills. To ensure a stable pressure of the filtered metal, to reduce the filtration time, the filter was placed directly below the melt level.
На фиг.1 изображено размещение фильтра (3) в литниковой системе. В состав литниковой системы, в частности, входят расположенные в нижней части гранитового тигля (4) сливной стакан (1) со сбиваемым по окончании плавки хвостовиком и распределительная сетка (2). Figure 1 shows the placement of the filter (3) in the gate system. The gating system, in particular, includes a drain cup (1) located in the lower part of the granite crucible (4) with a shank that is knocked down at the end of the melting and a distribution grid (2).
Промышленные испытания способа проводились на индукционной печи с донным разливом металла из гранитового тигля, причем корпус печи с тиглем, литниковая система и изложница находились под вакуумом. Industrial tests of the method were carried out on an induction furnace with a bottom spill of metal from a granite crucible, and the furnace body with the crucible, the gate system and the mold were under vacuum.
Использовался пенокерамический фильтр, изготовленный из окиси алюминия, диаметром 95-100 мм. Это фильтр разового использования. A foam ceramic filter made of alumina with a diameter of 95-100 mm was used. This is a one-time filter.
Съемку микроструктуры проводили на микроскопе МИМ-8М, количественную оценку неметаллических включений проводили на микроскопе ММР-4Р по методике Глаголева. The microstructure was recorded using a MIM-8M microscope; nonmetallic inclusions were quantified using an MMP-4P microscope using the Glagolev method.
Пример 1. Испытания проводились при фильтрации урана после его вакуумного рафинирования и соответствующего ТУ 001.145-85-ЛУ. Example 1. The tests were carried out during the filtration of uranium after its vacuum refining and the corresponding TU 001.145-85-LU.
Использовался двухслойный фильтр толщиной 18-20 мм, причем первый слой, обращенный к расплаву, имел толщину 15-16 мм и размер пор 2-4 мм, а второй слой при толщине 3-4 мм имел размер пор 1,0-1,5 мм. A two-layer filter with a thickness of 18-20 mm was used, with the first layer facing the melt having a thickness of 15-16 mm and a pore size of 2-4 mm, and the second layer with a thickness of 3-4 mm had a pore size of 1.0-1.5 mm
Для сравнения проводилось фильтрование с использованием однослойного пенокерамического фильтра с размером ячейки 2-3 мм и толщиной 20-22 мм. For comparison, filtering was performed using a single-layer ceramic foam filter with a mesh size of 2-3 mm and a thickness of 20-22 mm.
Т. к. для конечной продукции из урана - тепловыделяющих элементов (ТВЭЛов) важно знать не только общее содержание неметаллических включений, но и распределение их по высоте и сечению получаемого слитка, то проводился пробоотбор и последующий анализ на содержание примесей с разных частей получающегося слитка. Since for the final product from uranium - fuel elements (fuel elements) it is important to know not only the total content of non-metallic inclusions, but also their distribution over the height and cross section of the resulting ingot, then sampling and subsequent analysis for the content of impurities from different parts of the resulting ingot were carried out.
В результате испытаний с использованием двухслойного фильтра получены слитки 1 и 2, а с использованием однослойного фильтра - слитки 3 и 4. Время слива расплавленного металла для слитков 1 и 2 - 90-100 с, а для одинаковой массы слитков 3 и 4 - 75-80 с. As a result of tests,
Объемная доля неметаллических включений по высоте и диаметру слитков представлена в таблице. The volume fraction of non-metallic inclusions according to the height and diameter of the ingots is presented in the table.
На Фиг.2 представлены фотографии (•200) микроструктуры распределения неметаллических включений с одинаковых частей слитков 1 и 3. Figure 2 presents photographs (• 200) of the microstructure of the distribution of non-metallic inclusions from identical parts of
Результаты испытаний показали, что неметаллические включения представлены в основном карбидами, нитридами и скоплениями сложных оксикарбонитридов, встречаются также окисные загрязнения и поры. The test results showed that non-metallic inclusions are mainly represented by carbides, nitrides and accumulations of complex oxycarbonitrides, and oxide contaminants and pores are also found.
Количественное содержание неметаллических включений в слитках 1 и 2 (средние значения 2,1% и 2,4%) значительно ниже, чем в слитках 3 и 4 (средние значения 3,0% и 3,3%). The quantitative content of non-metallic inclusions in
Сравнительное исследование показывает, что распределение включений в объеме слитка от плавок 1 и 2 равномерное, включения более мелкие, окисные загрязнения менее сконцентрированы. A comparative study shows that the distribution of inclusions in the volume of the ingot from
На предприятии-потребителе рафинированного урана проведена поплавочная разбраковка изделий, изготовленных из металла от плавок 1 и 2 и от плавок 3 и 4. По результатам приборного ультразвукового и индукционного вихретокового контроля установлено, что общий брак изделий от плавок 1 и 2 на 50% ниже, чем у изделий от плавок 3 и 4. At the enterprise-consumer of refined uranium, flooding of products made of metal from
Пример 2. Испытания проводились при фильтрации деформируемого алюминиевого сплава, близкого по составу к сплаву Д16. При испытаниях использовались такие же, что и в примере 1, двухслойные и однослойные фильтры. Example 2. The tests were carried out by filtering a wrought aluminum alloy, similar in composition to the alloy D16. In the tests used the same as in example 1, two-layer and single-layer filters.
В результате испытаний с использованием заявляемого двухслойного фильтра получена отливка 1, а с использованием однослойного фильтра - отливка 2. As a result of tests using the inventive two-layer filter, casting 1 was obtained, and using a single-layer filter, casting 2 was obtained.
Для изготовления микрошлифов и последующего анализа вырезали образцы из одинаковых точек средней части отливок, полученных с использованием сравниваемых фильтров. For the manufacture of microsections and subsequent analysis, samples were cut from the same points in the middle part of the castings obtained using comparable filters.
По результатам анализов объемная доля неметаллических включений в отливке 1 составила 5,7%, а в отливке 2 - 8,5%. According to the analysis results, the volume fraction of non-metallic inclusions in casting 1 was 5.7%, and in casting 2 - 8.5%.
Фотографии (• 200) микрошлифов сплава представлены на фиг.3. Photographs (• 200) of microsections of the alloy are presented in Fig. 3.
Можно отметить влияние различных фильтров на размер зерна: средний размер зерна сплава в отливке 1 составляет 16,8 мкм, а в отливке 2 - 23,8 мкм. The effect of various filters on the grain size can be noted: the average grain size of the alloy in casting 1 is 16.8 microns, and in casting 2 it is 23.8 microns.
Для определения механических характеристик сплава цилиндрические образцы испытывали на растяжение на разрывной машине "Инстрон". Временное сопротивление образца от отливки 1 - 175 МПа, отливки 2 - 153 МПа, относительное удлинение для отливки 1 - 10,8%, отливки 2 - 7,1%. To determine the mechanical characteristics of the alloy, cylindrical specimens were tensile tested using an Instron tensile testing machine. The temporary resistance of the sample from casting 1 - 175 MPa, casting 2 - 153 MPa, elongation for casting 1 - 10.8%, casting 2 - 7.1%.
Использование двухслойного пенокерамического фильтра изменяет размер, форму и общее содержание неметаллических включений при улучшении механических характеристик сплава. The use of a two-layer ceramic foam filter changes the size, shape and total content of non-metallic inclusions while improving the mechanical characteristics of the alloy.
В настоящее время на ОАО ЧМЗ заканчиваются опытно-промышленные испытания заявляемого способа с положительными результатами. At present, ChMZ OJSC is completing pilot tests of the proposed method with positive results.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001111311A RU2194594C1 (en) | 2001-04-23 | 2001-04-23 | Method for filtration treatment of melt metal at casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001111311A RU2194594C1 (en) | 2001-04-23 | 2001-04-23 | Method for filtration treatment of melt metal at casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2194594C1 true RU2194594C1 (en) | 2002-12-20 |
| RU2001111311A RU2001111311A (en) | 2003-02-10 |
Family
ID=20248932
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001111311A RU2194594C1 (en) | 2001-04-23 | 2001-04-23 | Method for filtration treatment of melt metal at casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2194594C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2406557C2 (en) * | 2005-09-05 | 2010-12-20 | ЗЮД-Хеми Хай-Тек Керамикс Инк. | Melted metal filtration device and method of its fabrication (versions) |
| CN107498001A (en) * | 2017-09-08 | 2017-12-22 | 大连理工大学 | The pouring cup device with electromagnetism purified treatment for magnesium iron mold continuous production |
| CN108971434A (en) * | 2018-09-06 | 2018-12-11 | 南通爱尔思轻合金精密成型有限公司 | A kind of light alloy metal liquid barrier filtering gas technology |
| RU2739897C1 (en) * | 2020-04-16 | 2020-12-29 | Публичное акционерное общество "Русполимет" | Two-layer porous ceramic foam filter for intermediate ladle partition of metal continuous casting machine |
| CN112813281A (en) * | 2020-12-28 | 2021-05-18 | 大连理工大学 | Method for removing low-density inclusions in high-temperature alloy by combining melt overheating and foamed ceramic filtering |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU532456A1 (en) * | 1975-07-29 | 1976-10-25 | Белорусский Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт | Casting Ceramic Filter |
| US4394271A (en) * | 1981-04-23 | 1983-07-19 | Groteke Daniel E | Apparatus and method for filtration of molten metal |
| RU2022039C1 (en) * | 1992-07-17 | 1994-10-30 | Товарищество с ограниченной ответственностью "МИФРИЛ" | Porous ceramic structure |
-
2001
- 2001-04-23 RU RU2001111311A patent/RU2194594C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU532456A1 (en) * | 1975-07-29 | 1976-10-25 | Белорусский Ордена Трудового Красного Знамени Политехнический Институт | Casting Ceramic Filter |
| US4394271A (en) * | 1981-04-23 | 1983-07-19 | Groteke Daniel E | Apparatus and method for filtration of molten metal |
| RU2022039C1 (en) * | 1992-07-17 | 1994-10-30 | Товарищество с ограниченной ответственностью "МИФРИЛ" | Porous ceramic structure |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| АНЦИФЕРОВ А.Н., ПОРОЗОВА С.Е. Высокопористые проницаемые материалы на основе алюмосиликатов. - Пермь: Пермский технический университет, 1996, с.150. КАЛМЫКОВ В.А. и др. Физико-химические основы процессов производства стали. - М.: Металлургия, 1979, с.192-196. * |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2406557C2 (en) * | 2005-09-05 | 2010-12-20 | ЗЮД-Хеми Хай-Тек Керамикс Инк. | Melted metal filtration device and method of its fabrication (versions) |
| CN107498001A (en) * | 2017-09-08 | 2017-12-22 | 大连理工大学 | The pouring cup device with electromagnetism purified treatment for magnesium iron mold continuous production |
| CN107498001B (en) * | 2017-09-08 | 2023-08-11 | 大连理工大学 | Sprue cup device with electromagnetic purification treatment for continuous production of ductile iron molds |
| CN108971434A (en) * | 2018-09-06 | 2018-12-11 | 南通爱尔思轻合金精密成型有限公司 | A kind of light alloy metal liquid barrier filtering gas technology |
| RU2739897C1 (en) * | 2020-04-16 | 2020-12-29 | Публичное акционерное общество "Русполимет" | Two-layer porous ceramic foam filter for intermediate ladle partition of metal continuous casting machine |
| CN112813281A (en) * | 2020-12-28 | 2021-05-18 | 大连理工大学 | Method for removing low-density inclusions in high-temperature alloy by combining melt overheating and foamed ceramic filtering |
| CN112813281B (en) * | 2020-12-28 | 2022-02-11 | 大连理工大学 | Method for removing low-density inclusions in high-temperature alloy by combining melt overheating and foamed ceramic filtering |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4277281A (en) | Continuous filter for molten copper | |
| Ikeda et al. | Fabrication of lotus-type porous stainless steel by continuous zone melting technique and mechanical property | |
| Davami et al. | The effect of melt quality and filtering on the Weibull distributions of tensile properties in Al–7% Si–Mg alloy castings | |
| CN101440432B (en) | A filter for purification and smelting of superalloy | |
| GB2166758A (en) | Porous ceramic filter | |
| WO2004009854A1 (en) | Steel product reduced in amount of alumina cluster | |
| RU2194594C1 (en) | Method for filtration treatment of melt metal at casting | |
| Akhtar et al. | Effect of hydrogen content, melt cleanliness and solidification conditions on tensile properties of A356 alloy | |
| CA2086519C (en) | Apparatus and process for casting metal matrix composite materials | |
| Liu et al. | Assessment of melt cleanliness in A356. 2 aluminium casting alloy using the porous disc filtration apparatus technique: Part II Inclusion analysis | |
| Chen et al. | Influence of melt cleanliness on pore formation in aluminium—silicon alloys | |
| Yang et al. | Microstructure and mechanical properties of TiB2/Al-Si composites fabricated by TIG wire and arc additive manufacturing | |
| Kaushik et al. | Assessment of castability issues in interstitial-free (IF) steels | |
| NO171044B (en) | PROCEDURE FOR SEPARATION BY FILTERING OF INCLUSIONS INCLUDED IN A MOLD METAL BATH | |
| Ming | Non-flux purification behavior of AZ91 magnesium alloy | |
| JP4650725B2 (en) | Method for producing maraging steel | |
| JP4174527B2 (en) | Aluminum alloy plate manufacturing method and aluminum alloy plate | |
| RU2090639C1 (en) | Apparatus for refining aluminium and its alloys | |
| CA1173623A (en) | Continuous filtering and degassing of molten copper | |
| CN100479950C (en) | Method for improving the alloy casting structure of can body | |
| Shuang | Melting purification process and refining effect of 5083 Al–Mg alloy | |
| RU2001135C1 (en) | Apparatus for degassing aluminium and its alloys in molten metal refining device | |
| He et al. | Effect of growth velocity on microstructure evolution and properties in DS Ti–47.5 Al–3Nb–1.5/3.5 Cr | |
| RU2739897C1 (en) | Two-layer porous ceramic foam filter for intermediate ladle partition of metal continuous casting machine | |
| Kulikov et al. | Studying refractory bricks structure impact on their performance properties |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MZ4A | Patent is void |
Effective date: 20090422 |