RU2190479C2 - Procedure controlling flotation process - Google Patents
Procedure controlling flotation process Download PDFInfo
- Publication number
- RU2190479C2 RU2190479C2 RU99111349A RU99111349A RU2190479C2 RU 2190479 C2 RU2190479 C2 RU 2190479C2 RU 99111349 A RU99111349 A RU 99111349A RU 99111349 A RU99111349 A RU 99111349A RU 2190479 C2 RU2190479 C2 RU 2190479C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flotation
- fluidized bed
- chamber
- solid phase
- height
- Prior art date
Links
- 238000005188 flotation Methods 0.000 title claims abstract description 70
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 claims abstract description 34
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 8
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 7
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 7
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 5
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 5
- 241000566515 Nedra Species 0.000 description 4
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 description 1
- 229940072033 potash Drugs 0.000 description 1
- 235000015320 potassium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Substances [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010878 waste rock Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Paper (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к управлению технологическим процессом во флотационных машинах кипящего слоя (см. Мещеряков Н.Ф. Флотационные машины и аппараты. М. , Недра, 1972, с.97-100) и может быть использовано для повышения эффективности процесса на флотационных обогатительных фабриках. The invention relates to process control in a fluidized bed flotation machine (see Meshcheryakov NF Flotation machines and apparatus. M., Nedra, 1972, p. 97-100) and can be used to increase the efficiency of the process at flotation concentration plants.
Известен способ управления процессом флотации, включающий систему регулирования уровня пульпы и плотности питания во флотационной машине (см. Козин В. З. , Троп А.Е., Комаров А.Я. Автоматизация производственных процессов на обогатительных фабриках. М. , Недра, 1980, с.254). Недостатком известного способа является то, что он не обеспечивает регулирования плотности пульпы в последних камерах флотационной машины, которая существенно влияет на эффективность процесса (см. Глембоцкий В.А., Классен В.И. Флотация. М., Недра, 1973, с.267-269). A known method of controlling the flotation process, including a system for controlling the level of pulp and feed density in a flotation machine (see Kozin V.Z., Trop A.E., Komarov A.Ya. Automation of production processes in processing plants. M., Nedra, 1980 , p. 254). The disadvantage of this method is that it does not provide regulation of pulp density in the last chambers of the flotation machine, which significantly affects the efficiency of the process (see Glembotsky V.A., Klassen V.I. Flotation. M., Nedra, 1973, p. 267-269).
Наиболее близким к предлагаемому - прототипом - является способ, включающий регулирование плотности исходного питания флотации, уровня пульпы во флотационной машине и расхода воздуха в камеры, а также плотности камерного продукта, разгружаемого из последней камеры (см. Головков Б.Ю., Колпиков Г. Г. , Рейбман Л.А. Автоматизация калийных обогатительных фабрик. М., Недра, 1983, с.40-41). Недостатком известного способа является то, что он не обеспечивает создания оптимальной плотности и высоты кипящего слоя в каждой из камер флотационной машины. Closest to the proposed prototype is a method that includes controlling the density of the initial flotation feed, pulp level in the flotation machine and air flow into the chambers, as well as the density of the chamber product discharged from the last chamber (see Golovkov B.Yu., Kolpikov G. G., Reybman L.A. Automation of potash dressing plants. M., Nedra, 1983, p.40-41). The disadvantage of this method is that it does not provide the optimal density and height of the fluidized bed in each of the chambers of the flotation machine.
Целью предлагаемого изобретения является повышение технологической эффективности флотации при управлении процессом за счет стабилизации значений объемной плотности и высоты кипящего слоя в каждой камере флотационной машины при условии регулирования плотности исходного питания флотации, уровня пульпы во флотационной машине и расхода воздуха в камеры. The aim of the invention is to increase the technological efficiency of flotation when controlling the process by stabilizing the volume density and height of the fluidized bed in each chamber of the flotation machine, subject to the regulation of the density of the initial flotation feed, the level of pulp in the flotation machine and the air flow into the chambers.
Поставленная цель достигается тем, что в соответствии с предлагаемым изобретением в известном способе управления процессом флотации кроме регулирования плотности исходного питания флотации, уровня пульпы во флотационной машине и расхода воздуха в камеры дополнительно в каждой камере флотационной машины стабилизируют объемную плотность твердой фазы кипящего слоя в зависимости от крупности флотируемого материала изменением площади сечения щели циркуляционного желоба, а также регулируют высоту кипящего слоя изменением уровня расположения и высоты разгрузочного отверстия камерного продукта в зависимости от объемной плотности твердой фазы кипящего слоя в камере. This goal is achieved by the fact that in accordance with the invention in a known method of controlling the flotation process, in addition to controlling the density of the initial flotation feed, pulp level in the flotation machine and air flow into the chambers, the bulk density of the fluidized bed solid phase is stabilized in each chamber of the flotation machine the size of the floated material by changing the cross-sectional area of the slit of the circulation trough, and also regulate the height of the fluidized bed by changing the level of distribution the increase and the height of the discharge opening of the chamber product depending on the bulk density of the solid phase of the fluidized bed in the chamber.
Объемная плотность твердой фазы кипящего слоя во флотационной камере, как известно (см. Давыдов А.В. Математическая модель внешней гидродинамики кипящего слоя во флотационных машинах. Изв. Вузов, Горный журнал, 1988 г., 6, с.110-112), для заданного значения дебита воздуха во флотационную камеру и крупности частиц твердой фазы определяется площадью сечения щели циркуляционного желоба. В случае увеличения крупности частиц флотируемого материала при прочих равных условиях кипящий слой в камере уплотняется. Изменение объемной плотности твердой фазы кипящего слоя существенно влияет на эффективность процесса флотации. Для повышения эффективности процесса флотации объемную плотность твердой фазы во флотационной камере необходимо стабилизировать изменением площади сечения щели циркуляционного желоба флотационной камеры. The bulk density of the solid phase of a fluidized bed in a flotation chamber, as is known (see Davydov A.V. Mathematical model of the external fluid dynamics of a fluidized bed in flotation machines. Izv. Vuzov, Mining Journal, 1988, 6, pp. 110-112), for a given value of the flow rate of air into the flotation chamber and the particle size of the solid phase is determined by the cross-sectional area of the slit of the circulation trough. In the case of an increase in the particle size of the floated material, ceteris paribus, the fluidized bed in the chamber is compacted. The change in bulk density of the solid phase of the fluidized bed significantly affects the efficiency of the flotation process. To increase the efficiency of the flotation process, the bulk density of the solid phase in the flotation chamber must be stabilized by changing the cross-sectional area of the slit of the circulation trough of the flotation chamber.
Обязательным условием стабилизации объемной плотности твердой фазы кипящего слоя за счет установки соответствующей площади сечения циркуляционного желоба является регулирование в регламентируемых пределах плотности исходного питания флотации, уровня пульпы во флотационной машине и расхода воздуха в камеры. В противном случае будет иметь место колебание высоты кипящего слоя. A prerequisite for stabilizing the bulk density of the solid phase of the fluidized bed by setting the appropriate cross-sectional area of the circulation trough is to regulate, within regulated limits, the density of the initial flotation feed, the pulp level in the flotation machine and the air flow into the chambers. Otherwise, there will be a fluctuation in the height of the fluidized bed.
Высота кипящего слоя во флотационной камере при стабильной объемной плотности твердой фазы в кипящем слое и разгружаемом камерном продукте определяется уровнем расположения и высотой разгрузочного отверстия камерного продукта. Так как объемная плотность твердой фазы по высоте флотационной камеры существенно изменяется (см. Тодес О. М., Цитович О.Б. Аппараты с кипящим зернистым слоем. Л. , Химия, 1981 г.) из-за неоднородности собственно кипящего слоя и наличия выбросов твердой фазы в надслоевое пространство из зоны кипящего слоя, поэтому увеличение уровня расположения и высоты разгрузочного отверстия камерного продукта приводит к накоплению твердой фазы в камере и, соответственно, увеличению высоты кипящего слоя. The height of the fluidized bed in the flotation chamber with a stable bulk density of the solid phase in the fluidized bed and the unloaded chamber product is determined by the level of location and the height of the discharge opening of the chamber product. Since the bulk density of the solid phase with respect to the height of the flotation chamber varies significantly (see Todes OM, Tsitovich OB, Fluidized-bed apparatuses. L., Chemistry, 1981) due to the heterogeneity of the fluidized bed itself and the presence of emissions of the solid phase into the superlayer space from the fluidized bed zone; therefore, an increase in the level and location of the discharge opening of the chamber product leads to the accumulation of the solid phase in the chamber and, accordingly, an increase in the height of the fluidized bed.
Для эффективного ведения процесса флотации рекомендуется, чтобы высота кипящего слоя во флотационной камере составляла не менее 400 мм. При меньшей высоте кипящего слоя будет иметь место нарушение однородности структуры слоя. Регламентируя высоту кипящего слоя, следует учитывать, что чем больше высота слоя, тем больше время пребывания частиц в камере и, следовательно, больше эффективность процесса флотации. С другой стороны кипящий слой во флотационной камере не должен приближаться к пенному слою ближе, чем на 200 мм (зона интенсивных выбросов твердых частиц в надслоевое пространство), так как в противном случае будет иметь место существенный механический вынос пустой породы в концентрат. При изменении регламентируемых параметров процесса флотации, которые приводят к изменению плотности разгружаемого камерного продукта, необходимо регулировать высоту кипящего слоя изменением уровня расположения и высоты разгрузочного отверстия. To effectively conduct the flotation process, it is recommended that the height of the fluidized bed in the flotation chamber is at least 400 mm. At a lower height of the fluidized bed, there will be a violation of the uniformity of the structure of the layer. Regulating the height of the fluidized bed, it should be borne in mind that the greater the height of the bed, the longer the residence time of the particles in the chamber and, therefore, the greater the efficiency of the flotation process. On the other hand, the fluidized bed in the flotation chamber should not be closer to the foam layer closer than 200 mm (zone of intense emissions of solid particles into the superlayer space), since otherwise there will be a significant mechanical removal of waste rock into the concentrate. When changing the regulated parameters of the flotation process, which lead to a change in the density of the unloaded chamber product, it is necessary to adjust the height of the fluidized bed by changing the location level and the height of the discharge opening.
Пример 1. При стабилизации объемной плотности твердой фазы во флотационных машинах основной мелкозернистой сильвиновой флотации необходимо создать в каждой камере свою оптимальную объемную плотность твердой фазы кипящего слоя. Оптимальная объемная плотность твердой фазы кипящего слоя зависит от параметров флотируемого материала и определяется экспериментальным путем. Как известно, свойства флотируемого материала изменяются по фронту флотации, поэтому оптимальная для сильвиновой флотации объемная плотность твердой фазы в кипящем слое первой камеры составляет 0,22-0,23 д.е., а в последней - 0,18-0,19 д.е. Example 1. When stabilizing the bulk density of the solid phase in flotation machines of the main fine-grained sylvin flotation, it is necessary to create in each chamber its optimal bulk density of the solid phase of the fluidized bed. The optimum bulk density of the solid phase of the fluidized bed depends on the parameters of the floated material and is determined experimentally. As is known, the properties of the flotated material change along the flotation front; therefore, the bulk density of the solid phase, optimal for sylvin flotation, in the fluidized bed of the first chamber is 0.22-0.23 cu, and in the last - 0.18-0.19 d .e.
В соответствии с известными закономерностями объемная плотность твердой фазы кипящего слоя зависит от расхода воздуха и жидкой фазы, циркулирующей в камере. Расход воздуха в соответствии с требованиями регламента должен быть стабильным и составлять 1 м3/мин на 1 м3 вместимости флотационной камеры. Отсюда следует, что объемную плотность твердой фазы кипящего слоя во флотационной камере можно регулировать изменением расхода жидкой фазы, циркулирующей в камере, за счет ширины щели циркуляционного желоба.In accordance with known patterns, the bulk density of the solid phase of the fluidized bed depends on the air flow rate and the liquid phase circulating in the chamber. Air consumption in accordance with the requirements of the regulation should be stable and be 1 m 3 / min per 1 m 3 of flotation chamber capacity. It follows that the bulk density of the solid phase of the fluidized bed in the flotation chamber can be controlled by changing the flow rate of the liquid phase circulating in the chamber due to the width of the slit of the circulation trough.
Так как объемная плотность твердой фазы кипящего слоя по фронту флотации уменьшается, можно сделать вывод, что ширина щели циркуляционного желоба, регулирующая объемную плотность твердой фазы кипящего слоя, должна по фронту флотации увеличиваться. В соответствии с расчетами при средней крупности флотируемых частиц 0,3 мм ширина щели циркуляционного желоба по фронту флотации должна изменяться от 5 до 10 мм, для частиц крупностью 0,4 мм - от 10 до 20 мм. Since the bulk density of the solid phase of the fluidized bed along the front of the flotation decreases, we can conclude that the width of the slit of the circulation trough, which regulates the bulk density of the solid phase of the fluidized bed, should increase along the front of the flotation. According to calculations, with an average particle size of the floated particles 0.3 mm, the width of the slit of the circulation trough along the flotation front should vary from 5 to 10 mm, for particles with a particle size of 0.4 mm - from 10 to 20 mm.
Кроме стабилизации объемной плотности твердой фазы кипящего слоя в камерах в оптимальных пределах необходимо стабилизировать высоту кипящего слоя. При условии, что регулируется объемная плотность твердой фазы кипящего слоя в каждой камере и разгрузка камерного продукта из камер осуществляется из зоны кипящего слоя, для стабилизации высоты кипящего слоя необходимо, чтобы значения объемной плотности твердой фазы в питании и разгрузке каждой камеры были близки оптимальному значению объемной плотности твердой фазы кипящего слоя. In addition to stabilizing the bulk density of the solid phase of the fluidized bed in the chambers, it is necessary to stabilize the height of the fluidized bed in the optimal range. Provided that the bulk density of the fluidized bed solid phase in each chamber is regulated and the chamber product is unloaded from the chambers from the fluidized bed zone, in order to stabilize the fluidized bed height, it is necessary that the bulk density values of the solid phase in the feed and unloading of each chamber are close to the optimal volumetric volume density of the solid phase of the fluidized bed.
Оптимальное значение объемной плотности твердой фазы кипящего слоя в первой камере создается за счет стабилизации объемной плотности твердой фазы в питании флотации в пределах 0,22-0,23 д.е. Оптимальное значение объемной плотности твердой фазы кипящего слоя в разгрузке последней камере, равное 0,18-0,19 д. е. , достигается за счет того, что объемная плотность пенного продукта стабилизируется на уровне 0,30-0,35 д.е. и его выход соответствует регламентному значению. The optimal value of the bulk density of the solid phase of the fluidized bed in the first chamber is created by stabilizing the bulk density of the solid phase in the flotation feed within 0.22-0.23 cu The optimal value of the bulk density of the solid phase of the fluidized bed in the discharge of the last chamber, equal to 0.18-0.19 CU, is achieved due to the fact that the bulk density of the foam product is stabilized at the level of 0.30-0.35 CU and its output corresponds to the regulatory value.
Объемная плотность твердой фазы в питании первой камеры флотационной машины основной сильвиновой флотации стабилизируется изменением подачи маточника в питание флотации. Объемная плотность пенного продукта флотации стабилизируется за счет регулирования уровня пульпы во флотационной машине. The bulk density of the solid phase in the feed of the first chamber of the flotation machine of the main sylvinine flotation is stabilized by changing the supply of the mother liquor to the flotation feed. The bulk density of the foam flotation product is stabilized by controlling the level of pulp in the flotation machine.
Таким образом, для создания оптимальной объемной плотности твердой фазы и высоты кипящего слоя в каждой камере флотационной машины следует регулировать ширину щели циркуляционного желоба в каждой камере, а также регулировать плотность исходного питания флотации, уровень пульпы во флотационной машине и расход воздуха в камеры
Пример 2. В качестве разгрузочного устройства во флотационных машинах кипящего слоя чаще всего используется отверстие, вырезанное в задней стенке машины и перекрытое шиберной заслонкой. Так как высота разгрузочного отверстия существенно влияет на высоту кипящего слоя в камере, поэтому необходимо использовать такие разгрузочные устройства, в которых положение шибера не влияет на высоту открытой части разгрузочного отверстия.Thus, to create the optimal bulk density of the solid phase and the height of the fluidized bed in each chamber of the flotation machine, the slit width of the circulation trough in each chamber should be adjusted, as well as the density of the initial flotation feed, the level of pulp in the flotation machine and the air flow into the chambers
Example 2. As an unloading device in flotation machines of a fluidized bed, the most commonly used hole is a hole cut in the rear wall of the machine and blocked by a slide gate. Since the height of the discharge opening significantly affects the height of the fluidized bed in the chamber, it is therefore necessary to use such discharge devices in which the position of the gate does not affect the height of the open part of the discharge opening.
В ходе специально проведенного эксперимента на флотационной машине основной сильвиновой флотации сравнивались два разгрузочных отверстия, нижний край которых расположен на уровне решетки, но отличающихся друг от друга высотой. Высота первого разгрузочного отверстия составляла 460 мм, второго - 230 мм. При проведении эксперимента стабилизировались плотность исходного питания флотации, уровень пульпы во флотационной машине и расход воздуха в камеры. Результаты эксперимента представлены в таблице. При одинаковой плотности разгружаемого камерного продукта и качестве концентрата извлечение полезного компонента в концентрат от операции для высокой щели в 1,5 раза выше, чем для низкой. Это объясняется тем, что высота кипящего слоя для случая с низким разгрузочным отверстием менее рекомендуемых 400 мм. In a specially conducted experiment on a flotation machine of the main sylvin flotation, two discharge openings were compared, the lower edge of which is located at the level of the lattice, but differing in height from each other. The height of the first discharge opening was 460 mm, of the second 230 mm. During the experiment, the density of the initial flotation feed, the pulp level in the flotation machine, and the air flow into the chambers were stabilized. The results of the experiment are presented in the table. With the same density of the unloaded chamber product and the quality of the concentrate, the extraction of the useful component into the concentrate from the operation is 1.5 times higher for a high gap than for a low one. This is because the height of the fluidized bed for a case with a low discharge opening is less than the recommended 400 mm.
Таким образом, для флотационных машин кипящего слоя необходимо использовать такие разгрузочные устройства, у которых при регулировании положения шиберной заслонки изменяется ширина разгрузочного отверстия, а его высота остается неизменной. Thus, for flotation machines of a fluidized bed it is necessary to use such unloading devices, in which when adjusting the position of the slide gate the width of the discharge opening changes, and its height remains unchanged.
Пример 3. Для условий основной сильвиновой флотации, когда оптимальная объемная плотность твердой фазы кипящего слоя соответствует регламентируемой плотности разгружаемого камерного продукта, рекомендуется, чтобы разгрузочное отверстие камерного продукта имело высоту 400 мм и нижний край его располагался на уровне решетки. Example 3. For the conditions of the main sylvinine flotation, when the optimum bulk density of the solid phase of the fluidized bed corresponds to the regulated density of the unloaded chamber product, it is recommended that the discharge opening of the chamber product be 400 mm high and its lower edge should be at the level of the grate.
Для условий перечистных операций сильвинового концентрата, когда оптимальная для флотации сильвина объемная плотность твердой фазы кипящего слоя существенно больше регламентируемого значения плотности разгружаемого камерного продукта, рекомендуется, чтобы разгрузочное отверстие камерного продукта частично располагалось над кипящим слоем в зоне выбросов. Учитывая, что зона над кипящим слоем имеет для различных типов флотационных машин ограниченную высоту от 250 до 400 мм, рекомендуется, чтобы высота разгрузочного отверстия составляла не более 150 мм, а нижний край разгрузочного отверстия находился на высоте 250-300 мм над решеткой. For conditions of cleaning operations of sylvin concentrate, when the bulk density of the fluidized bed solid phase, which is optimal for sylvin flotation, is significantly higher than the regulated density of the unloaded chamber product, it is recommended that the unloading opening of the chamber product is partially located above the fluidized bed in the emission zone. Considering that the zone above the fluidized bed has a limited height of 250 to 400 mm for various types of flotation machines, it is recommended that the height of the discharge opening be no more than 150 mm, and the lower edge of the discharge opening should be at a height of 250-300 mm above the grate.
Испытания предлагаемых рекомендаций на сильвинитовых обогатительных фабриках показали, что регулирование высоты и уровня расположения разгрузочного отверстия камерного продукта обеспечивает максимально возможный прирост качества концентратов при прочих равных условиях. Tests of the proposed recommendations at sylvinite concentration plants showed that adjusting the height and location of the discharge opening of the chamber product provides the maximum possible increase in the quality of concentrates, all other things being equal.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99111349A RU2190479C2 (en) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | Procedure controlling flotation process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99111349A RU2190479C2 (en) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | Procedure controlling flotation process |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU99111349A RU99111349A (en) | 2001-03-10 |
| RU2190479C2 true RU2190479C2 (en) | 2002-10-10 |
Family
ID=20220542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99111349A RU2190479C2 (en) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | Procedure controlling flotation process |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2190479C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2490071C2 (en) * | 2007-10-04 | 2013-08-20 | Империал Инновейшнс Лимитед | Method of foam-flotation adjustment |
| RU2596841C2 (en) * | 2015-01-12 | 2016-09-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение "Санкт-Петербургская электротехническая компания" | Method of controlling flotation process |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2212280C1 (en) * | 2002-04-05 | 2003-09-20 | Зао "Элскорт" | Device for electrochemical test of composition of liquid phase of pulp in technological flow |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4186094A (en) * | 1976-04-12 | 1980-01-29 | Swemac S.A. | Apparatus for eliminating by flotation impurities in the form of solid particles contained in a liquid |
| RU2006290C1 (en) * | 1992-05-14 | 1994-01-30 | Товарищество с ограниченной ответственностью "ДиСиДи" | Apparatus for automatic control of thickness of foam layer and pulp level in chamber of flotation machine |
| RU2011420C1 (en) * | 1989-04-18 | 1994-04-30 | Якутский Научно-Исследовательский И Проектный Институт Алмазодобывающей Промышленности | Method and apparatus for automatic control of froth flotation |
| RU2149698C1 (en) * | 1998-09-03 | 2000-05-27 | Открытое акционерное общество Союзцветметавтоматика | Device for measurement of foam layer thickness and pulp level in flotation machine chambers |
-
1999
- 1999-05-25 RU RU99111349A patent/RU2190479C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4186094A (en) * | 1976-04-12 | 1980-01-29 | Swemac S.A. | Apparatus for eliminating by flotation impurities in the form of solid particles contained in a liquid |
| RU2011420C1 (en) * | 1989-04-18 | 1994-04-30 | Якутский Научно-Исследовательский И Проектный Институт Алмазодобывающей Промышленности | Method and apparatus for automatic control of froth flotation |
| RU2006290C1 (en) * | 1992-05-14 | 1994-01-30 | Товарищество с ограниченной ответственностью "ДиСиДи" | Apparatus for automatic control of thickness of foam layer and pulp level in chamber of flotation machine |
| RU2149698C1 (en) * | 1998-09-03 | 2000-05-27 | Открытое акционерное общество Союзцветметавтоматика | Device for measurement of foam layer thickness and pulp level in flotation machine chambers |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ГОЛОВКОВ Б.Ю., КОЛПИКОВ Г.Г., РЕЙБМАН Л.А. Автоматизация калийных обогатительных фабрик. - М.: Недра, 1983. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2490071C2 (en) * | 2007-10-04 | 2013-08-20 | Империал Инновейшнс Лимитед | Method of foam-flotation adjustment |
| RU2596841C2 (en) * | 2015-01-12 | 2016-09-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное объединение "Санкт-Петербургская электротехническая компания" | Method of controlling flotation process |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104190597A (en) | Quantitative gluing amount control device | |
| RU2190479C2 (en) | Procedure controlling flotation process | |
| EA030956B1 (en) | Method of controlling a grinding mill process | |
| RU2517246C2 (en) | Pneumatic flotation machine and method of flotation | |
| CN109482330B (en) | Total water balance control method and device for SABC ore grinding | |
| SE7805001L (en) | MILL FOR WATER PAINTING WITH HIGH REDUCTION AND ADJUSTABLE CLASSING EFFECT | |
| AU2013254297A1 (en) | Separation system | |
| DE2708032A1 (en) | CONTINUOUSLY WORKING POWDER FEEDING DEVICE AND PROCESS FOR CONTINUOUS FEEDING AND DISCHARGE OF POWDER INTO OR FROM AN ELECTROSTATIC FLUIDIZING BED COATING DEVICE | |
| JP4909101B2 (en) | Method and equipment for treating granulated material in waste melting furnace | |
| CZ284944B6 (en) | Treatment process of grained raw coal | |
| US6708827B2 (en) | Flotation machine and method for improving flotation effect | |
| GB2503812A (en) | Screening apparatus with laminar flow | |
| US2460801A (en) | Method and means for hindered settling classification | |
| RU2596841C2 (en) | Method of controlling flotation process | |
| RU2635314C1 (en) | Device for dense medium separation of material | |
| PT1543395E (en) | Controlling feeding of solid matter | |
| SU1233946A2 (en) | Pneumatic flotation machine | |
| RU2220005C2 (en) | Method of floatation in pneumatic pulsating apparatus and construction of this apparatus | |
| SU1715433A2 (en) | Froth separator | |
| RU2533408C1 (en) | Gravity mineral dressing device | |
| RU2274495C2 (en) | Hydraulic classifier | |
| CA1121637A (en) | Method and apparatus for degassing paper stock | |
| SU539519A3 (en) | Waste and slag composting plant | |
| KR20140057995A (en) | Dissolved air flotation tank for uniformity of flow distribution | |
| JP7031531B2 (en) | Filtration aid addition device, filtration equipment and filtration aid addition method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100526 |