RU2190029C2 - Method for making hollow ingots by electroslag surfacing - Google Patents
Method for making hollow ingots by electroslag surfacing Download PDFInfo
- Publication number
- RU2190029C2 RU2190029C2 RU2000128373A RU2000128373A RU2190029C2 RU 2190029 C2 RU2190029 C2 RU 2190029C2 RU 2000128373 A RU2000128373 A RU 2000128373A RU 2000128373 A RU2000128373 A RU 2000128373A RU 2190029 C2 RU2190029 C2 RU 2190029C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- surfaced
- filler material
- additive material
- crystallizer
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 30
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 28
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 43
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 16
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 abstract description 9
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 abstract description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000010439 graphite Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 25
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 22
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 3
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 3
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000000804 electron spin resonance spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 titanium carbides Chemical class 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к наплавке и может быть использовано при электрошлаковой наплавке с применением неплавящегося электрода и гранулированного присадочного материала с добавлением жидкого присадочного металла из промежуточного устройства, для получения преимущественно полых цилиндрических деталей, в частности бандажей для биметаллических прокатных валков. The invention relates to surfacing and can be used in electroslag surfacing using a non-consumable electrode and granular filler material with the addition of a liquid filler metal from an intermediate device to obtain predominantly hollow cylindrical parts, in particular bandages for bimetallic rolls.
Известные способы получения полых цилиндров предусматривают применение двух кристаллизаторов внутреннего и наружного, которые формируют заданное сечение слитка. Known methods for producing hollow cylinders involve the use of two molds of internal and external, which form a given section of the ingot.
Известен способ производства металлических слитков фирмы "Мицубиси" (Пат. 51-8747 (Япония) приоритет от 04.02.72), в котором регулирование процесса осуществляется путем перемещения стола, на котором расположено наплавляемое изделие, причем плавящиеся электроды перемещаются вдоль кольцевой полости кристаллизатора. A known method of producing metal ingots of the company "Mitsubishi" (Pat. 51-8747 (Japan) priority from 04.02.72), in which the process is controlled by moving the table on which the deposited product is located, with the melting electrodes moving along the annular cavity of the mold.
Известно устройство для получения полых слитков для получения ЭШП (Пат. 282846, Австрия, приоритет от 12.02.68), особенностью которого является то, что внутренний кристаллизатор не связан жестко с наружным, а перемещается по принципу встречного движения электродов и кристаллизатора (при неподвижном слитке). A device for producing hollow ingots for producing ESRs (Pat. 282846, Austria, priority from 12.02.68), a feature of which is that the internal mold is not rigidly connected to the external, but moves according to the principle of oncoming movement of the electrodes and the mold (when the ingot is stationary )
Фирма "Ассошиэйтед электрикэл индастриз" предложила установку для выплавки полых слитков (Пат. 1.500.327, Англия. Усовершенствование производства полых слитков, приоритет от 22.08.75), в которой внутренняя поверхность отливки формируется в длинном неподвижном относительно отливки кристаллизаторе, а наружная поверхность - в коротком скользящем кристаллизаторе с уширенной верхней частью. The company Associated Electric Industries has proposed a plant for smelting hollow ingots (Pat. 1.500.327, England. Improving the production of hollow ingots, priority from 08.22.75), in which the inner surface of the casting is formed in a long mold, which is stationary relative to the casting, and the outer surface - in a short sliding mold with a widened upper part.
К недостаткам способов относится невозможность регулирования заданного химического состава на наружной (или внутренней, в зависимости от того, какая поверхность является рабочей, т.е. должна отличаться повышенной износостойкостью) поверхности цилиндрического полого слитка. The disadvantages of the methods include the impossibility of regulating a given chemical composition on the outer (or inner, depending on which surface is working, that is, should be distinguished by increased wear resistance) of the surface of a cylindrical hollow ingot.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому является способ электрошлаковой наплавки, при котором наплавку ведут неподвижным электродом в пространстве, ограниченном кристаллизатором, при этом кристаллизатор приводят во вращение вместе с деталью вокруг оси детали. Нагрев ведут неплавящимся электродом. Ширину электрода в радиальном направлении наплавляемой поверхности устанавливают равной Lэ=Dк/2-2b, (b=12...20 мм - расстояние от боковой поверхности электрода до кристаллизатора). Ширину подачи гранулированного присадочного материала в радиальном направлении наплавляемой поверхности принимают равной С=Dк/2-d, (d=15...25 мм - расстояние между зоной подачи и кристаллизатором) (Пат. 2069614, РФ, кл. В 23 К 25/00, 1996 г. "Способ электрошлаковой наплавки").The closest in technical essence to the proposed one is the method of electroslag surfacing, in which surfacing is carried out by a fixed electrode in a space limited by the mold, while the mold is rotated together with the part around the axis of the part. Heating lead non-consumable electrode. The width of the electrode in the radial direction of the weld surface is set equal to L e = D to / 2-2b, (b = 12 ... 20 mm is the distance from the side surface of the electrode to the mold). The feed width of the granular filler material in the radial direction of the weld surface is taken equal to C = D to / 2-d, (d = 15 ... 25 mm - the distance between the feed zone and the mold) (Pat. 2069614, RF, class. 23 K 25/00, 1996. "Electroslag surfacing method").
Способ предназначен для электрошлаковой наплавки плоских торцов деталей цилиндрической формы и непригоден для получения полых цилиндрических деталей с заданным химическим составом наружной (или внутренней) поверхности цилиндрического слитка. The method is intended for electroslag surfacing of the flat ends of cylindrical parts and is unsuitable for producing hollow cylindrical parts with a given chemical composition of the outer (or inner) surface of the cylindrical ingot.
Задача изобретения - создание способа электрошлаковой наплавки полых цилиндрических деталей с заданным химическим составом на наружной (или внутренней) поверхности слитка, с применением неплавящихся электродов, подачи гранулированных присадочных материалов и добавлением жидкого присадочного металла из промежуточного устройства, при этом кристаллизаторы приводят во вращение вместе с деталью вокруг оси детали. The objective of the invention is the creation of a method for electroslag surfacing of hollow cylindrical parts with a given chemical composition on the outer (or inner) surface of the ingot, using non-consumable electrodes, feeding granular filler materials and adding a liquid filler metal from an intermediate device, while the molds are rotated together with the part around the axis of the part.
Сущность изобретения заключается в том, что в способе электрошлаковой наплавки полых цилиндрических деталей, включающем наведение шлаковой ванны неплавящимся электродом в плавильном пространстве, ограниченном кристаллизатором и наплавляемой поверхностью детали, подачу гранулированного присадочного материала регулируемым дозатором, при этом кристаллизатор приводят во вращение вместе с деталью вокруг оси детали, согласно изобретению дополнительно подают жидкий присадочный металл из промежуточного устройства, используют кристаллизаторы, внутренний и наружный, и неплавящиеся графитовые, диаметрально расположенные электроды, ширину которых в радиальном направлении наплавляемой поверхности детали устанавливают равной Lэ = Rвн н.к - Rн в.к - 2b, где Rвн н.к - внутренний радиус наружного кристаллизатора, мм, Rн в.к - наружный радиус внутреннего кристаллизатора, мм, b=8... 20 мм - расстояние от боковой поверхности электрода до внутренних поверхностей внутреннего и наружного кристаллизаторов, подачу гранулированного присадочного материала осуществляют диаметрально расположенными дозаторами с шириной подачи в радиальном направлении СД = Rвн н.к - Rн в.к - а - d, где а - и d - расстояние между зоной подачи и стенками кристаллизатора, соответственно внутреннего и наружного, а = 40...80 мм, d=4...10 мм, при этом объемная доля гранулированного присадочного материала к жидкому присадочному металлу в центральной зоне наплавляемой детали составляет 0,2...0,28, а по краям на 9-11% длины от нижнего и верхнего торцов наплавляемой детали составляет 0,1...0,12.The essence of the invention lies in the fact that in the method of electroslag surfacing of hollow cylindrical parts, including inducing a slag bath with a non-consumable electrode in the melting space bounded by the mold and the weld surface of the part, the granulated filler material is supplied with an adjustable dispenser, while the mold is rotated together with the part around the axis the parts according to the invention additionally supply a liquid filler metal from an intermediate device, using crystalline congestion, inner and outer, and non-consumable graphite diametrically arranged electrodes, the width of which in the radial direction of the deposited workpiece surface is set equal to L e = R ext NK - R n WK - 2b, wherein R ext NK - inner radius external crystallizer mm, R n WK - outer radius of the inner mold, mm, b = 8 ... 20 mm - distance from the side surface of the electrode to the inner surfaces of the inner and outer molds, supplying a granular filler material is carried diametrically located GOVERNMENTAL from dispensers feed width in the radial direction C D = R ext NK - R n WK - a - d, where a - and d - the distance between the feeding zone and mold walls, respectively inner and outer, a = 40. ..80 mm, d = 4 ... 10 mm, while the volume fraction of granular filler material to the liquid filler metal in the central zone of the deposited part is 0.2 ... 0.28, and at the edges by 9-11% of the length from the lower and upper ends of the deposited part is 0.1 ... 0.12.
Уменьшение значения b ниже 8 мм приведет к возникновению дугового процесса между электродом и кристаллизатором, а при увеличении b более 20 мм - к недогреву периферии детали. A decrease in b below 8 mm will lead to the appearance of an arc process between the electrode and the mold, and with an increase in b over 20 mm, the periphery of the part is underheated.
Уменьшение значения d ниже 4 мм приводит к возникновению горки гранулированных частиц, налипающих на кристаллизатор, а увеличение d более 10 мм приведет к уменьшению концентрации твердых частиц (гранулированного присадочного материала) на наружной (или внутренней) наплавляемой поверхности полого цилиндра. A decrease in d below 4 mm leads to the appearance of a pile of granular particles adhering to the mold, and an increase in d above 10 mm leads to a decrease in the concentration of solid particles (granular filler material) on the outer (or inner) surfaced surface of the hollow cylinder.
Значение величины a выбирается в зависимости от размеров наплавляемой детали с таким расчетом, чтобы обеспечить сосредоточение твердых частиц (гранулированного присадочного материала) шириной не менее 1/3 толщины наплавляемой детали. The value of a is selected depending on the dimensions of the deposited part in such a way as to ensure the concentration of solid particles (granular filler material) with a width of at least 1/3 of the thickness of the deposited part.
Наплавка полого цилиндра с армированной твердыми частицами наружной (или внутренней) поверхностью достигается:
- во-первых, путем ведения электрошлакового процесса в пространстве, ограниченном снизу поддоном с заглушкой, на которой начинают процесс наплавки, а с боков - водоохлаждаемыми кристаллизаторами (внутренним и наружным);
- во-вторых, путем нагрева с использованием диаметрально расположенных неплавящихся графитовых электродов сплошного сечения;
- в-третьих, путем подачи гранулированного присадочного материала (представляющего собой частицы спеченного твердого сплава на основе карбидов титана типа ТН 20) и заливки жидкого присадочного металла в пропорциях (объемная доля) гранулированного присадочного материала к жидкому присадочному металлу 0,2...0,28 (для обеспечения концентрации твердых частиц на изнашиваемой поверхности до 50-60%);
- в-четвертых, для более равномерного распределения гранулированных твердых частиц по периметру наплавляемой детали в процессе ЭШН включают вращение стола, с закрепленным на нем поддоном, вызывая при этом вращение металлической и шлаковой ванночек, что приводит к сосредоточению твердых частиц на наплавляемой поверхности.Surfacing of a hollow cylinder with an outer (or inner) surface reinforced with solid particles is achieved:
- firstly, by conducting an electroslag process in a space bounded below by a pallet with a plug on which to start the surfacing process, and from the sides by water-cooled molds (internal and external);
- secondly, by heating using diametrically arranged non-consumable graphite electrodes of a continuous cross section;
- thirdly, by supplying a granular filler material (representing particles of a sintered hard alloy based on titanium carbides of type TH 20) and pouring a liquid filler metal in the proportions (volume fraction) of the granular filler material to the liquid filler metal 0.2 ... 0 , 28 (to ensure the concentration of solid particles on the wear surface up to 50-60%);
- fourthly, for a more uniform distribution of granular solid particles along the perimeter of the deposited part in the ESH process, the table is rotated with a pan fixed on it, causing the rotation of the metal and slag baths, which leads to the concentration of solid particles on the deposited surface.
Повышение качества наплавленного слоя достигается путем регулирования объемной доли подаваемого дозатором гранулированного присадочного материала (твердых частиц) и заливаемого из промежуточного устройства жидкого присадочного металла в соотношениях, обеспечивающих концентрацию гранулированного присадочного материала (твердых частиц) на изнашиваемой поверхности наплавляемого слоя (1/3 общей толщины) до 50-60%, при этом объемная доля гранулированного присадочного материала по отношению к заливаемому жидкому присадочному металлу составляет 0,2...0,28. Improving the quality of the deposited layer is achieved by adjusting the volume fraction of the granulated filler material (solid particles) supplied by the dispenser and the liquid filler metal poured from the intermediate device in ratios ensuring the concentration of the granulated filler material (solid particles) on the wear surface of the deposited layer (1/3 of the total thickness) up to 50-60%, while the volume fraction of granular filler material in relation to the filled liquid filler metal comp It is 0.2 ... 0.28.
Уменьшение объемной доли гранулированного присадочного материала ниже 0,2 приведет к уменьшению концентрации твердых частиц в металлической ванне и нежелательному растворению твердых частиц в жидком металле, что при кристаллизации наплавленного сплава вызывает его охрупчивание, а при эксплуатации может привести к сколам наплавленного слоя под действием значительных усилий в центральной зоне детали. A decrease in the volume fraction of the granular filler material below 0.2 will lead to a decrease in the concentration of solid particles in the metal bath and an undesirable dissolution of solid particles in the liquid metal, which during crystallization of the deposited alloy causes its embrittlement, and during operation can lead to chips of the deposited layer under considerable force in the central area of the part.
Увеличение объемной доли гранулированного присадочного металла выше 0,28 приведет к возможному несплавлению твердых частиц жидким присадочным металлом, вследствие ускоренной кристаллизации макрообъема с повышенной концентрацией твердых частиц, а следовательно, может вызвать снижение износостойкости наплавленной детали, в результате выкрашивания несплавленных твердых частиц. An increase in the volume fraction of the granular filler metal above 0.28 will lead to the possible non-fusion of solid particles with a liquid filler metal, due to the accelerated crystallization of the macro volume with an increased concentration of solid particles, and therefore may cause a decrease in the wear resistance of the deposited part, as a result of chipping of unmelted solid particles.
Подача объема гранулированного присадочного материала в пределах 0,2... 0,28 в долевом отношении к объему жидкого присадочного металла приводит к своевременной кристаллизации образовавшегося композиционного сплава в макрообъеме, предотвращающей растворение твердых частиц в жидком металле и исключающей образование сложнолегированных микроструктур, вызывающих охрупчивание наплавленного композиционного сплава. Причем концентрация твердых частиц в этом макрообъеме будет достигать 50-60%, что приближается к максимально возможной при ЭШН. The supply of the volume of granular filler material in the range of 0.2 ... 0.28 in proportion to the volume of the liquid filler metal leads to the timely crystallization of the formed composite alloy in a macro volume, which prevents the dissolution of solid particles in the liquid metal and prevents the formation of complex alloyed microstructures causing embrittlement of the deposited composite alloy. Moreover, the concentration of solid particles in this macrovolume will reach 50-60%, which approaches the maximum possible for ESH.
Сравнение заявленного решения с другими техническими решениями показывает, что вновь введенные операции известны по своим единичным признакам, однако их введение и конкретизация в указанной связи с другими операциями заявляемого способа приводит к появлению новых вышеуказанных свойств, позволяющих наплавлять наружную (равно как и внутреннюю) поверхность полых цилиндрических деталей, повысить качество наплавленного слоя (за счет предотвращения растворения твердых частиц в жидком металле и исключения образования сложнолегированных микроструктур, вызывающих охрупчивание наплавленного металла), а также повысить эксплуатационную надежность и увеличить износостойкость наплавленной детали, а следовательно, повысить срок службы агрегата в 3-4 раза. Заявляемый способ позволяет повысить производительность наплавки за счет применения комбинированной подачи гранулированного присадочного материала и заливки жидкого присадочного металла из промежуточного устройства. Comparison of the claimed solution with other technical solutions shows that the newly introduced operations are known for their individual characteristics, however, their introduction and specification in connection with other operations of the proposed method leads to the appearance of the new properties mentioned above, allowing the external (as well as internal) surface of the hollow cylindrical parts, to improve the quality of the deposited layer (by preventing the dissolution of solid particles in liquid metal and eliminating the formation of complex alloyed ikrostruktur causing embrittlement of the weld metal), as well as improve the reliability and increase the wear resistance build-up parts and, consequently, increase the service life of the unit by 3-4 times. The inventive method allows to increase the productivity of surfacing through the use of a combined supply of granular filler material and pouring liquid filler metal from an intermediate device.
Устройство для реализации предложенного способа электрошлаковой наплавки полых цилиндрических деталей представлено на чертеже. Устройство состоит из наружного водоохлаждаемого кристаллизатора 1, внутреннего водоохлаждаемого кристаллизатора 2, полученной в результате ЭШН наплавляемой детали (полого цилиндра) 3, неплавящихся графитовых электродов 4, регулируемых щелевых дозаторов 5 для подачи гранулированного присадочного материала 6, промежуточного устройства 7 для накопления и слива жидкого присадочного металла 8, подаваемого через шлаковую ванну 9 посредством сливного патрубка 10 непосредственно в металлическую ванну 11. A device for implementing the proposed method for electroslag surfacing of hollow cylindrical parts is shown in the drawing. The device consists of an external water-cooled mold 1, an internal water-cooled mold 2, obtained as a result of an ESH of the deposited part (hollow cylinder) 3, non-consumable graphite electrodes 4, adjustable slotted dosers 5 for supplying granular filler material 6, an intermediate device 7 for accumulating and draining the liquid filler metal 8 fed through the slag bath 9 by means of a drain pipe 10 directly into the metal bath 11.
Процесс ЭШН начинается на затравке-заглушке 12, закрепленной на столе-поддоне 13, путем наведения шлаковой ванны 9 определенной глубины (25-45 мм). После наведения шлаковой ванны начинают заливку жидкого присадочного металла 8 (через сливной патрубок 10) и через некоторое время открывают дозатор 5, регулируя подачу гранулированного присадочного материала 6 из расчета 0,1... 0,12 долевого объема жидкой металлической ванны 11. По мере подъема уровня шлаковой ванны 9 до верхнего среза внутреннего кристаллизатора 2 включают механизм опускания стола-поддона 13, т.е. выполняют протяжку изделия 3 относительно кристаллизаторов наружного 1 и внутреннего 2. Для более равномерного распределения гранулированных твердых частиц 6 по периметру наружной поверхности 14 наплавляемой детали 3 в процессе ЭШН включают вращение стола-поддона 13, вызывая при этом вращение металлической 11 и шлаковой 9 ванночек. The ESH process begins on the seed-plug 12, mounted on the table-pallet 13, by inducing a slag bath 9 of a certain depth (25-45 mm). After pointing the slag bath, pouring the liquid filler metal 8 begins (through the drain pipe 10) and after some time open the dispenser 5, adjusting the supply of granular filler material 6 at the rate of 0.1 ... 0.12 of the volume fraction of the liquid metal bath 11. As raising the level of the slag bath 9 to the upper cut of the inner mold 2 include a lowering mechanism of the table-tray 13, i.e. the product 3 is pulled with respect to the crystallizers of the outer 1 and inner 2. For a more uniform distribution of granular solid particles 6 along the perimeter of the outer surface 14 of the deposited part 3 during the ESH process, the table-pallet 13 is turned on, causing the rotation of the metal 11 and slag 9 baths.
Первоначальные 10% общей длины полого цилиндра 3 подачу гранулированного присадочного материала (твердых частиц) 6 ведут из расчета 0,1...0,12 долевого объема подачи жидкого присадочного металла 8. Наплавив 10% длины полого цилиндра 3, дозатор 5 настраивается на подачу гранулированного присадочного материала (твердых частиц) 6 из расчета 0,2...0,28 долевого объема подачи жидкого присадочного металла 8 и продолжают наплавку центральной зоны полого цилиндра 3. Оставшиеся 10% длины наплавляемой детали 3 наплавку ведут с долевым объемом 0,1...0,12, т.е. как и первую часть. The initial 10% of the total length of the hollow cylinder 3, the supply of granular filler material (solid particles) 6 is carried out at the rate of 0.1 ... 0.12 of the share volume of supply of liquid filler metal 8. Having deposited 10% of the length of the hollow cylinder 3, the dispenser 5 is adjusted to feed granular filler material (solid particles) 6 at the rate of 0.2 ... 0.28 of the feed volume of the filler liquid metal 8 and continue surfacing the Central zone of the hollow cylinder 3. The remaining 10% of the length of the deposited part 3 surfacing lead with a fraction of 0.1 ... 0.12, i.e. like the first part.
Неравномерная подача гранулированного присадочного материала (твердых частиц) обусловлена условиями износа наплавляемой детали, например, бандажа биметаллического валка прокатного стана, у которого более интенсивно изнашивается центральная часть бочки валка (бандажа). Все остальные процессы более подробно описаны в патенте 2069614, принятом за прототип. Uneven supply of granular filler material (solid particles) is caused by wear conditions of the deposited part, for example, a bandage of a bimetallic roll of a rolling mill, in which the central part of the roll barrel (bandage) wears out more intensively. All other processes are described in more detail in patent 2069614, adopted as a prototype.
Для поиска оптимального диапазона изменения параметров ЭШН детали полого цилиндра (например, бандажа) производилась электрошлаковая наплавка с их различными значениями. Результаты эксперимента приведены в таблице. To find the optimal range of variation of the ESH parameters of a hollow cylinder part (for example, a bandage), electroslag surfacing was performed with their various values. The experimental results are shown in the table.
Начальные стабильные параметры электрошлаковой наплавки (ЭШН): Rвн н.к = 200 мм, Rн в.к = 100 мм, в качестве гранулированного присадочного материала использовались сфероидезированные частицы спеченного твердого сплава на основе TiC типа ТН 20, в качестве присадочного жидкого металла использовался сплав типа У30Х28Н4С4.Initial stable electroslag surfacing options (ESHN): R ext NK = 200 mm, R n WK = 100 mm, as the granular filler material used sferoidezirovannye sintered hard alloy particles based on TiC TN type 20 as additive liquid metal an alloy of the type U30X28N4C4 was used.
После наплавки, образцы разрезали на темплеты, готовили микрошлифы и проводили металлографические исследования. Объемную долю твердых частиц определяли с помощью структурного анализатора "Эпиквант", который работает на основе метода линейного анализа. Структурно-фазовый анализ, а именно образование сложнолегированных микроструктур (ответственных за хрупкость наплавленного металла) при растворении твердых частиц в матрице композиционного сплава, выполняли методом рентгеноструктурного анализа на установке "УРС-554" в излучении Kα1Fe и Kα1Cu.
Анализ результатов опытов показал, что оптимальными параметрами являются показатели 2-го и 3-го опытов, которые можно рекомендовать для использования. Они обеспечивают высокое качество наплавленного металла и высокую производительность процесса ЭШН получения полых слитков.After surfacing, the samples were cut into templates, microsections were prepared, and metallographic studies were performed. The volume fraction of solid particles was determined using the Epiquant structural analyzer, which operates on the basis of the linear analysis method. Structural-phase analysis, namely the formation of complex-doped microstructures (responsible for the fragility of the deposited metal) during the dissolution of solid particles in the composite alloy matrix, was performed by X-ray diffraction analysis on a URS-554 apparatus in the radiation of Kα 1 Fe and Kα 1 Cu.
Analysis of the results of the experiments showed that the optimal parameters are indicators of the 2nd and 3rd experiments, which can be recommended for use. They provide high quality weld metal and high performance ESH process for producing hollow ingots.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000128373A RU2190029C2 (en) | 2000-11-13 | 2000-11-13 | Method for making hollow ingots by electroslag surfacing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000128373A RU2190029C2 (en) | 2000-11-13 | 2000-11-13 | Method for making hollow ingots by electroslag surfacing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2190029C2 true RU2190029C2 (en) | 2002-09-27 |
| RU2000128373A RU2000128373A (en) | 2002-10-27 |
Family
ID=20242057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000128373A RU2190029C2 (en) | 2000-11-13 | 2000-11-13 | Method for making hollow ingots by electroslag surfacing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2190029C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2320735C2 (en) * | 2006-03-21 | 2008-03-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Предприятие Урал" | Method for electroslag production of die blanks for pressing-rolling line for production of railway wheels |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU266973A1 (en) * | 1968-12-30 | 1976-06-25 | Институт Электросварки Им.Е.О. Патона | Electroslag surfacing device |
| GB1500327A (en) * | 1976-08-18 | 1978-02-08 | Ass Elect Ind | Production of tubular ingots |
| RU2069614C1 (en) * | 1993-08-12 | 1996-11-27 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Method of electroslag surfacing |
| US5799721A (en) * | 1996-01-29 | 1998-09-01 | Inteco Internationale Technische Beratung Ges.M.B.H | Method of remelting metals to form an elongate portion and apparatus therefor |
-
2000
- 2000-11-13 RU RU2000128373A patent/RU2190029C2/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU266973A1 (en) * | 1968-12-30 | 1976-06-25 | Институт Электросварки Им.Е.О. Патона | Electroslag surfacing device |
| GB1500327A (en) * | 1976-08-18 | 1978-02-08 | Ass Elect Ind | Production of tubular ingots |
| RU2069614C1 (en) * | 1993-08-12 | 1996-11-27 | Сибирский металлургический институт им.Серго Орджоникидзе | Method of electroslag surfacing |
| US5799721A (en) * | 1996-01-29 | 1998-09-01 | Inteco Internationale Technische Beratung Ges.M.B.H | Method of remelting metals to form an elongate portion and apparatus therefor |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КСЕНДЗЫКА Г.В. Оборудование для электрошлаковой наплавки цилиндрических деталей с использованием водоохлаждаемых кристаллизаторов. В сборнике "Оборудование и материалы для наплавки". - Киев: ИЭС Е.О. Патона, 1990, с.25-28. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2320735C2 (en) * | 2006-03-21 | 2008-03-27 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Предприятие Урал" | Method for electroslag production of die blanks for pressing-rolling line for production of railway wheels |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE3638901C2 (en) | ||
| DE2528843C2 (en) | ||
| DE69303614T2 (en) | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING METAL STRIPS | |
| KR960004412B1 (en) | Compound roll and the method of producing the same | |
| RU2294386C2 (en) | Method of manufacture of the steel strip | |
| EP0525932B1 (en) | Compound roll and method of producing same | |
| DE69425191T2 (en) | Casting metal strips | |
| DE69704200T2 (en) | FURTHER PROCESSING THROUGH ELECTRIC SLAG REMELING OF CLEANED METALS | |
| US6127644A (en) | Electroslag surfacing using wire electrodes | |
| EP1097766B1 (en) | Tubular sputtering target | |
| RU2190029C2 (en) | Method for making hollow ingots by electroslag surfacing | |
| CN109047685B (en) | Method for preparing steel ingot | |
| DE69715622T2 (en) | METHOD AND DEVICE FOR ELECTROLYTICALLY COATING A CYLINDER SURFACE WITH METAL OF A CYLINDER FOR CONTINUOUSLY CASTING THIN METAL STRIPS | |
| DE10392662B4 (en) | Copper-nickel-silicon two-phase quenching substrate | |
| DE674691C (en) | Device for the production of sheets from liquid metal | |
| DE3339118C2 (en) | Process for the production of metal blocks with embedded hard material grains | |
| DE2558908C3 (en) | Method and device for the production of solid slag material | |
| DD148736A5 (en) | CONTINUOUS STEEL MOLDING PROCESS | |
| CN111842826B (en) | Method for controlling quality of casting blank | |
| EP2812138A1 (en) | A pivotable tundish and a method for continuous casting a metal alloy, use of a pivotable tundish and an elongated cast bar of a metal alloy | |
| DE2842421C2 (en) | Method and device for the production of metal strips | |
| EP0009603B1 (en) | Method and apparatus for the production of metallic strips | |
| DE3303447A1 (en) | METHOD AND DEVICE FOR PRODUCING ALLOY COPPER WIRE BY CONTINUOUS CASTING | |
| RU2217264C2 (en) | Method for making continuously cast deformed bimetallic billets and plant for performing the same | |
| DE965208C (en) | Process for the production of abrasives by melting alumina or substances containing alumina in an electric furnace |