RU2188874C1 - High-strength corrosion-resistant welded steel for pipelines - Google Patents
High-strength corrosion-resistant welded steel for pipelines Download PDFInfo
- Publication number
- RU2188874C1 RU2188874C1 RU2001105858A RU2001105858A RU2188874C1 RU 2188874 C1 RU2188874 C1 RU 2188874C1 RU 2001105858 A RU2001105858 A RU 2001105858A RU 2001105858 A RU2001105858 A RU 2001105858A RU 2188874 C1 RU2188874 C1 RU 2188874C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- nickel
- pipelines
- corrosion
- equivalent
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 19
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 7
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 5
- 239000003921 oil Substances 0.000 abstract description 5
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000011707 mineral Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 abstract 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 abstract 1
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 abstract 1
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 abstract 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 2
- 241000698776 Duma Species 0.000 description 1
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 244000144992 flock Species 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области производства легированных сталей, применяемых для изготовления трубопроводов (труб и арматуры), работающих в морской воде с твердыми частицами и нефтепродуктами в оборудовании для добычи полезных ископаемых и нефти со дна мирового океана. The invention relates to the production of alloy steels used for the manufacture of pipelines (pipes and fittings) operating in sea water with solid particles and oil products in equipment for the extraction of minerals and oil from the bottom of the oceans.
В настоящее время наибольшее применение в качестве материала для трубопроводов транспортировки нефти при добыче на платформах в Северном море и в районах шельфа находят аустенитно-ферритные хромоникелевые стали с молибденом типа Х25Н5МЗ. Currently, austenitic-ferritic chromium-nickel steels with molybdenum of the X25N5MZ type are most widely used as materials for oil transportation pipelines during production on platforms in the North Sea and in the shelf areas.
В качестве перспективных сталей рассматриваются стали с регулируемым фазовым превращением типа 17-4РН и 07Х16Н4Б. As promising steels, steels with controlled phase transformation of the 17-4РН and 07Х16Н4Б types are considered.
Наиболее близкой по составу является высокопрочная коррозионно-стойкая сталь по патенту ФРГ DE 2616599 В2, опубликованному 21.10.1977, содержащая, мас.%:
Углерод - 0,001-0,12
Кремний - 0,2-1,5
Марганец - 0,5-8,0
Хром - 12,0-30,0
Никель - 2,0-16,0
Молибден - 0,1-5,0
Титан - 0,01-1,2
Ниобий - 0,01-1,6
Медь - 0,01-3,5
Азот - 0,01-0,35
Железо - Отальное
Известная сталь в пределах своего химического состава имеет нестабильную структуру (может изменяться от аустенитного до мартенситного класса). В связи с этим известная сталь в диапазоне содержания легирующих элементов, близком к пределам легирующих элементов предлагаемой стали, может обладать пониженной стойкостью к межкристаллитной коррозии, коррозионному растрескиванию и гидроабразивному износу, а также пониженной вязкостью разрушения.The closest in composition is high-strength corrosion-resistant steel according to the patent of Germany DE 2616599 B2, published 10/21/1977, containing, wt.%:
Carbon - 0.001-0.12
Silicon - 0.2-1.5
Manganese - 0.5-8.0
Chrome - 12.0-30.0
Nickel - 2.0-16.0
Molybdenum - 0.1-5.0
Titanium - 0.01-1.2
Niobium - 0.01-1.6
Copper - 0.01-3.5
Nitrogen - 0.01-0.35
Iron - Otalnoe
Known steel within its chemical composition has an unstable structure (can vary from austenitic to martensitic class). In this regard, the known steel in the range of alloying elements close to the limits of the alloying elements of the proposed steel may have reduced resistance to intergranular corrosion, corrosion cracking and waterjet wear, as well as reduced fracture toughness.
Задачей изобретения является создание высокопрочной коррозионно-стойкой свариваемой стали, обладающей высокой стойкостью против гидроабразивного износа, межкристаллитной коррозии, коррозионного растрескивания, а также обладающей высокой вязкостью разрушения. The objective of the invention is to provide a high-strength corrosion-resistant weldable steel with high resistance against hydroabrasive wear, intergranular corrosion, corrosion cracking, and also having high fracture toughness.
Поставленная задача достигается следующим соотношением компонентов, мас. %:
Углерод - 0,05-0,10
Кремний - 0,3-0,6
Марганец - 1,0-1,5
Хром - 14,0-16,0
Никель - 3,5-4,5
Молибден - 1,5-2,0
Титан - 0,15-0,35
Алюминий - 0,05-0,2
Азот - 0,01-0,05
Железо - Остальное
При этом отношение никелевого эквивалента, определенного по формуле Niэкв= 30(C+N)+Ni+1,5Мn, к хромовому эквиваленту, определенному по формуле Сrэкв= Сr+Мо+l, 5Si+4Ti+3,5А1, должно находиться в пределах Niэкв/Сrэкв= 0,40-0,55, а содержание примесных элементов не должно превышать следующих значений маc.%: сера ≤ 0,02, фосфор ≤ 0,03, медь ≤ 0,2.The task is achieved by the following ratio of components, wt. %:
Carbon - 0.05-0.10
Silicon - 0.3-0.6
Manganese - 1.0-1.5
Chrome - 14.0-16.0
Nickel - 3.5-4.5
Molybdenum - 1.5-2.0
Titanium - 0.15-0.35
Aluminum - 0.05-0.2
Nitrogen - 0.01-0.05
Iron - Else
In this case, the ratio of the nickel equivalent determined by the formula Ni equiv = 30 (C + N) + Ni + 1.5Mn to the chromium equivalent determined by the formula Cr equiv = Cr + Mo + l, 5Si + 4Ti + 3.5A1 should be in the range of Ni equiv / Cr equiv = 0.40-0.55, and the content of impurity elements should not exceed the following values wt.%: sulfur ≤ 0.02, phosphorus ≤ 0.03, copper ≤ 0.2.
При этом устанавливается оптимальное соотношение никелевого эквивалента к хромовому эквиваленту в пределах Niэкв/Сrэкв=0,40-0,55, что обеспечивает стойкость стали против межкристаллитной коррозии и технологичность при сварке. Так как при соотношении Niэкв/Сrэкв<0,40 снижается стойкость стали к межкристаллитной коррозии и коррозионному растрескиванию, а при соотношении Niэкв/Сrэкв>0,55 ухудшается стойкость стали против гидроабразивного износа.In this case, the optimal ratio of nickel equivalent to chromium equivalent is established within Ni equiv / Cr equiv = 0.40-0.55, which ensures the resistance of steel against intergranular corrosion and manufacturability in welding. Since at a ratio of Ni equiv / Cr equiv <0.40, the resistance of steel to intergranular corrosion and corrosion cracking decreases, and at a ratio of Ni equiv / Cr equiv > 0.55, the resistance of steel against hydroabrasive wear deteriorates.
Легирование титаном (в отсутствии ниобия) при производстве заготовок ограниченной массы экономически обосновано и в пределах 0,15-0,35% полностью выполняет функцию по обеспечению стойкости стали против межкристаллитной коррозии. Alloying with titanium (in the absence of niobium) in the production of billets of limited mass is economically feasible and, within 0.15-0.35%, fully performs the function of ensuring the resistance of steel against intergranular corrosion.
Наличие в заявляемой композиции добавок азота в указанном соотношении с углеродом и другими элементами улучшает ее структурную стабильность, способствует образованию при отпуске в достаточном количестве карбидных и нитридных фаз, термодинамически устойчивых в широком интервале температур технологических и сварочных нагревов, что способствует снижению структурной неоднородности и повышает сопротивление металла хрупкому разрушению в условиях статического и динамического нагружения. При этом обеспечение требуемого уровня прочностных и пластических свойств стали в состоянии после закалки и высокого отпуска достигается за счет формирования устойчивой дислокационной структуры, определяющей число активных плоскостей скольжения в процессе пластической деформации. The presence in the inventive composition of nitrogen additives in the indicated ratio with carbon and other elements improves its structural stability, promotes the formation of carbide and nitride phases thermally stable during the tempering in a wide range of temperatures of technological and welding heating, which helps to reduce structural heterogeneity and increases resistance brittle fracture metal under static and dynamic loading. At the same time, ensuring the required level of strength and plastic properties of steel in the state after quenching and high tempering is achieved by forming a stable dislocation structure that determines the number of active slip planes in the process of plastic deformation.
Важное значение для высокопрочных сталей мартенситного класса имеют форма и размер неметаллических включений. Наличие оставшегося алюминия обусловлено необходимостью регулирования формы и дисперсности образующихся избыточных фаз, в частности сфероидизацией оксидов и сульфидов. Кроме того, наличие алюминия снижает чувствительность металла к флокенообразованию и существенно улучшает технологичность заявляемой стали на стадии металлургического передела и сварки, повышая выход годного при получении полуфабрикатов и поковок. The shape and size of non-metallic inclusions are important for high-strength steels of the martensitic class. The presence of the remaining aluminum is due to the need to control the shape and dispersion of the formed excess phases, in particular the spheroidization of oxides and sulfides. In addition, the presence of aluminum reduces the sensitivity of the metal to flock formation and significantly improves the manufacturability of the inventive steel at the stage of metallurgical redistribution and welding, increasing the yield when obtaining semi-finished products and forgings.
Ограничение содержания примесей обеспечивает стойкость стали против межкристаллитной коррозии и технологичность при горячем переделе и сварке. The limitation of the content of impurities ensures the resistance of steel against intergranular corrosion and manufacturability during hot processing and welding.
Выбор системы комплексного легирования заявляемой композиции предусматривает пониженную температуру начала образования аустенита при нагреве закаленной стали. В связи с этим оптимальной температурой отпуска заявляемой стали является температура 620oС, а получаемые в результате такого отпуска повышенные механические свойства увеличивают стойкость ее против гидроабразивного износа.The choice of a complex alloying system of the claimed composition provides for a lower temperature for the onset of austenite formation upon heating of hardened steel. In this regard, the optimal tempering temperature of the inventive steel is a temperature of 620 o C, and the resulting mechanical properties increased mechanical properties increase its resistance to waterjet wear.
В лабораторных электродуговых печах были выплавлены опытные плавки (табл. 1) с содержанием легирующих элементов на нижнем (плавка 1), среднем (плавка 2) и верхнем (плавка 3) пределах заявляемой композиции. In laboratory electric arc furnaces, experimental melts were melted (Table 1) with alloying elements on the lower (melting 1), middle (melting 2) and upper (melting 3) limits of the claimed composition.
Результаты определения необходимых механических и служебных свойств стали и ее сварных соединений как материала для изготовления трубопроводов, работающих в морской воде, представлены в табл. 2 и 3. The results of determining the necessary mechanical and service properties of steel and its welded joints as a material for the manufacture of pipelines operating in sea water are presented in table. 2 and 3.
Исследования свойств проводились на материале, термически обработанном по режимам: закалка 1080oС, отпуск 620oС.Studies of the properties were carried out on a material thermally processed according to the following modes: quenching 1080 o C, tempering 620 o C.
Сварка производилась аргонодуговым способом с применением в качестве присадки прутков из заявляемой стали (сварные соединения подвергались высокому отпуску). Welding was carried out by the argon-arc method using rods of the inventive steel as an additive (welded joints were subjected to high tempering).
Испытания показали, что заявляемая сталь и ее сварные соединения обладают высокой стойкостью против гидроабразивного износа, межкристаллитной коррозии и коррозионного растрескивания, а также имеют высокую вязкость разрушения. Tests have shown that the inventive steel and its welded joints are highly resistant to waterjet wear, intergranular corrosion and corrosion cracking, and also have a high fracture toughness.
Заявляемая сталь представляет собой конкурентоспособный на мировом уровне материал для изготовления сварных трубопроводов добычи полезных ископаемых, нефти и газа со дна мирового океана. The inventive steel is a globally competitive material for the manufacture of welded pipelines for the extraction of minerals, oil and gas from the bottom of the oceans.
Ожидаемый технико-экономический эффект от использования новой марки стали выразится в повышении эксплуатационной надежности и безопасности, а также общего ресурса работы создаваемых трубопроводов. The expected technical and economic effect of the use of the new steel grade will be expressed in increasing the operational reliability and safety, as well as the overall life of the pipelines being created.
Литература
1. Гост 5632 "Стали высоколегированные и сплавы коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные", 1977, стр.6,7 (прототип).Literature
1. GOST 5632 "High-alloy steels and alloys corrosion-resistant, heat-resistant and heat-resistant", 1977, p.6.7 (prototype).
2. Коррозионно-стойкие стали и сплавы для оборудования и трубопроводов АЭС. Киев: Наукова Дума, 1983, 144 стр. 2. Corrosion-resistant steels and alloys for equipment and pipelines of nuclear power plants. Kiev: Naukova Duma, 1983, 144 pp.
3. Правила устройства и безопасной эксплуатации оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок ПНАЭГ-7-008-89. 3. Rules for the design and safe operation of equipment and pipelines of nuclear power plants PNAEG-7-008-89.
Claims (1)
Углерод - 0,05 - 0,10
Кремний - 0,3 - 0,6
Марганец - 1,0 - 1,5
Хром - 14,0 - 16,0
Никель - 3,5 - 4,5
Молибден - 1,5 - 2,0
Титан - 0,15 - 0,35
Алюминий - 0,02 - 0,05
Азот - 0,01 - 0,05
Железо - Остальное
при этом отношение никелевого эквивалента (Niэкв) к хромовому эквиваленту (Сrэкв) находится в пределах
2. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что содержание примесных элементов серы фосфора и меди не превышает следующих значений, мас. %:
Сера - ≤0,02
Фосфор - ≤0,02
Медь - ≤0,21. High strength corrosion-resistant welded steel for pipelines, containing carbon, silicon, manganese, chromium, nickel, molybdenum, titanium, nitrogen and iron, characterized in that it additionally contains aluminum in the following ratio of components, wt. %:
Carbon - 0.05 - 0.10
Silicon - 0.3 - 0.6
Manganese - 1.0 - 1.5
Chrome - 14.0 - 16.0
Nickel - 3.5 - 4.5
Molybdenum - 1.5 - 2.0
Titanium - 0.15 - 0.35
Aluminum - 0.02 - 0.05
Nitrogen - 0.01 - 0.05
Iron - Else
the ratio of Nickel equivalent (Ni equiv ) to the chromium equivalent (Cr equivalent ) is within
2. Steel under item 1, characterized in that the content of impurity elements of sulfur of phosphorus and copper does not exceed the following values, wt. %:
Sulfur - ≤0.02
Phosphorus - ≤0.02
Copper - ≤0.2
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001105858A RU2188874C1 (en) | 2001-03-01 | 2001-03-01 | High-strength corrosion-resistant welded steel for pipelines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001105858A RU2188874C1 (en) | 2001-03-01 | 2001-03-01 | High-strength corrosion-resistant welded steel for pipelines |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2188874C1 true RU2188874C1 (en) | 2002-09-10 |
Family
ID=20246765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001105858A RU2188874C1 (en) | 2001-03-01 | 2001-03-01 | High-strength corrosion-resistant welded steel for pipelines |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2188874C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2263155C1 (en) * | 2004-08-12 | 2005-10-27 | Зао "Ижевский Опытно-Механический Завод" | High-strength stainless steel |
| RU2363877C2 (en) * | 2004-12-07 | 2009-08-10 | Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. | Pipe made of martensite stainless steel for oil wells |
| RU2451763C2 (en) * | 2006-07-20 | 2012-05-27 | Актех Гмбх | Stainless austenitic cast steel, method of production and use thereof |
| US9090957B2 (en) | 2004-12-07 | 2015-07-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Martensitic stainless steel oil country tubular good |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU648649A1 (en) * | 1975-08-08 | 1979-02-25 | Uralsky Zavod Tyazhelovo Mashi | Steel |
| SU815069A1 (en) * | 1979-01-05 | 1981-03-23 | Научно-Производственное Объединениепо Технологии Машиностроения Цниитмаш | Stainless steel |
| DE2616599B2 (en) * | 1976-04-13 | 1981-03-26 | Mannesmann AG, 40213 Düsseldorf | Use of a high-alloy steel for the manufacture of high-strength objects that are resistant to acid gas corrosion |
| US4299623A (en) * | 1979-11-05 | 1981-11-10 | Azbukin Vladimir G | Corrosion-resistant weldable martensitic stainless steel, process for the manufacture thereof and articles |
| SU949014A1 (en) * | 1981-01-12 | 1982-08-07 | Предприятие П/Я М-5481 | Composition of steel |
| US4374680A (en) * | 1979-11-05 | 1983-02-22 | Azbukin Vladimir G | Corrosion-resistant weldable martensitic stainless steel, process for the manufacture thereof and articles |
| SU1664868A1 (en) * | 1989-08-07 | 1991-07-23 | Институт проблем литья АН УССР | Erosion resistant steel |
| RU2071989C1 (en) * | 1993-07-22 | 1997-01-20 | Московский институт стали и сплавов | Steel (its variants) |
-
2001
- 2001-03-01 RU RU2001105858A patent/RU2188874C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU648649A1 (en) * | 1975-08-08 | 1979-02-25 | Uralsky Zavod Tyazhelovo Mashi | Steel |
| DE2616599B2 (en) * | 1976-04-13 | 1981-03-26 | Mannesmann AG, 40213 Düsseldorf | Use of a high-alloy steel for the manufacture of high-strength objects that are resistant to acid gas corrosion |
| SU815069A1 (en) * | 1979-01-05 | 1981-03-23 | Научно-Производственное Объединениепо Технологии Машиностроения Цниитмаш | Stainless steel |
| US4299623A (en) * | 1979-11-05 | 1981-11-10 | Azbukin Vladimir G | Corrosion-resistant weldable martensitic stainless steel, process for the manufacture thereof and articles |
| US4374680A (en) * | 1979-11-05 | 1983-02-22 | Azbukin Vladimir G | Corrosion-resistant weldable martensitic stainless steel, process for the manufacture thereof and articles |
| SU949014A1 (en) * | 1981-01-12 | 1982-08-07 | Предприятие П/Я М-5481 | Composition of steel |
| SU1664868A1 (en) * | 1989-08-07 | 1991-07-23 | Институт проблем литья АН УССР | Erosion resistant steel |
| RU2071989C1 (en) * | 1993-07-22 | 1997-01-20 | Московский институт стали и сплавов | Steel (its variants) |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ГОСТ 5632-72, сталь 07Х16Н4Б. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2263155C1 (en) * | 2004-08-12 | 2005-10-27 | Зао "Ижевский Опытно-Механический Завод" | High-strength stainless steel |
| RU2363877C2 (en) * | 2004-12-07 | 2009-08-10 | Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. | Pipe made of martensite stainless steel for oil wells |
| US9090957B2 (en) | 2004-12-07 | 2015-07-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Martensitic stainless steel oil country tubular good |
| RU2451763C2 (en) * | 2006-07-20 | 2012-05-27 | Актех Гмбх | Stainless austenitic cast steel, method of production and use thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR102058602B1 (en) | Manufacturing method of welding material for ferritic heat resistant steel, welding joint for ferritic heat resistant steel and welding joint for ferritic heat resistant steel | |
| AU2017266359B2 (en) | Steel bar for downhole member and downhole member | |
| US6793744B1 (en) | Martenstic stainless steel having high mechanical strength and corrosion | |
| KR20130121755A (en) | Steel for stream turbine blade with excellent strength and toughness | |
| KR20180052111A (en) | Low alloy steel for geothermal power generation turbine rotor, and low alloy material for geothermal power generation turbine rotor and method for manufacturing the same | |
| JPH10251809A (en) | High toughness ferritic heat resistant steel | |
| EP0770696B1 (en) | High strength and high toughness heat resisting steel and its manufacturing method | |
| EP2803741B1 (en) | Method of post weld heat treatment of a low alloy steel pipe | |
| SE528454C3 (en) | Extractable curable martensitic stainless steel including titanium sulfide | |
| RU2188874C1 (en) | High-strength corrosion-resistant welded steel for pipelines | |
| AU683389B2 (en) | Cavitation resistant fluid impellers and method of making same | |
| SE411227B (en) | STABLE ALLOY | |
| RU2122600C1 (en) | High-strength corrosion-resistant weldable steel for pressure vessels and pipelines | |
| CN103981437B (en) | Alloy steel with high strength and high toughness, preparation method and application thereof to steel structure | |
| RU2149206C1 (en) | Refractory alloy | |
| RU2149210C1 (en) | Refractory alloy | |
| JP2948324B2 (en) | High-strength, high-toughness heat-resistant steel | |
| JPH1036944A (en) | Martensitic heat resistant steel | |
| RU2100470C1 (en) | Steel | |
| CA3024661C (en) | Method for producing a steel material, and steel material | |
| RU2716922C1 (en) | Austenitic corrosion-resistant steel with nitrogen | |
| RU2782832C1 (en) | High-strength low-magnetic non-stabilized weldable steel, resistant to local corrosion in zones of thermal affect of welding and prolonged heating in the area of hazardous temperatures | |
| JPS61272316A (en) | Manufacture of high tension steel having more than 100kgf/mm2 yield strength and superior in stress corrosion cracking resistance | |
| RU2700440C1 (en) | Austenitic-ferritic stainless steel | |
| Kumar et al. | Comparative study on tempering response of martensitic grade AISI-420 stainless steels with varying carbon content |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090302 |