RU2181649C2 - Method for restoring quenched sleeves of cylinders - Google Patents
Method for restoring quenched sleeves of cylinders Download PDFInfo
- Publication number
- RU2181649C2 RU2181649C2 RU2000103148A RU2000103148A RU2181649C2 RU 2181649 C2 RU2181649 C2 RU 2181649C2 RU 2000103148 A RU2000103148 A RU 2000103148A RU 2000103148 A RU2000103148 A RU 2000103148A RU 2181649 C2 RU2181649 C2 RU 2181649C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- sleeve
- wall
- heating
- liner
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 14
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 8
- 239000007921 spray Substances 0.000 claims description 5
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 claims 1
- 229910001060 Gray iron Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 4
- 238000005507 spraying Methods 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 3
- JZQOJFLIJNRDHK-CMDGGOBGSA-N alpha-irone Chemical compound CC1CC=C(C)C(\C=C\C(C)=O)C1(C)C JZQOJFLIJNRDHK-CMDGGOBGSA-N 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 2
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 235000000396 iron Nutrition 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и ремонту машин, в частности к восстановлению изношенных внутренних цилиндрических поверхностей. The invention relates to the field of mechanical engineering and machine repair, in particular to the restoration of worn internal cylindrical surfaces.
Известен способ восстановления гильз цилиндров путем получения покрытий из порошков на внутренней поверхности изделий. На внутреннюю поверхность вращающейся гильзы равномерно насыпается металлический порошок, а внутрь гильзы вводят источник нагрева. При нагреве поверхности гильзы осуществляется напекание порошка (a.c. 1289608, B 22 F 7/04, опубл. в БИ 6, 1987). A known method of restoring cylinder liners by obtaining coatings of powders on the inner surface of the product. Metal powder is uniformly poured on the inner surface of the rotating sleeve, and a heating source is introduced inside the sleeve. When the surface of the sleeve is heated, powder is sintered (a.c. 1289608, B 22 F 7/04, published in BI 6, 1987).
Полученные покрытия имеют высокую твердость, плохо поддаются механической обработке, а в эксплуатационных условиях, сопряженные с поршневыми кольцами, вызывают их интенсивный износ. The resulting coatings have high hardness, poorly machined, and in operating conditions, coupled with piston rings, cause intense wear.
Также известен способ восстановления гильз цилиндров двигателей внутреннего сгорания, при котором осуществляют термопластическое деформирование, растачивание и хонингование под номинальный или ремонтный размер, а затем нанесение покрытия на внутреннюю поверхность одновременно с обкатыванием (а. с. 1505738, B 22 F 6/00, опубл. в БИ 33, 1989). There is also a known method for the restoration of cylinder liners of internal combustion engines, in which thermoplastic deformation, boring and honing to a nominal or repair size are carried out, and then coating the inner surface at the same time as rolling (a. P. 1505738, B 22 F 6/00, publ. . in BI 33, 1989).
Однако данный способ не позволяет получить восстановленные гильзы с высоким послеремонтным ресурсом без дополнительной упрочняющей обработки зеркала гильзы поверхностно-пластической деформацией с одновременным нанесением антифрикционного покрытия. However, this method does not allow to obtain reconditioned sleeves with a high post-repair life without additional hardening treatment of the sleeve mirror by surface-plastic deformation with simultaneous application of an antifriction coating.
Также известен способ восстановления гильз цилиндров двигателей внутреннего сгорания, включающий создание непрерывно-последовательного вдоль оси детали градиента температуры посредством нагрева токами высокой частоты (ТВЧ) окружной, локальной зоны стенки гильзы и охлаждение ее струями воды в процессе перемещения детали относительно источников нагрева и охлаждения (а. с. 969495, В 23 Р 6/00, опубл. в БИ 40, 1982 ). There is also a known method for the restoration of cylinder liners of internal combustion engines, including the creation of a temperature gradient continuously sequentially along the part axis by heating the circumferential, local zone of the liner wall with high-frequency currents (HDTV) and cooling it with water jets while moving the part relative to the heating and cooling sources (a p. 969495, B 23 P 6/00, published in BI 40, 1982).
Однако данный способ не позволяет получить материал с высокими физико-механическими свойствами пластичности и вязкости, что приводит к трещинообразованию металла. However, this method does not allow to obtain a material with high physical and mechanical properties of plasticity and viscosity, which leads to cracking of the metal.
Наиболее близок к предлагаемому по технической сущности и достигаемому результату способ восстановления изношенной внутренней цилиндрической поверхности преимущественно стальных и чугунных деталей типа гильз цилиндров двигателей внутреннего сгорания, заключающийся в том, что изношенную гильзу устанавливают в охлаждаемую обойму и с помощью индуктора нагревают током высокой частоты. Вследствие ограничения свободного расширения в ней нарастают температурные напряжения. При достижении определенной их величины в радиальном направлении начинают развиваться пластические деформации, которые увеличиваются с повышением температуры. При свободном остывании размеры гильзы уменьшаются как в осевом, так и в радиальном направлениях. Величина уменьшения диаметра зависит от толщины стенки, материала, температуры, скорости нагрева и других факторов. Так, у гильз цилиндров двигателя СМД-14 величина усадки при оптимальных значениях температуры и скорости нагрева составляет 0,75-0,90 мм (а.с. СССР 753582. Способ восстановления полых цилиндрических деталей /Бовбас В.И., Воловик Е.Л., Костюков Ю.Л., Федингин А.И, опубл. БИ 29, 1980). Closest to the proposed technical essence and the achieved result is a method of restoring a worn-out inner cylindrical surface of predominantly steel and cast-iron parts such as cylinder liners of internal combustion engines, namely, that the worn-out liner is installed in a cooled holder and heated with a high-frequency current using an inductor. Due to the limitation of free expansion, temperature stresses increase in it. When they reach a certain value in the radial direction, plastic deformations begin to develop, which increase with increasing temperature. With free cooling, the dimensions of the liner decrease both in the axial and radial directions. The magnitude of the reduction in diameter depends on the wall thickness, material, temperature, heating rate and other factors. So, in the cylinder liners of the SMD-14 engine, the shrinkage at optimal temperatures and heating rate is 0.75-0.90 mm (USSR AS 753582. The method for restoring hollow cylindrical parts / Bovbas VI, Volovik E. L., Kostyukov Yu.L., Fedingin A.I., publ. BI 29, 1980).
Однако известный способ пригоден для гильз цилиндров, изготовленных из специальных легированных чугунов, которые не требуют термической обработки, и не позволяет восстанавливать гильзы цилиндров без последующей упрочняющей или антифрикционной обработки гильзы с закаленной внутренней цилиндрической поверхностью, изготовленные из марок серого чугуна. However, the known method is suitable for cylinder liners made of special alloyed cast irons that do not require heat treatment, and does not allow to restore cylinder liners without subsequent hardening or antifriction treatment of liners with a hardened inner cylindrical surface made of gray cast iron grades.
Задачей изобретения является повышение качества восстановления гильзы цилиндра, изготовленной из серого чугуна, за счет снижения напряженно-деформированного состояния в процессе осаживания внутреннего диаметра гильзы и увеличения долговечности восстановленных гильз цилиндров за счет закалки внутренней цилиндрической поверхности на мартенсит (троостит). The objective of the invention is to improve the quality of restoration of a cylinder liner made of gray cast iron by reducing the stress-strain state during the deposition of the inner diameter of the liner and increasing the durability of the restored cylinder liners by quenching the inner cylindrical surface on martensite (troostite).
Указанная задача достигается тем, что в способе восстановления закаленных гильз цилиндров, включающем установку гильзы в охлаждаемую матрицу, объемный нагрев гильзы и охлаждение, согласно изобретению объемный нагрев гильзы ведут до 500-600oС, затем осуществляют предварительный поверхностный нагрев внутренней стенки гильзы до температуры Ac1-(10-30)oС при сохранении градиента температуры между стенкой гильзы и внутренней цилиндрической поверхностью охлаждаемой матрицы и проводят поверхностный нагрев внутренней стенки гильзы до температуры закалки Ac1+(30-50)oС с одновременным спрейерным охлаждением жидкостью на мартенсит, троостит.This problem is achieved by the fact that in the method of restoring hardened cylinder liners, including installing the liner in a cooled matrix, volumetric heating of the liner and cooling, according to the invention, volumetric heating of the liner is carried out to 500-600 ° C. , then preliminary surface heating of the inner liner wall to a temperature Ac is carried out 1 - (10-30) o C while maintaining a temperature gradient between the wall of the sleeve and the inner cylindrical surface of the matrix and the cooled surface heating is carried out of the inner sleeve wall to evap ry quenching Ac 1 + (30-50) o C with simultaneous cooling liquid on spreyernym martensite, troostite.
Причем предварительный поверхностный нагрев внутренней стенки гильзы до температуры Ас1-(10-30)oС ведут с помощью индуктора за один проход вдоль оси гильзы цилиндра со скоростью 2-2,5 мм/с.Moreover, preliminary surface heating of the inner wall of the liner to a temperature of Ac 1 - (10-30) o C is carried out using an inductor in one pass along the axis of the liner at a speed of 2-2.5 mm / s.
Причем нагрев до температуры закалки Ас1+(30-50)oС и спрейерное охлаждение внутренней поверхности стенки гильзы ведут с помощью индуктора и спрейера за один проход вдоль оси гильзы цилиндра с одинаковой скоростью 6-8 мм/с.Moreover, heating to the quenching temperature Ac 1 + (30-50) o C and spray cooling of the inner surface of the liner wall are carried out using an inductor and a sprayer in one pass along the axis of the liner with the same speed of 6-8 mm / s.
Термоупругопластическое деформирование (осаживание) гильзы цилиндра осуществляют при нагреве стенки гильзы до температуры Ас1-(10-30)oС, то есть в интервале температуры субкритической сверхпластичности (см. кн. Гуляев А.П. Металловедение. Учебник для вузов. - М.: Металлургия, 1986. - 544 с., c. 63-64).Thermoelastoplastic deformation (deposition) of the cylinder liner is carried out by heating the liner wall to a temperature of Ac 1 - (10-30) o С, that is, in the temperature range of subcritical superplasticity (see Prince Gulyaev A.P. Metallurgy. Textbook for high schools. - M .: Metallurgy, 1986.- 544 p., P. 63-64).
При нагреве ниже температуры Ас1-30oС в металле еще не начинаются процессы нарушения связей атомов кубической объемноцентрированной решетки α-железа, которые значительно (иногда на порядок) снижают модуль упругости и предел текучести металла.When heated below a temperature of Ac 1 -30 o C in the metal, the process of breaking bonds of atoms of the cubic body-centered α-iron lattice has not yet begun, which significantly (sometimes an order of magnitude) reduces the elastic modulus and yield strength of the metal.
При нагреве выше температуры Ас1-10oС в металле уже начинаются процессы фазовых превращений, перехода α-железа в γ-железа, то есть перестройки кубической объемноцентрованной решетки железа в кубическую гранецентрированную, что значительно снижает пластические свойства металла.When heated above a temperature of Ac 1 -10 o C in the metal, the processes of phase transformations, the transition of α-iron to γ-iron, that is, the transformation of a cubic body-centered iron lattice into a cubic face-centered one, which significantly reduces the plastic properties of the metal, already begin.
Закалку гильзы цилиндра осуществляют при поверхностном нагреве внутренней стенки гильзы до температуры Ас1+(30-50)oС со спрейерным охлаждением жидкостью на мартенсит, троостит.The hardening of the cylinder liner is carried out by surface heating of the inner wall of the liner to a temperature of Ac 1 + (30-50) o With spray cooling with liquid to martensite, troostite.
При нагреве ниже температуры Ас1+30oС в металле весь перлит еще не успевает перейти в аустенит, что при последующем охлаждении не вызывает достаточного количества структур мартенсита или троостита.When heated below a temperature of Ac 1 +30 o C in the metal, all the perlite does not yet have time to turn into austenite, which upon subsequent cooling does not cause a sufficient number of martensite or troostite structures.
При нагреве выше температуры Ас1+50oС в металле происходит растворение цементита, что снижает твердость и увеличивает количество остаточного аустенита после охлаждения на мартенсит. При этом растет зерно аустенита, увеличивается возможность возникновения больших закалочных напряжений, интенсивнее обезуглероживается поверхность металла, что в конечном итоге приводит к получению крупноигольчатой структуре мартенсита.When heated above a temperature of Ac 1 +50 o C in the metal, cementite dissolves, which reduces hardness and increases the amount of residual austenite after cooling to martensite. At the same time, austenite grain grows, the possibility of large quenching stresses increases, the metal surface is decarburized more intensively, which ultimately leads to the coarse-grained martensite structure.
Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.
Изношенную гильзу цилиндра, изготовленную из серого чугуна, автотракторного дизеля ЯМЗ-236 с внутренним диаметром 130 мм, толщиной стенки 9 мм, высотой 287 мм, устанавливают в охлаждаемую матрицу на стол устройства вращения и перемещения. Затем со скоростью 3-5 мм/с гильза перемещается относительно индуктора вверх и вниз с постепенным объемным нагревом через теплопроводность внутренней поверхности до температуры 500-600oС. Нагрев осуществляют за два прохода индуктора вдоль оси гильзы со скоростью 3-5 мм/с. Постепенный предварительный нагрев восстанавливаемой гильзы за два прохода позволит значительно снизить напряженное состояние малопластичного серого чугуна. Затем нагревают внутреннюю поверхность гильзы до температуры Ас1-(10-30)oС при сохранении градиента температуры между стенкой гильзы и внутренней цилиндрической поверхностью охлаждаемой матрицы. Нагрев гильзы до температуры Ас1-(10-30)oС осуществляют за один проход индуктора вдоль оси гильзы со скоростью 2-2,5 мм/с. В завершении осуществляют закалку при поверхностном нагреве внутренней стенки гильзы до температуры Ас1+(30-50)oС со спрейерным охлаждением жидкостью на мартенсит, троостит. Нагрев осуществляют за один проход индуктора и спрейера вдоль оси гильзы с одинаковой скоростью 6-8 мм/с.A worn cylinder liner made of gray cast iron, YaMZ-236 automotive diesel engine with an inner diameter of 130 mm, a wall thickness of 9 mm, a height of 287 mm, is installed in a cooled matrix on a table of a rotation and displacement device. Then, with a speed of 3-5 mm / s, the sleeve moves up and down relative to the inductor with gradual volumetric heating through the thermal conductivity of the inner surface to a temperature of 500-600 o C. Heating is carried out in two passes of the inductor along the axis of the sleeve with a speed of 3-5 mm / s. The gradual preheating of the restored liner in two passes will significantly reduce the stress state of low-ductile gray cast iron. Then the inner surface of the sleeve is heated to a temperature of Ac 1 - (10-30) o C while maintaining the temperature gradient between the wall of the sleeve and the inner cylindrical surface of the cooled matrix. The heating of the sleeve to a temperature of Ac 1 - (10-30) o C is carried out in one pass of the inductor along the axis of the sleeve with a speed of 2-2.5 mm / s. In the end, quenching is carried out by surface heating of the inner wall of the sleeve to a temperature of Ac 1 + (30-50) o With spray cooling with liquid to martensite, troostite. Heating is carried out in one pass of the inductor and the sprayer along the axis of the sleeve with the same speed of 6-8 mm / s.
При этом величина радиальной деформации составляет 1,0-1,2 мм на диаметр. The magnitude of the radial deformation is 1.0-1.2 mm per diameter.
Пример конкретного выполнения способа. An example of a specific implementation of the method.
Чугунную гильзу цилиндра, изготовленную из серого перлитного чугуна, автотракторного дизеля ЯМЗ-236 с внутренним диаметром 130 мм, толщиной стенки 9 мм, высотой 287 мм, устанавливают в охлаждаемую матрицу на стол устройства вращения и перемещения. Затем со скоростью 3-5 мм/с гильза перемещается относительно индуктора вверх и вниз с постепенным объемным нагревом через теплопроводность внутренней поверхности до температуры 500-600oС. Мощность установки ТВЧ 100 кВт с использованием лампового генератора частотой 66 кГц. Нагрев осуществляют за два прохода индуктора вдоль оси гильзы со скоростью 3-5 мм/с. Постепенный предварительный нагрев восстанавливаемой гильзы за два прохода позволяет значительно снизить напряженное состояние малопластичного в холодном состоянии серого чугуна. Затем нагревают внутреннюю поверхность гильзы до температуры 730-760oС при сохранении градиента температуры между стенкой гильзы и внутренней цилиндрической поверхностью охлаждаемой матрицы. Нагрев гильзы до температуры 730-760oС осуществляют за один проход индуктора вдоль оси гильзы со скоростью 2-2,5 мм/с. В завершение осуществляют закалку при поверхностном нагреве внутренней стенки гильзы до температуры 800-820oС с одновременным спрейерным охлаждением водой с температурой 18-30oС нагретой внутренней поверхности гильзы на мартенсит, троостит. Нагрев осуществляют за один проход индуктора и спрейера вдоль оси гильзы с одинаковой скоростью 6-8 мм/с. При этом величина радиальной деформации гильзы цилиндра (осадка) составляет 1,0-1,2 мм на диаметр.A cast-iron cylinder liner made of gray pearlitic iron, YaMZ-236 automotive diesel engine with an inner diameter of 130 mm, a wall thickness of 9 mm, a height of 287 mm, is installed in a cooled matrix on a table of a rotation and displacement device. Then, with a speed of 3-5 mm / s, the sleeve moves up and down relative to the inductor with gradual volumetric heating through the thermal conductivity of the inner surface to a temperature of 500-600 o C. The power of the HDTV installation is 100 kW using a 66 kHz tube generator. Heating is carried out in two passes of the inductor along the axis of the sleeve with a speed of 3-5 mm / s. The gradual preheating of the restored liner in two passes can significantly reduce the stress state of gray cast iron, which is not very ductile in the cold state. Then the inner surface of the sleeve is heated to a temperature of 730-760 o With maintaining the temperature gradient between the wall of the sleeve and the inner cylindrical surface of the cooled matrix. The heating of the sleeve to a temperature of 730-760 o With carried out in one pass of the inductor along the axis of the sleeve with a speed of 2-2.5 mm / s In conclusion, hardening is carried out by surface heating of the inner wall of the sleeve to a temperature of 800-820 o With simultaneous spray cooling with water with a temperature of 18-30 o With the heated inner surface of the sleeve on martensite, troostite. Heating is carried out in one pass of the inductor and the sprayer along the axis of the sleeve with the same speed of 6-8 mm / s. The magnitude of the radial deformation of the cylinder liner (sediment) is 1.0-1.2 mm per diameter.
После окончания указанной последовательности операций технологического процесса восстановления закаленной гильзы цилиндра методом термоупругопластического деформирования и поверхностной закалки и зеркала чугунной гильзы получают необходимые величину обжатия и высокие физико-механические свойства металла, соответствующие гильзам цилиндров мокрых для тракторных и комбайновых дизелей ГОСТ 24681-81. Микроструктура гильзы цилиндра представляет собой безыгольчатый мартенсит, включения графита и фосфидной эвтектики (закаленный слой) и зернистый перлит (сердцевина), что соответствует требованиям ГОСТ 3443-77, см. таблицу. After completion of the indicated sequence of operations of the process of restoring the hardened cylinder liner by thermoelastoplastic deformation and surface hardening and cast iron liner mirrors, the necessary compression values and high physical and mechanical properties of the metal corresponding to wet cylinder liners for tractor and harvester diesels GOST 24681-81 are obtained. The microstructure of the cylinder liner is a needleless martensite, inclusions of graphite and phosphide eutectic (hardened layer) and granular perlite (core), which meets the requirements of GOST 3443-77, see table.
По результатам таблицы видно, что наиболее оптимальными режимами нагрева и закалки ТВЧ гильз цилиндров с точки зрения получения необходимых величин обжатия (величина остаточной упругопластической деформации) и улучшения механических свойств являются заявляемые режимы 1 и 2. According to the results of the table, it can be seen that the most optimal modes of heating and quenching of high-frequency cylinder liners from the point of view of obtaining the necessary values of compression (the value of residual elastoplastic deformation) and improve mechanical properties are the claimed
Использование предлагаемого способа по сравнению с прототипом позволяет восстанавливать закаленные гильзы цилиндров автотракторных дизелей, изготовленные из серого чугуна. А совокупность применяемых приемов в технологическом процессе дает качественно новые свойства восстановленных гильз цилиндров, что значительно повышает их долговечность после ремонта. Using the proposed method in comparison with the prototype allows you to restore hardened cylinder liners of automotive diesel engines made of gray cast iron. And the set of applied techniques in the process gives qualitatively new properties of the restored cylinder liners, which significantly increases their durability after repair.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000103148A RU2181649C2 (en) | 2000-02-08 | 2000-02-08 | Method for restoring quenched sleeves of cylinders |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000103148A RU2181649C2 (en) | 2000-02-08 | 2000-02-08 | Method for restoring quenched sleeves of cylinders |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2181649C2 true RU2181649C2 (en) | 2002-04-27 |
| RU2000103148A RU2000103148A (en) | 2002-08-20 |
Family
ID=20230398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000103148A RU2181649C2 (en) | 2000-02-08 | 2000-02-08 | Method for restoring quenched sleeves of cylinders |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2181649C2 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU753582A1 (en) * | 1978-02-15 | 1980-08-07 | Малоярославецкий Филиал Государственного Всесоюзного Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательского Технологического Института Ремонта И Эксплуатации Машинно-Тракторного Парка И Цоктб | Method of restoring hollow cylindrical parts |
| SU1330178A1 (en) * | 1986-01-14 | 1987-08-15 | Институт проблем литья АН УССР | Method of reconditioning the surfaces of bores in base parts of carbon steels |
| SU1341223A1 (en) * | 1985-02-01 | 1987-09-30 | Институт проблем литья АН УССР | Method of restoring internal surfaces of cylindrical steel components |
| SU1468932A1 (en) * | 1987-05-20 | 1989-03-30 | Институт проблем литья АН УССР | Method of restoring inner cylindrical surfaces of cast-iron parts |
| SU1592356A1 (en) * | 1988-05-17 | 1990-09-15 | Chuvashskij Ts Pk T B Rosagrop | Method of restoring worn piston rings |
| RU2026370C1 (en) * | 1991-11-22 | 1995-01-09 | Институт проблем литья АН Украины | Method for reconditioning of cylindrical surfaces of large curvature of steel base members |
-
2000
- 2000-02-08 RU RU2000103148A patent/RU2181649C2/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU753582A1 (en) * | 1978-02-15 | 1980-08-07 | Малоярославецкий Филиал Государственного Всесоюзного Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательского Технологического Института Ремонта И Эксплуатации Машинно-Тракторного Парка И Цоктб | Method of restoring hollow cylindrical parts |
| SU1341223A1 (en) * | 1985-02-01 | 1987-09-30 | Институт проблем литья АН УССР | Method of restoring internal surfaces of cylindrical steel components |
| SU1330178A1 (en) * | 1986-01-14 | 1987-08-15 | Институт проблем литья АН УССР | Method of reconditioning the surfaces of bores in base parts of carbon steels |
| SU1468932A1 (en) * | 1987-05-20 | 1989-03-30 | Институт проблем литья АН УССР | Method of restoring inner cylindrical surfaces of cast-iron parts |
| SU1592356A1 (en) * | 1988-05-17 | 1990-09-15 | Chuvashskij Ts Pk T B Rosagrop | Method of restoring worn piston rings |
| RU2026370C1 (en) * | 1991-11-22 | 1995-01-09 | Институт проблем литья АН Украины | Method for reconditioning of cylindrical surfaces of large curvature of steel base members |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0202208B1 (en) | Heat treated high strength bimetallic cylinder | |
| US5527402A (en) | Differentially heat treated process for the manufacture thereof | |
| CN103649507B (en) | Method for manufacturing cylinder liner | |
| US4261769A (en) | High pressure fuel injection tubing material | |
| WO2007109766A2 (en) | Process for producing a steel cylinder liner and steel cylinder liner | |
| RU2181649C2 (en) | Method for restoring quenched sleeves of cylinders | |
| US6732698B1 (en) | Austempered gray iron cylinder liner and method of manufacture | |
| US20120312159A1 (en) | Machine component with a cavitation resistant covering | |
| US8221563B2 (en) | Method of making a diesel-engine crankshaft | |
| US8691029B2 (en) | Reduced ferrite steel liner | |
| Blarasin et al. | Development of a laser surface melting process for improvement of the wear resistance of gray cast iron | |
| SU969495A1 (en) | Method for restoring worn inner cylindrical surface, preferably of steel and cast iron parts | |
| RU2151678C1 (en) | Method for restoring cast iron sleeves of cylinders of automobile and tractor diesel engines | |
| RU2122588C1 (en) | Method of reconditioning piston pins made of steel cement grades of automotive engines | |
| CN110438303A (en) | A kind of automobile-used 42CrMo crankshaft forged steel " three-step approach " heat treatment process of diesel oil | |
| Li et al. | Induction hardening process with preheat to eliminate cracking and improve quality of a large part with various wall thickness | |
| RU2181650C2 (en) | Process of reclamation of pig iron cylinder liners of engines | |
| Ericsson et al. | Thermal and transformation stresses | |
| SU1715864A1 (en) | Method of reconditioning plunger-and-sleeve pairs of diesel engine high-pressure fuel pumps | |
| CN86107204A (en) | The high-frequency isothermic quenching of spheroidal graphite cast iron | |
| RU2174901C1 (en) | Method for recovery of inner and outer surfaces of cast iron cylinder casings | |
| JPH0679541A (en) | Method for forming torque transmitting shaft for induction hardening | |
| Ericsson | The Effect of Final Shaping | |
| SU1447898A1 (en) | Method of hardening bearing rings | |
| Wang et al. | Research on the microstructure and properties of low carbon steel tubes under various induction heating temperatures |