RU2179494C2 - Multistrand mold of plant for continuous casting of ingots of copper and its alloys - Google Patents
Multistrand mold of plant for continuous casting of ingots of copper and its alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2179494C2 RU2179494C2 RU99108534A RU99108534A RU2179494C2 RU 2179494 C2 RU2179494 C2 RU 2179494C2 RU 99108534 A RU99108534 A RU 99108534A RU 99108534 A RU99108534 A RU 99108534A RU 2179494 C2 RU2179494 C2 RU 2179494C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- graphite
- cooled
- bushings
- ingot
- Prior art date
Links
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 20
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 20
- 239000010949 copper Substances 0.000 title claims abstract description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 7
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 50
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 47
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 47
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 37
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 37
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 8
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 10
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 10
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 6
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000010425 asbestos Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 1
- 229910052895 riebeckite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к непрерывному горизонтальному литью слитков из меди и ее сплавов. The invention relates to the field of metallurgy, in particular to continuous horizontal casting of ingots of copper and its alloys.
Известны графитовые кристаллизаторы для многоручьевой непрерывной разливки заготовок металлов и сплавов, состоящие из графитовой формы с широкими стенками, которая крепится в водоохлаждаемую металлическую обойму (SU 430951, В 22 D 11/14, 1974). Graphite crystallizers for multi-strand continuous casting of metal and alloy billets are known, consisting of a graphite form with wide walls, which is mounted in a water-cooled metal cage (SU 430951, B 22 D 11/14, 1974).
Такая конструкция не позволяет приблизить охлаждение к зоне формирования слитка и производить регулирование охлаждения слитка. Кроме того, такое охлаждение приводит к интенсивному отводу тепла от части кристаллизатора, вмонтированной в металлоприемник, что снижает температуру расплава, поступающего в зону кристаллизации, и ухудшает качество слитка. This design does not allow to bring the cooling closer to the zone of formation of the ingot and to regulate the cooling of the ingot. In addition, such cooling leads to intensive heat removal from the part of the mold mounted in the metal receiver, which reduces the temperature of the melt entering the crystallization zone and affects the quality of the ingot.
Аналогичные недостатки присущи конструкции кристаллизатора для непрерывного литья металлической заготовки, состоящего из внутренней гильзы и наружной охлаждаемой рубашки. При этом получают металлическую заготовку с затвердевшей коркой и жидкой сердцевиной, которую вытягивают из выпускного отверстия кристаллизатора (US 4523624, В 22 D 11/16, 1986). Similar disadvantages are inherent in the design of the mold for continuous casting of a metal billet consisting of an inner sleeve and an external cooled jacket. This gives a metal billet with a hardened crust and a liquid core, which is pulled from the outlet of the mold (US 4523624, 22 D 11/16, 1986).
Известен многоручьевой кристаллизатор для горизонтального непрерывного литья плоских слитков, содержащий металлический корпус, внутри которого устанавливается графитовая форма, собранная из отдельных охлаждаемых вкладышей. В каждом графитовом вкладыше выполнены каналы для циркуляции охлаждающей воды, что позволяет осуществлять равномерное охлаждение слитков по периметру (патент КZ 863, кл. В 22 D 11/04, 1994). A multi-strand crystallizer is known for horizontal continuous casting of flat ingots, comprising a metal housing, inside of which a graphite mold is assembled, assembled from separate cooled liners. In each graphite insert, channels are made for the circulation of cooling water, which allows uniform cooling of the ingots along the perimeter (patent KZ 863, class B 22 D 11/04, 1994).
В качестве прототипа предлагаемого изобретения выбрана конструкция кристаллизатора, используемого в многоручьевой установке для непрерывного литья плоских слитков, включающая рабочую графитовую втулку, которая крепится в охлаждаемой металлической обойме. При этом конец графитовой втулки вмонтирован в металлоприемник и является неохлаждаемой частью кристаллизатора. В теле широких стенок графитовых втулок перпендикулярно оси литья, с разным расстоянием и шагом, выполнены отверстия, в которые установлены водоохлаждаемые трубки, что позволяет регулировать интенсивность охлаждения слитка по длине и ширине кристаллизатора (SU 753528, В 22 D 11/04, 1980). As a prototype of the present invention, the design of the mold used in a multi-strand installation for continuous casting of flat ingots, including a working graphite sleeve, which is mounted in a cooled metal cage, is selected. In this case, the end of the graphite sleeve is mounted in the metal receiver and is an uncooled part of the mold. In the body of the wide walls of graphite bushings, perpendicular to the casting axis, with different distances and pitch, holes are made in which water-cooled tubes are installed, which makes it possible to adjust the cooling rate of the ingot along the length and width of the mold (SU 753528, В 22 D 11/04, 1980).
Основным недостатком прототипа, а также общим недостатком известных конструкций кристаллизаторов является недостаточно эффективное удаление газов, в частности водорода, из затвердевающей меди или медных сплавов. Расплавленная медь содержит значительные количества водорода и во время процесса затвердевания не весь водород высвобождается. Наличие водорода отрицательно влияет на определенные важные физические свойства медных заготовок. Например, медные прутки, содержащие водород, имеют высокую пористость и, соответственно, низкую плотность, вследствие чего склонны к растрескиванию или разрушению при изгибе. The main disadvantage of the prototype, as well as the general disadvantage of the known designs of crystallizers, is the insufficiently effective removal of gases, in particular hydrogen, from hardened copper or copper alloys. Molten copper contains significant amounts of hydrogen and not all hydrogen is released during the solidification process. The presence of hydrogen adversely affects certain important physical properties of copper billets. For example, copper rods containing hydrogen have high porosity and, accordingly, low density, as a result of which they are prone to cracking or fracture during bending.
Для повышения качества слитков требуется дополнительный отжиг после кристаллизации и горячая прокатка, позволяющие уменьшить пористость внутри слитка и увеличить механические свойства литой заготовки. Таким образом, известные конструкции кристаллизаторов не эффективны, так как не позволяют в процессе литья получать высококачественные медные слитки и требуется дальнейшая обработка заготовок, что увеличивает продолжительность процесса, возрастают энергозатраты и процесс значительно удорожается. To improve the quality of the ingots, additional annealing after crystallization and hot rolling are required, which can reduce the porosity inside the ingot and increase the mechanical properties of the cast billet. Thus, the known designs of the molds are not effective, since they do not allow to obtain high-quality copper ingots during the casting process and further processing of the workpieces is required, which increases the duration of the process, increases energy costs and the process becomes significantly more expensive.
Достигаемым техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение качества отливаемых слитков и эффективности процесса литья. Achievable technical result of the invention is to improve the quality of cast ingots and the efficiency of the casting process.
Технический результат обеспечивается в конструкции многоручьевого кристаллизатора для непрерывного литья слитков из меди и ее сплавов, выполненного соединенным с металлоприемником и состоящего из охлаждаемой части, выполненной в виде водоохлаждаемого металлического корпуса, неохлаждаемой части и графитовых втулок, причем графитовые втулки выполнены тонкостенными с цилиндрической внутренней поверхностью и конической наружной поверхностью, расширяющейся в сторону охлаждаемой части кристаллизатора, и толщиной стенок от примерно 2,0 до примерно 4,0 мм, при этом неохлаждаемая часть кристаллизатора выполнена в виде графитового хвостовика и соединена с охлаждаемой частью графитовыми втулками, при этом между охлаждаемой и неохлаждаемой частями установлена теплоизолирующая прокладка, а кристаллизатор дополнительно оснащен средствами вторичного охлаждения слитка, установленными на выходе слитка из графитовых втулок и прижимающими наружную поверхность втулок к металлическому корпусу. The technical result is provided in the design of a multi-walled mold for continuous casting of ingots of copper and its alloys, made connected to a metal receiver and consisting of a cooled part made in the form of a water-cooled metal case, an uncooled part and graphite bushings, the graphite bushings being made thin-walled with a cylindrical inner surface and conical outer surface, expanding towards the cooled part of the mold, and a wall thickness of from about 2.0 up to about 4.0 mm, while the uncooled part of the mold is made in the form of a graphite shank and connected to the cooled part by graphite bushings, while a heat-insulating gasket is installed between the cooled and uncooled parts, and the mold is additionally equipped with secondary cooling of the ingot installed at the outlet of the ingot graphite bushings and pressing the outer surface of the bushings to the metal casing.
Усилие прижатия графитовых втулок к металлическому корпусу средствами вторичного охлаждения слитка регулируется с помощью нажимных втулок. The pressing force of the graphite bushings to the metal casing by means of the secondary cooling of the ingot is regulated by push bushings.
При кристаллизации металла в кристаллизаторе протекает ряд сложных процессов, связанных с теплопередачей, выделением газов из металлов и формированием макро- и микроструктуры слитка. Формирование структуры слитка в значительной степени зависит от системы охлаждения, используемой в кристаллизаторе. During the crystallization of a metal, a number of complex processes occur in the mold related to heat transfer, gas evolution from metals and the formation of the macro- and microstructure of the ingot. The formation of the ingot structure largely depends on the cooling system used in the mold.
Конструкция кристаллизатора при формировании слитков из цветных металлов и сплавов должна обеспечивать такое температурное поле, которое позволит при кристаллизации металла выделиться максимальному количеству газов из жидкой фазы и сформироваться слитку без дефектов на поверхности и внутри него. The design of the mold during the formation of ingots of non-ferrous metals and alloys should provide such a temperature field that will allow the maximum amount of gases to be released from the liquid phase during crystallization of the metal and an ingot to form without defects on the surface and inside it.
Предлагаемый кристаллизатор в отличие от известных конструкций создает такое температурное поле в стенке графитовой формы, которое обеспечивает в зоне кристаллизации быстрое затвердевание поверхности слитка и вытеснение выделяющегося газа как через жидкую фазу к поверхности графитовой формы, так и через затвердевшую корочку. При этом отливаемые слитки обладают высокими физико-механическими свойствами. The proposed mold, in contrast to the known constructions, creates such a temperature field in the wall of the graphite form, which ensures rapid solidification of the surface of the ingot in the crystallization zone and the displacement of the evolved gas both through the liquid phase to the surface of the graphite form and through the hardened crust. Moreover, cast ingots have high physical and mechanical properties.
В соответствии с изобретением этот результат достигается тем, что кристаллизатор имеет первичную и вторичную ступени охлаждения. Первичная ступень охлаждения представляет собой корпус кристаллизатора, выполненный, предпочтительно, из меди или другого металла с высокой теплопроводностью, упакованный в водоохлаждаемую металлическую рубашку. Водоохлаждаемый корпус поглощает тепло от расплавленного металла через тонкостенные рабочие графитовые втулки, расположенные по окружности в корпусе кристаллизатора и выполненные из высококачественного графита. In accordance with the invention, this result is achieved in that the mold has a primary and secondary cooling stage. The primary cooling stage is a crystallizer body, preferably made of copper or other metal with high thermal conductivity, packaged in a water-cooled metal jacket. The water-cooled case absorbs heat from molten metal through thin-walled working graphite bushings located around the circumference in the mold body and made of high-quality graphite.
Неохлаждаемая часть кристаллизатора представляет собой графитовый хвостовик, изготовленный из электродного графита, и соединена с печью-металлоприемником с помощью графитовых втулок, при этом между медным охлаждаемым корпусом и графитовым хвостовиком устанавливается теплоизолирующая, например, асбестовая прокладка, которая разделяет зону нагрева и зону охлаждения графитовой формы. The uncooled part of the mold is a graphite shank made of electrode graphite, and is connected to the metal furnace using graphite bushings, while a heat-insulating gasket, for example, an asbestos gasket, is installed between the cooled copper body and the graphite shank, which separates the heating zone and the graphite-shaped cooling zone .
Теплоизоляционная прокладка резко снижает непроизвольный отвод тепла от металлоприемника, повышая температуру обогреваемой части кристаллизатора, и обеспечивает подачу расплава в зону кристаллизации с более высокой температурой, что необходимо для лучшего питания отливки. The heat-insulating gasket sharply reduces the involuntary heat removal from the metal receiver, increasing the temperature of the heated part of the mold, and ensures the supply of the melt into the crystallization zone with a higher temperature, which is necessary for better feeding the casting.
В результате расплавленный металл из печи начинает затвердевать на первой охлаждающей ступени, а тонкостенные графитовые втулки толщиной от примерно 2,0 до примерно 4,0 мм позволяют водороду и другим газам диффундировать через поры и трещины тонких стенок и выделившийся из металла газ максимально удаляется из зоны формирования слитка. При этом водород улетучивается через зазоры между внешней поверхностью графитовых втулок и внутренней поверхностью корпуса кристаллизатора. As a result, the molten metal from the furnace begins to solidify at the first cooling stage, and thin-walled graphite bushings with a thickness of about 2.0 to about 4.0 mm allow hydrogen and other gases to diffuse through the pores and cracks of the thin walls and the gas released from the metal is removed from the zone to the maximum forming an ingot. In this case, hydrogen escapes through gaps between the outer surface of the graphite bushings and the inner surface of the mold body.
При толщине стенок графитовых втулок больше примерно 4 мм процесс удаления газов ухудшается, при толщине меньше примерно 2 мм прочность стенок становится незначительной. With wall thicknesses of graphite bushings greater than about 4 mm, the gas removal process deteriorates; with a thickness less than about 2 mm, the wall strength becomes insignificant.
Таким образом, система первичного охлаждения в предлагаемой конструкции кристаллизатора с помощью водоохлаждаемого корпуса, графитового хвостовика, тонкостенных графитовых втулок и теплоизолирующей прокладки позволяет создать такое температурное поле и такую скорость затвердевания, что только минимальное количество водорода остается в затвердевающем медном слитке, обеспечивая высокое качество отливаемых заготовок. Thus, the primary cooling system in the proposed design of the mold using a water-cooled casing, a graphite shank, thin-walled graphite bushings and a heat insulating gasket allows you to create such a temperature field and such a rate of solidification that only a minimal amount of hydrogen remains in the hardened copper ingot, providing high quality cast billets .
Вторая ступень охлаждения предназначена для непосредственного охлаждения слитка на выходе из графитовых втулок, при этом средства вторичного охлаждения упираются в графитовые втулки и плотно прижимают их к охлаждаемому металлическому корпусу. The second cooling stage is designed for direct cooling of the ingot at the outlet of the graphite bushings, while the secondary cooling means abut against the graphite bushings and press them tightly against the cooled metal casing.
Такое усилие прижатия необходимо для придания прочности тонким стенкам графитовых втулок, через которые осуществляется удаление водорода из расплавленного металла, и для лучшей передачи тепла от отливаемого слитка к охлаждаемому корпусу. С этой же целью наружная поверхность втулок выполнена конической, расширяющейся в сторону охлаждаемой части кристаллизатора. Усилие давления, создаваемое средствами вторичного охлаждения, обеспечивает плотное прижатие наружной поверхности втулок к металлическому корпусу. В качестве средств вторичного охлаждения слитка может быть использована система, включающая множество сопел, через которые струями подается охлаждающая жидкость непосредственно на сформированный слиток. Усилие прижатия регулируется с помощью нажимных втулок. При этом к кристаллизатору крепится опорный диск, по окружности которого на резьбе вворачиваются нажимные втулки. Such a pressing force is necessary to give strength to the thin walls of graphite sleeves through which hydrogen is removed from the molten metal, and for better heat transfer from the cast ingot to the cooled case. For the same purpose, the outer surface of the bushings is made conical, expanding towards the cooled part of the mold. The pressure created by the secondary cooling means provides a tight pressing of the outer surface of the bushings to the metal casing. As a means of secondary cooling of the ingot, a system can be used that includes a plurality of nozzles through which coolant is supplied directly by jets to the formed ingot. The pressing force is adjusted using the pressure bushings. In this case, a support disk is attached to the mold, around the circumference of which pressure bushings are screwed onto the thread.
Используемое в предлагаемом кристаллизаторе управление процессом затвердевания обеспечивает поддержание необходимого градиента температуры вдоль направления расплавленного потока металла, что позволяет быстро удалять водород из расплавленной меди перед и во время процесса затвердевания. Высококачественная медь, полученная при использовании предлагаемого кристаллизатора, имеет высокую плотность в диапазоне 8,92-8,94 г/см3 и ее можно сразу же обрабатывать волочением, без необходимости отжига и горячего проката, как это предусмотрено в известных конструкциях, что подтверждает высокую эффективность использования предлагаемого кристаллизатора в процессе непрерывного литья медных слитков.The solidification process control used in the proposed mold maintains the required temperature gradient along the direction of the molten metal stream, which allows you to quickly remove hydrogen from molten copper before and during the solidification process. High-quality copper obtained using the proposed mold has a high density in the range of 8.92-8.94 g / cm 3 and it can be immediately processed by drawing, without the need for annealing and hot rolling, as provided for in the known designs, which confirms the high the efficiency of using the proposed mold in the continuous casting process of copper ingots.
На фиг. 1 изображен многоручьевой кристаллизатор, вид сбоку; на фиг.2 - то же, вид с торца. In FIG. 1 shows a multi-strand mold, side view; figure 2 is the same end view.
Кристаллизатор состоит из охлаждаемой и неохлаждаемой частей. The mold consists of refrigerated and uncooled parts.
Охлаждаемая часть представляет собой медный корпус 1, закрепленный в металлической рубашке 2. Подвод охлаждающей воды осуществляется через штуцер 3 и сливается вода через штуцер 4. Неохлаждаемая часть состоит из графитового хвостовика 5, изготовленного из электродного графита, который вставляется в специальный керамический блок 6, закрепленный в стенке печи-металлоприемника 7. Обе части кристаллизатора теплоизолированы друг от друга прокладкой 8 и соединены тонкостенными рабочими графитовыми втулками 9 из высококачественного графита, внутри которых кристаллизуется слиток 10. Графитовые втулки 9 имеют цилиндрическую поверхность внутри и коническую снаружи, расширяющуюся в сторону охлаждаемой части кристаллизатора. The cooled part is a copper case 1, mounted in a metal jacket 2. The cooling water is supplied through the
На выходе слитка 10 из графитовых втулок 9 установлены средства вторичного охлаждения 11 в виде разбрызгивающих сопел и кольцевого канала для отвода воды. Вторичное охлаждение 11 плотно прижимает графитовую втулку 9 к медному корпусу 1. Усилие прижатия регулируется нажимными втулками 12, которые вворачиваются в опорный диск 13. Опорный диск 13 крепится с помощью болта 14 и промежуточной втулки 15 к корпусу кристаллизатора 1. At the outlet of the ingot 10 from the
Работает кристаллизатор следующим образом. The mold operates as follows.
Расплавленный металл из металлоприемника 7 поступает через рабочие отверстия графитовых втулок 9 в неохлаждаемую часть кристаллизатора - графитовый хвостовик 5, а затем в охлаждаемую часть - водоохлаждаемый медный корпус 1, где формируется слиток 10 и происходит интенсивное удаление газа из металла через тонкие стенки графитовых втулок 9. The molten metal from the metal receiver 7 enters through the working holes of the graphite bushings 9 into the uncooled part of the mold — the graphite shank 5, and then into the cooled part — the water-cooled copper casing 1, where the ingot 10 is formed and gas is intensively removed from the metal through the thin walls of the
На выходе из графитовых втулок 9 происходит дополнительное охлаждение слитка 10 средствами вторичного охлаждения 11, максимально приближенными к зоне формирования затвердевающего слитка путем его непосредственного охлаждения струями воды. Использование в предлагаемом кристаллизаторе двух ступеней охлаждения обеспечивает направленный тепловой поток вдоль слитка и высокоэффективное действие на процесс затвердевания с получением высококачественных медных продуктов. At the exit from the
Claims (2)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KZ990244 | 1999-03-03 | ||
| KZ990244.1 | 1999-03-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU99108534A RU99108534A (en) | 2001-04-10 |
| RU2179494C2 true RU2179494C2 (en) | 2002-02-20 |
Family
ID=19720804
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99108534A RU2179494C2 (en) | 1999-03-03 | 1999-04-21 | Multistrand mold of plant for continuous casting of ingots of copper and its alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2179494C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2353464C2 (en) * | 2006-07-31 | 2009-04-27 | ООО "Александра-Плюс" | Mould |
| CN115846599A (en) * | 2022-11-29 | 2023-03-28 | 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 | Preparation method of tin bronze cast ingot |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1455403A (en) * | 1974-04-19 | 1976-11-10 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Dc mould assembly |
| DE2520091A1 (en) * | 1975-05-06 | 1976-11-18 | Davy Loewy Ltd | Continuous casting mould construction - with mould passage defined by high thermal conductivity material, and refractory feed |
| SU753528A1 (en) * | 1976-08-01 | 1980-08-07 | За витель | Mould for continuous casting of slabs |
| GB2153273A (en) * | 1984-01-25 | 1985-08-21 | Imi Refiners Ltd | Horizontal continuous casting |
-
1999
- 1999-04-21 RU RU99108534A patent/RU2179494C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1455403A (en) * | 1974-04-19 | 1976-11-10 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Dc mould assembly |
| DE2520091A1 (en) * | 1975-05-06 | 1976-11-18 | Davy Loewy Ltd | Continuous casting mould construction - with mould passage defined by high thermal conductivity material, and refractory feed |
| SU753528A1 (en) * | 1976-08-01 | 1980-08-07 | За витель | Mould for continuous casting of slabs |
| GB2153273A (en) * | 1984-01-25 | 1985-08-21 | Imi Refiners Ltd | Horizontal continuous casting |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2353464C2 (en) * | 2006-07-31 | 2009-04-27 | ООО "Александра-Плюс" | Mould |
| CN115846599A (en) * | 2022-11-29 | 2023-03-28 | 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 | Preparation method of tin bronze cast ingot |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6561259B2 (en) | Method of melting titanium and other metals and alloys by plasma arc or electron beam | |
| US8074704B2 (en) | Method and apparatus for semi-continuous casting of hollow ingots and products resulting therefrom | |
| US3587718A (en) | Continuous casting apparatus | |
| RU2179494C2 (en) | Multistrand mold of plant for continuous casting of ingots of copper and its alloys | |
| US3460609A (en) | Nozzle for supplying melt to a mould in a continuous casting machine | |
| US4911226A (en) | Method and apparatus for continuously casting strip steel | |
| CA2920671C (en) | Distribution device | |
| JPS63273553A (en) | Method and apparatus for producing hollow billet | |
| US4349145A (en) | Method for brazing a surface of an age hardened chrome copper member | |
| JPS632535A (en) | Manufacturing method for steel ingots for forging | |
| JP4248085B2 (en) | Hollow billet casting core and method for hot top continuous casting of hollow billet using the core | |
| US20020170700A1 (en) | Metal-casting method and apparatus, casting system and cast-forging system | |
| US4205716A (en) | Continuous casting process and apparatus for production of metallic hollow ingot | |
| US6250365B1 (en) | Die casting process | |
| US4216818A (en) | Continuous casting mold assembly | |
| RU2342220C2 (en) | Cooling technique of ingot-forming equipment | |
| JPS63157739A (en) | Apparatus for producing hollow metal ingot having high melting point | |
| JPS57109546A (en) | Casting method for hollow billet | |
| SU863161A1 (en) | Apparatus for metal continuous casting | |
| JP3134135B2 (en) | Semi-continuous casting mold | |
| JPH05245588A (en) | Mold for continuous casting | |
| SU933198A1 (en) | Mould for continuous horisontal casting of round blank | |
| JPH07227653A (en) | Method and apparatus for reducing shrinkage holes in continuous casting | |
| RU2262411C1 (en) | Permanent casting mold | |
| SU1069942A1 (en) | Method of producing castings with structure axial orientation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080422 |