RU2174893C1 - Slag-making mixture for protection of metal in tundish ladle under continuous casting conditions - Google Patents
Slag-making mixture for protection of metal in tundish ladle under continuous casting conditions Download PDFInfo
- Publication number
- RU2174893C1 RU2174893C1 RU2000117663A RU2000117663A RU2174893C1 RU 2174893 C1 RU2174893 C1 RU 2174893C1 RU 2000117663 A RU2000117663 A RU 2000117663A RU 2000117663 A RU2000117663 A RU 2000117663A RU 2174893 C1 RU2174893 C1 RU 2174893C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mixture
- slag
- metal
- containing material
- continuous casting
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 69
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 16
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 28
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims abstract description 9
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000010453 quartz Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 4
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 claims description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 8
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 24
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 7
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 6
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 239000010434 nepheline Substances 0.000 description 2
- 229910052664 nepheline Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 2
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано преимущественно для защиты поверхности металла в промежуточном ковше машины непрерывного литья заготовок. The invention relates to ferrous metallurgy and can be used mainly to protect the metal surface in the tundish of a continuous casting machine.
Известна смесь для защиты поверхности металла, содержащая 60-90% графита, 5-20% плавикового шпата и 5-20% цемента (а.с. СССР, N 534292, B 22 D 7/00). Смесь простая по составу, но из-за высокого содержания графита происходит науглероживание стали, что не всегда желательно. A known mixture for protecting the surface of a metal containing 60-90% of graphite, 5-20% of fluorspar and 5-20% of cement (AS USSR, N 534292, B 22 D 7/00). The mixture is simple in composition, but due to the high content of graphite, carbonization of steel occurs, which is not always desirable.
Известна смесь, используемая для непрерывной разливки, включающая аморфный графит 5-12%, плавиковый шпат 20-30%, портланцемент и доменный шлак 1-62%, силикатную глыбу 5-15% и материал с окислами кремния (5-25% нефелинового концентрата) (а.с. СССР N 1668018, B 22 D 11/00). Приведенная смесь является сложной по составу (содержит 6 ингредиентов) и дорогой из-за силикатной глыбы и аморфного графита. Содержащийся в смеси нефелиновый концентрат содержит нежелательные окислы алюминия, что снижает ассимилирующую способность шлакового расплава смеси по отношению к окислам алюминия, всплывающим из металла. A known mixture used for continuous casting, including amorphous graphite 5-12%, fluorspar 20-30%, portlancement and blast furnace slag 1-62%, silicate block 5-15% and material with silicon oxides (5-25% nepheline concentrate ) (A.S. USSR N 1668018, B 22 D 11/00). The above mixture is complex in composition (contains 6 ingredients) and expensive because of the silicate block and amorphous graphite. The nepheline concentrate contained in the mixture contains undesirable aluminum oxides, which reduces the assimilative ability of the slag melt of the mixture with respect to aluminum oxides floating up from the metal.
Ближайшим аналогом к заявляемой смеси является менее сложная по составу шлакообразующая смесь, применяемая для обработки металла в промежуточном ковше при непрерывной разливке стали (а.с. СССР, кл. C 21 C 5/54, N 1310435, 1987 г.). Смесь содержит 5-20% аморфного графита, 10-20% плавикового шпата, 20-40% цемента, 5-20% силикатной глыбы и 20-40% перлита - материала на основе окислов кремния. The closest analogue to the inventive mixture is a less complex slag-forming mixture used for processing metal in an intermediate ladle during continuous casting of steel (AS USSR, class C 21 C 5/54, N 1310435, 1987). The mixture contains 5-20% amorphous graphite, 10-20% fluorspar, 20-40% cement, 5-20% silicate block and 20-40% perlite - a material based on silicon oxides.
Недостатками указанной смеси является недостаточная ассимилирующая способность ее шлакового расплава из-за низкой основности (максимальная основность 0,7). Кроме того, из-за высокого содержания в шлаковом расплаве окислов кремния (минимум 47,3%) расплав обладает повышенной окислительной способностью по отношению, например, к алюминийсодержащим сталям. The disadvantages of this mixture is the insufficient assimilative ability of its slag melt due to low basicity (maximum basicity of 0.7). In addition, due to the high content of silicon oxides in the slag melt (minimum 47.3%), the melt has an increased oxidizing ability in relation, for example, to aluminum-containing steels.
То есть известная смесь обладает недостаточно высокими физико-химическими свойствами. That is, the known mixture has not enough high physico-chemical properties.
Так при разливке третьей-четвертой плавки на один промежуточный ковш, несмотря на весьма высокий расход смеси (0,8-0,9 кг/т стали), на поверхности зеркала металла образуется толстая твердая шлаковая корка, которая нарушает стабильность технологии разливки этих и последующих плавок. So when casting the third or fourth melting on one intermediate ladle, despite the very high consumption of the mixture (0.8-0.9 kg / t of steel), a thick solid slag crust is formed on the surface of the metal mirror, which violates the stability of the casting technology of these and subsequent swimming trunks.
Известная смесь также является дорогой. При использовании известной смеси качество непрерывных слитков недостаточно высокое, затраты на их производство увеличиваются. A known mixture is also expensive. When using the known mixture, the quality of continuous ingots is not high enough, the cost of their production increases.
Технический эффект при использовании заявляемого состава шлакообразующей смеси заключается в улучшении физико-химических свойств смеси (повышении ассимилирующей и снижении окислительной способности), удешевлении состава смеси и ее удельного расхода, повышении стабильности технологии разливки и, в конечном счете, повышении качества непрерывнолитых слитков. The technical effect when using the inventive composition of the slag-forming mixture consists in improving the physicochemical properties of the mixture (increasing the assimilating and reducing oxidizing ability), cheapening the composition of the mixture and its specific consumption, increasing the stability of casting technology and, ultimately, improving the quality of continuously cast ingots.
Указанный технический эффект достигается тем, что ингредиенты шлакообразующей смеси, включающей углеродсодержащий материал, фторсодержащий материал, материал на основе окислов кремния и цемент, взяты в следующем соотношении, %:
Углеродсодержащий материал - 2-10
Фторсодержащий материал - 10-20
Материал на основе окислов кремния - 10-25
Цемент - Остальное
а в качестве материала на основе окислов кремния используются формовочные пески или кварцевый концентрат.The specified technical effect is achieved by the fact that the ingredients of the slag-forming mixture, including carbon-containing material, fluorine-containing material, material based on silicon oxides and cement, are taken in the following ratio,%:
Carbon-containing material - 2-10
Fluorine-containing material - 10-20
Material based on silicon oxides - 10-25
Cement - Rest
and as a material based on silicon oxides, molding sands or quartz concentrate are used.
В качестве материала на основе окислов кремния используются формовочные пленки по ГОСТ 2138-91 с содержанием SiO2 более 70%. Может также использоваться кварцевый концентрат по ГОСТ 9077-82, но стоимость смеси при этом повышается.As a material based on silicon oxides, molding films are used in accordance with GOST 2138-91 with a SiO 2 content of more than 70%. Quartz concentrate according to GOST 9077-82 can also be used, but the cost of the mixture increases.
В качестве углеродсодержащего материала применяется пыль установки сухого тушения кокса (пыль УСТК). Может применяться аморфный графит, но это несколько повышает стоимость смеси. As a carbon-containing material, the dust of the dry coke quenching unit (dust USST) is used. Amorphous graphite may be used, but this slightly increases the cost of the mixture.
В качестве фторсодержащего материала применяются концентраты плавиковошпатовые флюоритовые с содержанием CaF2 = 65-95% по ГОСТ 20219-91 и ГОСТ 20220-91.Fluoride-spar fluorite concentrates with CaF 2 content of 65-95% according to GOST 20219-91 and GOST 20220-91 are used as fluorine-containing material.
Цемент применяется в виде шлакопортландцемента марок 300-400 по ГОСТ 10178-76. Cement is used in the form of slag Portland cement grades 300-400 according to GOST 10178-76.
При содержании в смеси углеродсодержащего материала менее 2% ухудшаются условия утепления поверхности металла в промковше и образуется твердая шлаковая корка, для растворения которой требуется повышенный расход смеси, а при содержании более 10% происходит нежелательное науглероживание сталей с низкими пределами по содержанию углерода - низкоуглеродистых и особонизкоуглеродистых. When the content of the carbon-containing material in the mixture is less than 2%, the conditions of the metal surface warming in the scoop deteriorate and a hard slag crust forms, which requires an increased consumption of the mixture to dissolve, and when the content is more than 10%, undesirable carburization of steels with low carbon content limits - low-carbon and extra-low-carbon ones .
При содержании в смеси фторсодержащего материала менее 10% и шлакопортландцемента более 78% резко повышаются температура плавления и вязкость шлакового расплава смеси. Снижается ассимилирующая способность шлакового расплава. Образуется твердая корка - "крыша", затрудняющая технологию разливки металла из промковша. When the fluorine-containing material in the mixture is less than 10% and slag Portland cement more than 78%, the melting temperature and viscosity of the slag melt of the mixture sharply increase. The assimilative ability of the slag melt decreases. A hard crust is formed - the "roof", which complicates the technology of casting metal from the ladle.
При содержании в смеси фторсодержащего материала более 20% и шлакопортландцемента менее 45% не наблюдается существенного улучшения ассимилирующей способности шлакового расплава смеси, а стоимость самой смеси увеличивается. При этом расплав начинает разъедать футеровку стопоров, что приводит к снижению стойкости стопоров и снижению продолжительности кампании промковша МНЛЗ. Увеличивается количество замен промковша, что ведет к нарушению стабильности технологии разливки (изменениям скорости разливки, перерывам струи металла и т.д.) и, соответственно, к понижению качества непрерывнолитых слитков. When the fluorine-containing material contains more than 20% and slag Portland cement is less than 45%, there is no significant improvement in the assimilative ability of the slag melt of the mixture, and the cost of the mixture increases. At the same time, the melt begins to corrode the lining of the stoppers, which leads to a decrease in the resistance of the stoppers and a decrease in the duration of the campaign of the CCM blasting machine. The number of replacements of the ladle is increasing, which leads to a violation of the stability of casting technology (changes in casting speed, interruptions of the metal stream, etc.) and, accordingly, to a decrease in the quality of continuously cast ingots.
При содержании в смеси материала на основе окислов кремния менее 10% основность смеси превышает значение 1.5, шлаковый расплав такой смеси начинает интенсивно разъедать шамотную футеровку стопоров. При содержании в смеси этого материала более 25% основность смеси становится меньше 0.8, что приводит к резкому снижению ее ассимилирующей способности, образованию вязкого шлака и далее - к загущению шлака и к образованию твердой шлаковой корки, препятствующей нормальной разливке металла из промковша. When the content of the material based on silicon oxides in the mixture is less than 10%, the basicity of the mixture exceeds 1.5; the slag melt of such a mixture begins to intensively corrode the chamotte lining of the stoppers. When the content of this material in the mixture is more than 25%, the basicity of the mixture becomes less than 0.8, which leads to a sharp decrease in its assimilating ability, the formation of viscous slag and then to thickening of the slag and to the formation of a hard slag crust that impedes the normal casting of metal from the ladle.
При выходе содержаний ингредиентов в смеси за указанные пределы нарушается (затрудняется) технология обслуживания промежуточного ковша, понижается качество металла и увеличивается себестоимость шлакообразующей смеси. When the contents of the ingredients in the mixture go beyond the specified limits, the maintenance technology of the tundish is violated (hindered), the quality of the metal decreases, and the cost of the slag-forming mixture increases.
Испытания смесей проводили в промежуточном ковше при непрерывной разливке низкоуглеродистой стали марки 08ю в серию плавок на промковш с 1 по 6 плавку. Скорость разливки составляла 0,8 м/мин, размер кристаллизатора 250х1560 мм. The mixtures were tested in an intermediate ladle during continuous casting of 08yu low-carbon steel into a series of heats on a ladle from 1 to 6. The casting speed was 0.8 m / min, the size of the mold 250h1560 mm.
В кристаллизаторе использовалась шлакообразующая смесь, содержащая аморфный графит, плавиковошпатовый флюоритовый концентрат, силикатную глыбу, кварцевый концентрат и шлакопортландцемент. A slag-forming mixture containing amorphous graphite, fluor-spar fluorite concentrate, silicate block, quartz concentrate and slag Portland cement was used in the crystallizer.
Для оценки качества металла от отлитых слитков отбирали поперечные макротемплеты и качество макроструктуры оценивали по величине точечной неоднородности. To assess the quality of the metal, transverse macro templates were selected from cast ingots, and the quality of the macrostructure was evaluated by the value of point inhomogeneity.
Оценивали также расход смесей в промковш на 1 т отлитой стали. The flow rate of mixtures into the pit per 1 ton of cast steel was also estimated.
Компонентные составы заявляемой смеси (п.1-3) и известной (п.4 - средний состав) приведены в табл. 1. Component compositions of the inventive mixture (p.1-3) and known (p.4 - average composition) are given in table. 1.
Температуру плавления смесей (температуру полусферы) определяли на высокотемпературном микроскопе фирмы Лейтц-Ветцлар. The melting temperature of the mixtures (hemisphere temperature) was determined using a Leitz-Wetzlar high-temperature microscope.
В табл. 2 представлены свойства шлакообразующих смесей, характеристика их шлаковых расплавов и данные по качеству макроструктуры металла. In the table. 2 presents the properties of slag-forming mixtures, the characteristics of their slag melts and data on the quality of the macrostructure of the metal.
Все смеси расфасовывались в бумажные мешки массой по 15 кг. Оценивали расход смеси в промковш и визуально - работу смеси в промковше. All mixtures were packaged in paper bags weighing 15 kg. Estimated consumption of the mixture in the tundish and visually the work of the mixture in the tundish.
При использовании новой смеси N 1 было отлито 6 плавок на один промковш. Шлаковая корка начинала образовываться на 5 плавке. Расход смеси несколько увеличили и в среднем он составил 0,38 кг/т отлитой стали. Средняя величина точечной неоднородности металла составила 0,50 балла. When using the new mixture No. 1, 6 heats were cast per one ladle. Slag crust began to form on the 5th heat. The consumption of the mixture was slightly increased and on average it amounted to 0.38 kg / t of cast steel. The average point heterogeneity of the metal was 0.50 points.
При использовании новой смеси N 3 было отлито 6 плавок на один промковш. Образовавшиеся на 4-6 плавках отдельные твердые участки шлака растворялись при очередных присадках смеси. Средний расход смеси составил 0,40 кг/т отлитой стали. Отмечено незначительное разъедание стопоров в районе шлакового пояса. Средняя величина точечной неоднородности металла составила 0,25 балла. When using the
При использовании новой смеси N 2 было также отлито 6 плавок на один промковш. Замечаний по работе смеси и шлака в промковше не было. Средний расход смеси составил 0,33 кг/т отлитой стали. Точечная неоднородность оценивалась, как 0,0 балла. When using the new mixture of
При использовании известной смеси N 4 было отмечено только 4 плавки. Дальнейшее использование смеси N 4 было прекращено по причине образования вязкого шлака, который превращался в толстую твердую шлаковую корку, несмотря на повышенный расход смеси. Средний расход смеси составил 0,65 кг/т отлитой стали. Средняя величина точечной неоднородности составила 1,80 при разбеге 1,5-2,5 балла. When using the known
Таким образом, данные наблюдения за работой смесей в промковше и результаты по чистоте металла (по точечной неоднородности) показали преимущество новых смесей. Thus, the observational data on the operation of mixtures in the tundish and the results on the purity of the metal (by point inhomogeneity) showed the advantage of the new mixtures.
Claims (1)
Углеродсодержащий материал - 2 - 10
Фторсодержащий материал - 10 - 20
Материал на основе окислов кремния - 10 - 25
Цемент - Остальное
2. Шлакообразующая смесь по п.1, отличающаяся тем, что в качестве материала на основе окислов кремния она содержит формовочные пески, кварцевый концентрат.1. Slag-forming mixture for protecting metal in the intermediate ladle during continuous casting, including carbon-containing material, fluorine-containing material, material based on silicon oxides and cement, characterized in that the ingredients of the mixture are taken in the following ratio,%:
Carbon-containing material - 2 - 10
Fluorine-containing material - 10 - 20
Material based on silicon oxides - 10 - 25
Cement - Rest
2. Slag-forming mixture according to claim 1, characterized in that as the material based on silicon oxides it contains molding sands, quartz concentrate.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000117663A RU2174893C1 (en) | 2000-07-04 | 2000-07-04 | Slag-making mixture for protection of metal in tundish ladle under continuous casting conditions |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000117663A RU2174893C1 (en) | 2000-07-04 | 2000-07-04 | Slag-making mixture for protection of metal in tundish ladle under continuous casting conditions |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2174893C1 true RU2174893C1 (en) | 2001-10-20 |
Family
ID=20237330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000117663A RU2174893C1 (en) | 2000-07-04 | 2000-07-04 | Slag-making mixture for protection of metal in tundish ladle under continuous casting conditions |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2174893C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2314893C1 (en) * | 2006-03-15 | 2008-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Heat insulation mixture |
| RU2352434C2 (en) * | 2007-04-17 | 2009-04-20 | Валерий Павлович Ногтев | Slag-forming mixture for metal surface protection in tundish ladle and mold while steel continuous casting |
| RU2354495C1 (en) * | 2007-07-04 | 2009-05-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Slag-forming mixture for metal protection in intermediate ladle during continuous steel casting |
| RU2365461C2 (en) * | 2007-07-02 | 2009-08-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Granulated slag-forming mixture for protecting steel in tundish during continuous casting of steel |
| RU2378085C1 (en) * | 2009-04-03 | 2010-01-10 | Валерий Павлович Ногтев | Slag-forming mixture for steel continuous casting |
| RU2600605C1 (en) * | 2015-06-03 | 2016-10-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Корад" | Slag forming mixture for protection of metal in intermediate and steel teeming ladles |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU534292A1 (en) * | 1975-01-24 | 1976-11-05 | Предприятие П/Я Р-6760 | Protective lubricating mixture for steel casting |
| GB2000198A (en) * | 1977-06-20 | 1979-01-04 | British Steel Corp | Flux for use in continuous casting of steel |
| SU1310435A1 (en) * | 1984-06-11 | 1987-05-15 | Предприятие П/Я А-7832 | Slag-forming mixture |
| RU2098221C1 (en) * | 1996-05-28 | 1997-12-10 | Оскольский электрометаллургический комбинат | Slag-forming mixture for continuously pouring steel |
| RU2133169C1 (en) * | 1998-07-27 | 1999-07-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of continuous-continuous casting of metals |
-
2000
- 2000-07-04 RU RU2000117663A patent/RU2174893C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU534292A1 (en) * | 1975-01-24 | 1976-11-05 | Предприятие П/Я Р-6760 | Protective lubricating mixture for steel casting |
| GB2000198A (en) * | 1977-06-20 | 1979-01-04 | British Steel Corp | Flux for use in continuous casting of steel |
| SU1310435A1 (en) * | 1984-06-11 | 1987-05-15 | Предприятие П/Я А-7832 | Slag-forming mixture |
| RU2098221C1 (en) * | 1996-05-28 | 1997-12-10 | Оскольский электрометаллургический комбинат | Slag-forming mixture for continuously pouring steel |
| RU2133169C1 (en) * | 1998-07-27 | 1999-07-20 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method of continuous-continuous casting of metals |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2314893C1 (en) * | 2006-03-15 | 2008-01-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Heat insulation mixture |
| RU2352434C2 (en) * | 2007-04-17 | 2009-04-20 | Валерий Павлович Ногтев | Slag-forming mixture for metal surface protection in tundish ladle and mold while steel continuous casting |
| RU2365461C2 (en) * | 2007-07-02 | 2009-08-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Granulated slag-forming mixture for protecting steel in tundish during continuous casting of steel |
| RU2354495C1 (en) * | 2007-07-04 | 2009-05-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Slag-forming mixture for metal protection in intermediate ladle during continuous steel casting |
| RU2378085C1 (en) * | 2009-04-03 | 2010-01-10 | Валерий Павлович Ногтев | Slag-forming mixture for steel continuous casting |
| RU2600605C1 (en) * | 2015-06-03 | 2016-10-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Корад" | Slag forming mixture for protection of metal in intermediate and steel teeming ladles |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2174893C1 (en) | Slag-making mixture for protection of metal in tundish ladle under continuous casting conditions | |
| CA2015611A1 (en) | Metallurgical flux compositions | |
| RU2175279C2 (en) | Heat-insulating mixture for continuous casting of steel | |
| KR960015800B1 (en) | Tundish flux for tundish hot reuse of aluminum-kilted steel | |
| US4251268A (en) | Method of treating boron-containing steel | |
| RU2699484C1 (en) | Slag forming mixture for continuous casting of steel | |
| CA1228235A (en) | Mold additives for use in continuous casting | |
| JP2894190B2 (en) | Flux for addition in tundish | |
| RU2098221C1 (en) | Slag-forming mixture for continuously pouring steel | |
| RU2164191C1 (en) | Slag-forming mixture for steel continuous casting | |
| JP3249429B2 (en) | Mold powder for continuous casting of steel | |
| RU2165823C1 (en) | Slag-forming mixture for steel continuous casting | |
| RU2165822C1 (en) | Slag-forming mixture for steel continuous casting | |
| RU2169633C1 (en) | Slag forming mixture for continuous steel casting | |
| US3158466A (en) | Product for refining effervescent, quiescent and semi-quiescent steel in the casting | |
| JP3107739B2 (en) | Premelt flux of powder for continuous casting of steel | |
| KR100482225B1 (en) | Method for continuous casting of high carbon alloy steel | |
| RU2261778C1 (en) | Slag forming mixture for continuous casting of steel | |
| RU2371280C1 (en) | Slag-forming mixture for continuous pouring of steel | |
| JP4455791B2 (en) | Coating method for refractories in the furnace | |
| RU2311258C2 (en) | Slag-forming mixture for protecting surface of metal in mold at continuous steel casting | |
| RU2214888C2 (en) | Slag forming mixture | |
| JPS60141355A (en) | Protective agent for molten metal surface for continuous casting | |
| SU1814587A3 (en) | Slag forming mixture for protecting metal in crystallizer | |
| RU2311987C2 (en) | Slag forming mixture for insulation of metal in intermediate ladle |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20070705 |