RU2162994C2 - Method for determination of permissible current for graphitized electrodes in electric arc steel melting furnace - Google Patents
Method for determination of permissible current for graphitized electrodes in electric arc steel melting furnace Download PDFInfo
- Publication number
- RU2162994C2 RU2162994C2 RU98121239/02A RU98121239A RU2162994C2 RU 2162994 C2 RU2162994 C2 RU 2162994C2 RU 98121239/02 A RU98121239/02 A RU 98121239/02A RU 98121239 A RU98121239 A RU 98121239A RU 2162994 C2 RU2162994 C2 RU 2162994C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrodes
- permissible
- criterion
- characterizing
- group
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 title claims abstract 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 title abstract 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 title abstract 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 description 12
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Discharge Heating (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электротермии и может быть использовано при эксплуатации графитированных электродов в дуговой сталеплавильной печи. The invention relates to electrothermics and can be used in the operation of graphite electrodes in an arc steel furnace.
Известен способ определения допустимого тока для графитированных электродов [1], при котором измеряют механическую прочность на диаметральное сжатие σp и модуль упругости электродов E⊥ , находят отношение механической прочности на диаметральное сжатие к модулю упругости электродов σp/E⊥ , по которому определяют допустимый ток электродов в соответствии с графиком зависимости допустимого тока Iдоп от отношения σp/E⊥% , приведенным для двух групп электродов. Диапазон изменения электрического сопротивления для первой группы: (6,1...9)·10-6 Ом·м; для второй группы: (9,1...12,5)·10-6 Ом·м.Known method for determining the allowable current for graphite electrodes [1], wherein the measured mechanical strength diametral compression σ p and the elastic modulus of the electrodes E ⊥, find the ratio of mechanical strength in the diametrical compression to the elastic modulus of the electrodes σ p / E ⊥, which determine the allowable the current of the electrodes in accordance with the graph of the permissible current I add on the ratio σ p / E ⊥ % given for two groups of electrodes. The range of changes in electrical resistance for the first group: (6.1 ... 9) · 10 -6 Ohm · m; for the second group: (9.1 ... 12.5) · 10 -6 Ohm · m.
Недостатком известного способа является то, что, во-первых, диапазон электрического сопротивления для каждой группы электродов достаточно широк, что не позволяет точно оценить допустимый ток, во-вторых, за истекший период времени с момента выдачи свидетельства [1] производство электродов вышло на другой качественный уровень, а электрическое сопротивление электродов большого диаметра (555...610) мм снизилось до (4...5)·10-6 Ом·м. По приведенным в [1] кривым допустимый ток для современных электродов определить невозможно.The disadvantage of this method is that, firstly, the range of electrical resistance for each group of electrodes is wide enough that it is not possible to accurately assess the permissible current, and secondly, over the elapsed time period from the date of issue of the certificate [1], the production of electrodes went to another quality level, and the electrical resistance of large-diameter electrodes (555 ... 610) mm decreased to (4 ... 5) · 10 -6 Ohm · m. According to the curves given in [1], the permissible current for modern electrodes cannot be determined.
Известен способ определения допустимого тока для графитированных электродов [2] , принятый в качестве прототипа, при котором находят критерий качества, характеризующий допустимую нагрузочную способность электродов, по формуле:
Kкач = σизг.н./(ρэ·Eн)·(1-p)·(1-Tш·Tд.р.), (1)
где σизг.н. - механическая прочность на изгиб ниппеля, МПа
ρэ - электрическое сопротивление электрода, мкОм·м
Eн - модуль упругости ниппеля, ГПа
p - вероятность получения неудовлетворительных результатов приемосдаточных испытаний по нормативу отдельных показателей предела прочности на изгиб ниппеля, %
Tш - предельное отклонение шага резьбы по всей длине свинчивания, мм
Tд.р. - предельное отклонение диаметра резьбы ниппельного гнезда, мм
По приведенному в [2] графику через критерий качества Kкач находят допустимый ток.A known method of determining the permissible current for graphite electrodes [2], adopted as a prototype, in which they find a quality criterion characterizing the permissible load capacity of the electrodes, according to the formula:
Kutch K = σ izg.n. / (ρ e · E n ) · (1-p) · (1-T ш · T д.р. ), (1)
where σ ex - mechanical bending strength of the nipple, MPa
ρ e is the electrical resistance of the electrode, μOhm · m
E n - elastic modulus of the nipple, GPa
p - the probability of obtaining unsatisfactory results of acceptance tests according to the standard of individual indicators of the flexural strength of the nipple,%
T W - the maximum deviation of the thread pitch along the entire length of make-up, mm
T D.R. - maximum deviation of the diameter of the thread of the nipple socket, mm
According to the graph given in [2], through the quality criterion K kach , the permissible current is found.
Достоинство известного способа состоит в том, что он позволяет определить критерий Kкач, характеризующий допустимую нагрузочную способность электродов, при любом сочетании физико-механических показателей электродов и ниппелей.The advantage of the known method is that it allows you to determine the criterion K Kach characterizing the permissible load capacity of the electrodes, with any combination of physical and mechanical properties of the electrodes and nipples.
Недостатки известного способа:
1. На современном этапе развития электродного производства предел механической прочности на изгиб ниппеля значительно превосходит механическую прочность электродов. Поэтому в электродной свече, состоящей из 3...4 электродов, свинченных ниппелями, лимитирующим звеном для повышения тока эксплуатации является уже не ниппель, а электрод. Поэтому критерий, характеризующий допустимую нагрузочную способность электродов, должен быть связан с физико-механическими свойствами электродов, а не ниппелей.The disadvantages of this method:
1. At the present stage of development of electrode production, the limit of mechanical strength for bending of the nipple significantly exceeds the mechanical strength of the electrodes. Therefore, in an electrode candle, consisting of 3 ... 4 electrodes, screwed with nipples, the limiting link for increasing the operating current is no longer a nipple, but an electrode. Therefore, the criterion characterizing the permissible load capacity of the electrodes should be associated with the physicomechanical properties of the electrodes, and not the nipples.
2. В формуле для определения Kкач явно допущены ошибки:
1) показатель p должен вводиться не в процентах, а в относительных единицах;
2) отклонение шага резьбы Tш и диаметра ниппельного гнезда Tд.р. должно быть в долях единицы, а не в мм.2. In the formula for determining K qual , errors are clearly made:
1) the indicator p should be entered not in percent, but in relative units;
2) the deviation of the thread pitch T W and the diameter of the nipple socket T D. should be in fractions of a unit, not in mm.
Задачей заявляемого изобретения является повышение надежности и точности определения допустимой нагрузки для графитированных электродов с различными физико-механическими показателями отечественных и зарубежных заводов-изготовителей. The task of the invention is to increase the reliability and accuracy of determining the permissible load for graphitized electrodes with various physical and mechanical properties of domestic and foreign manufacturers.
Задача достигается тем, что в известном способе определения допустимого тока для графитированных электродов в дуговой сталеплавильной печи определяют физико-механические параметра графитированных электродов, в том числе удельного электрического сопротивления ρэ для эталонной группы, определяют критерий Kн, характеризующий допустимую нагрузочную способность эталонной группы электродов, строят зависимость допустимого тока от критерия Kн, характеризующего допустимую нагрузочную способность эталонной группы электродов, определяют критерий Kн, характеризующий допустимую нагрузочную способность исследуемой группы электродов. Дополнительно измеряют для исследуемой группы электродов предел прочности на разрыв σp , коэффициент теплопроводности λ , модуль упругости E⊥ , коэффициент термического расширения α⊥ , а критерий Kн, характеризующий допустимую нагрузочную способность электродов, находят по формулам:
Кн1 = 0,353σp/E⊥-0,28α⊥-0,085ρэ+0,0063λ-0,294 (2)
для электродов диаметром 500 - 610 мм;
Кн2 = 0,140σp/E⊥-0,14α⊥-0,0425ρэ+0,0047λ-5,6 (3)
для электродов диаметром 350 - 450 мм;
а допустимый ток находят по величинам Kн1 или Kн2 на графике зависимости допустимого тока от критерия Kн, характеризующего допустимую нагрузочную способность исследуемой группы электродов.The objective is achieved in that in the known method for determining the permissible current for graphitized electrodes in an arc steel furnace, the physicomechanical parameters of graphitized electrodes are determined, including the electrical resistivity ρ e for the reference group, the criterion K n characterizing the permissible load capacity of the reference group of electrodes is determined , is plotted on the allowable current criterion K n, which characterizes the permissible load-bearing capacity of the reference group of electrodes, define n criterion K which characterizes the permissible load capacity of the investigated groups of electrodes. Additionally, for the studied group of electrodes, the tensile strength σ p , thermal conductivity λ, elastic modulus E ⊥ , thermal expansion coefficient α измер are measured , and the criterion K n characterizing the permissible load capacity of the electrodes is found by the formulas:
Kn1 = 0.353σ p / E ⊥ -0.28α ⊥ -0.085ρ e + 0.0063λ-0.294 (2)
for electrodes with a diameter of 500 - 610 mm;
Kn2 = 0.140σ p / E ⊥ -0.14α ⊥ -0.0425ρ e + 0.0047λ-5.6 (3)
for electrodes with a diameter of 350 - 450 mm;
and the permissible current is found by the values of K n1 or K n2 on the graph of the dependence of the allowable current on the criterion K n characterizing the allowable load capacity of the studied group of electrodes.
Удельное электрическое сопротивление электродов ρэ измеряют параллельно оси прессования зондовым методом и вычисляют по формуле
ρэ = U·S/(IL), Омхм,
где U - падение напряжения между потенциальными зондами, В;
I - сила тока, А,
S - площадь поперечного сечения электрода, м2;
L - расстояние между потенциальными зондами, м.The electrical resistivity of the electrodes ρ e is measured parallel to the axis of pressing by the probe method and calculated by the formula
ρ e = U · S / (IL), Ohm,
where U is the voltage drop between the potential probes, V;
I - current strength, A,
S is the cross-sectional area of the electrode, m 2 ;
L is the distance between potential probes, m
Предел прочности электродов на разрыв σp определяют параллельно оси прессования методом диаметрального сжатия в соответствии с ГОСТ 23775-79.The tensile strength of the electrodes tensile σ p is determined parallel to the axis of pressing by the method of diametric compression in accordance with GOST 23775-79.
Модуль упругости электродов E⊥ определяют перпендикулярно оси прессования по скорости прохождения ультразвука согласно методике, приведенной в ТУ 48-12-52-93 (приложение Б) и в ТУ 48-00194042-39-93 (приложение 2).The elastic modulus of the electrodes E ⊥ is determined perpendicular to the pressing axis by the speed of ultrasound propagation according to the methodology described in TU 48-12-52-93 (Appendix B) and TU 48-00194042-39-93 (Appendix 2).
Коэффициент термического расширения α⊥ определяют перпендикулярно оси прессования в диапазоне температур 20-520oC согласно ТУ 48-0019042-38-93 (приложение 1).The coefficient of thermal expansion α ⊥ is determined perpendicular to the axis of pressing in the temperature range 20-520 o C according to TU 48-0019042-38-93 (Appendix 1).
Коэффициент теплопроводности λ определяют параллельно оси прессования с достаточной степенью точности по эмпирической формуле, приведенной фирмой UKAR в каталоге 1993 года:
λ = 1,3·10-3/ρэ, Вт/(м·град.)
Критерий, характеризующий допустимую нагрузочную способность электродов Kн, получен в результате определения тепловых напряжений в теле электродной свечи на основе матрицы планирования многофакторного эксперимента. Использована 1/2 реплики четырехфакторного эксперимента, в соответствии с которой для оценки влияния на нагрузочную способность электродов четырех факторов (удельного электрического сопротивления ρэ , коэффициента термического расширения α⊥ , коэффициента теплопроводности λ , тока I) проведено восемь вариантов расчета температурного поля и тепловых напряжений, причем результаты расчета температуры в электродной свече подтверждены экспериментально.The thermal conductivity coefficient λ is determined parallel to the pressing axis with a sufficient degree of accuracy according to the empirical formula given by the UKAR company in the 1993 catalog:
λ = 1.3 · 10 -3 / ρ e , W / (m · deg.)
The criterion characterizing the allowable load capacity of the electrodes K n was obtained by determining the thermal stresses in the body of the electrode candle based on the planning matrix of a multifactor experiment. We used 1/2 replicas of a four-factor experiment, according to which eight variants of calculating the temperature field and thermal stresses were carried out to assess the influence of four factors on the load capacity of the electrodes of four factors (electrical resistivity ρ e , thermal expansion coefficient α ⊥ , thermal conductivity λ, current I) and the results of calculating the temperature in the electrode candle are confirmed experimentally.
Матрица планирования приведена в табл. 1. Знак "+" означает максимальное значение заданной величины, знак "-" - минимальное. The planning matrix is given in table. 1. The sign "+" means the maximum value of a given value, the sign "-" - the minimum.
Исходные данные для обработки результатов даны в табл. 2. The source data for processing the results are given in table. 2.
Применена методика обработки факторного эксперимента. Критерий, характеризующий допустимую нагрузочную способность Kн, найден в виде полинома первой степени (формулы (2), (3)), где каждое слагаемое с коэффициентами, определенными на основании табл. 2, характеризует влияние данного физико-механического параметра на величину допустимого тока электрода в условиях одновременного изменения других физико-механических параметров (в соответствии с табл. 1).The methodology for processing the factor experiment was applied. The criterion characterizing the permissible load capacity K n is found in the form of a polynomial of the first degree (formulas (2), (3)), where each term with coefficients determined on the basis of table. 2, characterizes the effect of this physical and mechanical parameter on the value of the allowable electrode current under conditions of a simultaneous change in other physical and mechanical parameters (in accordance with Table 1).
Перечисленные физико-механические показатели (σp,ρэ,E⊥,α⊥,λ) даются в каталогах зарубежных фирм. Отечественные заводы-изготовители приводят в технических условиях, по которым изготавливаются электроды, как правило, не все физико-механические показатели. Часть показателей (Ε⊥,α⊥) дается факультативно. В таких случаях недостающие физико-механические показатели определяют дополнительно.The listed physical and mechanical indicators (σ p , ρ e , E ⊥ , α ⊥ , λ) are given in the catalogs of foreign firms. Domestic manufacturers produce technical specifications, according to which electrodes are made, as a rule, not all physical and mechanical indicators. Some indicators (Ε ⊥ , α ⊥ ) are optional. In such cases, the missing physical and mechanical parameters are determined additionally.
Допустимый ток определяют по величине Kн1 или Kн2 по графику (см. чертеж) зависимости допустимого тока от критерия Kн, характеризующего допустимую нагрузочную способность исследуемой группы электродов.The permissible current is determined by the value of K n1 or K n2 according to the schedule (see drawing) of the dependence of the permissible current on the criterion K n characterizing the permissible load capacity of the studied group of electrodes.
Пример определения допустимого тока в соответствии с заявляемым изобретением:
Определим допустимый ток (Iдоп.) для электродов фирмы UKAR диаметром 610 мм типа AGR, предназначенных для работы на мощных печах при нормальных нагрузках.An example of determining the permissible current in accordance with the claimed invention:
We determine the permissible current (I add. ) For UKAR electrodes with a diameter of 610 mm, type AGR, designed to operate on powerful furnaces under normal loads.
Их физико-механические показатели:
- предел прочности на разрыв σp = 6 МПа;
- модуль упругости E⊥ = 4,4 ГПа;
- коэффициент термического расширения в перпендикулярном направлении α⊥ = 0,4·10-6 1/град
- удельное электрическое сопротивление ρэ = 6,5·10-6 Ом·м;
- коэффициент теплопроводности λ = 200 Вт/м·град.Their physical and mechanical properties:
- tensile strength σ p = 6 MPa;
- elastic modulus E ⊥ = 4.4 GPa;
- coefficient of thermal expansion in the perpendicular direction α ⊥ = 0.4 · 10 -6 1 / deg
- electrical resistivity ρ e = 6.5 · 10 -6 Ohm · m;
- thermal conductivity coefficient λ = 200 W / m · deg.
По формуле (2) находим критерий, характеризующий допустимую нагрузочную способность электродов:
Kн = 0,353·6/4,4 - 0,28·0,4 - 0,085·6,5 + 0,0063·200 - 0,294 = 0,78
По графику Iдоп. = f(Kн) (фиг. 1) находим Iдоп. при Kн = 0,78 Iдоп. = 66,5 кА. По данным фирмы: Iдоп. = 68,0 кА.By the formula (2) we find a criterion characterizing the permissible load capacity of the electrodes:
K n = 0.353 · 6 / 4.4 - 0.28 · 0.4 - 0.085 · 6.5 + 0.0063 · 200 - 0.294 = 0.78
According to schedule I add. = f (K n ) (Fig. 1) we find I add. when K n = 0.78 I add. = 66.5 kA. According to the company: I add. = 68.0 kA.
Отклонение расчетного допустимого тока от рекомендуемого фирмой составило (68-66,5)/68 = (1,5/68)·100% = 2,2%. The deviation of the calculated permissible current from the recommended by the company was (68-66.5) / 68 = (1.5 / 68) · 100% = 2.2%.
В табл. 3 представлены физико-механические показатели графитированных электродов и ниппелей зарубежного и отечественного производства и величина допустимого тока, определенная по прототипу и заявляемому изобретению, а также величина допустимого тока, рекомендованная изготовителями. In the table. 3 shows the physical and mechanical properties of graphitized electrodes and nipples of foreign and domestic production and the allowable current value determined by the prototype and the claimed invention, as well as the allowable current value recommended by the manufacturers.
Сравнение результатов определения допустимого тока по прототипу и по данным отечественных заводов-изготовителей и зарубежных фирм показывает, что выбор допустимого тока по физико-механическим свойствам ниппелей, как правило, не соответствует нагрузкам, рекомендованным изготовителем, а совпадение расчетов допустимого тока электродов по прототипу с данными завода-изготовителя является случайностью, а не закономерностью. A comparison of the results of determining the permissible current according to the prototype and according to the data of domestic manufacturers and foreign companies shows that the choice of the allowable current according to the physicomechanical properties of the nipples, as a rule, does not correspond to the loads recommended by the manufacturer, and the coincidence of the calculation of the allowable current of the electrodes according to the prototype with the data manufacturer is an accident, not a pattern.
Допустимые токи, определенные по заявляемому изобретению, достаточно близко совпадают с токами, рекомендованными заводами-изготовителями. Отличие допустимых токов, определенных по заявляемому изобретению от токов, рекомендованных фирмой UKAR, объясняется неточностью сведений о физико-механических показателях электродов этой фирмы - они взяты по каталогам для группы электродов 250-400 мм, а не по сертификатам на партию электродов диаметром 400 мм. Permissible currents determined by the claimed invention are quite close to the currents recommended by the manufacturers. The difference between the permissible currents determined by the claimed invention from the currents recommended by the UKAR company is explained by inaccurate information on the physicomechanical characteristics of the electrodes of this company - they are taken from the catalogs for the group of electrodes 250-400 mm, and not according to certificates for a batch of electrodes with a diameter of 400 mm.
Несовпадение допустимых токов, рекомендованных отечественными заводами-изготовителями, с рассчитанными по заявляемому изобретению объясняется отсутствием у заводов-изготовителей доступного способа их определения, поэтому рекомендованные токи или завышены (для ЭГ25), или занижены (для ЭГ10). The mismatch of the permissible currents recommended by domestic manufacturers with those calculated according to the claimed invention is explained by the lack of an affordable way for manufacturers to determine them, so the recommended currents are either too high (for EG25), or underestimated (for EG10).
Совершенно очевидно, что эксплуатация электродов на дуговых сталеплавильных печах должна осуществляться с токами, не превышающими их допустимую величину. Правильный выбор допустимого тока электродов является одним из главных условий для расчета оптимального электрического режима и, следовательно, достижения максимальной производительности печи. Кроме того, с выбором допустимого тока электродов связан удельный расход электродов. При эксплуатации электродов диаметром 555 мм в однотипных условиях на 100-тонных дуговых печах с печным трансформатором 32 МВА повышение допустимого тока электродов на 1 А/см2 дает снижение их удельного расхода на 19%.It is quite obvious that the operation of electrodes in arc steel-smelting furnaces should be carried out with currents not exceeding their permissible value. The correct choice of the permissible current of the electrodes is one of the main conditions for calculating the optimal electric mode and, therefore, achieving maximum furnace performance. In addition, the specific consumption of electrodes is associated with the selection of the permissible current of the electrodes. When operating electrodes with a diameter of 555 mm in the same conditions on 100-ton arc furnaces with a furnace transformer of 32 MVA, an increase in the permissible current of the electrodes by 1 A / cm 2 reduces their specific consumption by 19%.
Поэтому точное определение допустимого тока графитированных электродов и выбор соответствующего электродного режима позволит привести к существенному снижению удельного расхода электродов и ликвидации поломок. Therefore, an accurate determination of the allowable current of graphite electrodes and the selection of the appropriate electrode mode will lead to a significant reduction in the specific consumption of electrodes and the elimination of breakdowns.
Литература
1. Авторское свидетельство СССР N 1341563 кл. G 01 N 27/104, 1987.Literature
1. Copyright certificate of the USSR N 1341563 class. G 01 N 27/104, 1987.
2. Патент Российской Федерации RU 2031552 C1, кл. 6 H 05 B 7/08. 2. Patent of the Russian Federation RU 2031552 C1, cl. 6 H 05
Claims (1)
Кн1 = 0,353σр/E⊥-0,28α⊥-0,085ρэ+0,0063λ-0,294
для электродов диаметром 500 - 610 мм;
Кн2 = 0,140σр/E⊥-0,14α⊥-0,0425ρэ+0,0047λ-5,6
для электродов диаметром 350 - 450 мм,
а допустимый ток находят по величине Кн1 или Кн2 на графике зависимости допустимого тока от критерия Кн, характеризующего допустимую нагрузочную способность исследуемой группы электродов.A method for determining the permissible current for graphitized electrodes in an electric arc furnace, including determining the physicomechanical parameters of graphitized electrodes, including electrical resistivity ρ e for the reference group, determining the criterion Kn, characterizing the allowable load capacity of the standard group of electrodes, building the dependence of the permissible current on criterion Kn, characterizing the permissible load capacity of the reference group of electrodes, determination of the criterion Kn, character erizuyuschego allowable load capacity of the investigated group of electrodes, determining the permissible current of said relationship, characterized in that the further measured for the studied group of electrodes tensile strength σ p, coefficient of thermal conductivity λ, the modulus of elasticity E 1, the coefficient of thermal expansion α ⊥, and Bk criterion characterizing the permissible load capacity of the electrodes, are found by the formulas
Kn1 = 0.353σ p / E ⊥ -0.28α ⊥ -0.085ρ e + 0.0063λ-0.294
for electrodes with a diameter of 500 - 610 mm;
Kn2 = 0.140σ p / E ⊥ -0.14α ⊥ -0.0425ρ e + 0.0047λ-5.6
for electrodes with a diameter of 350 - 450 mm,
and the permissible current is found by the value of Кн1 or Кн2 on the graph of the dependence of the allowable current on the criterion Kn, characterizing the allowable load capacity of the studied group of electrodes.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98121239/02A RU2162994C2 (en) | 1998-11-27 | 1998-11-27 | Method for determination of permissible current for graphitized electrodes in electric arc steel melting furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU98121239/02A RU2162994C2 (en) | 1998-11-27 | 1998-11-27 | Method for determination of permissible current for graphitized electrodes in electric arc steel melting furnace |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU98121239A RU98121239A (en) | 2000-08-27 |
| RU2162994C2 true RU2162994C2 (en) | 2001-02-10 |
Family
ID=20212657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98121239/02A RU2162994C2 (en) | 1998-11-27 | 1998-11-27 | Method for determination of permissible current for graphitized electrodes in electric arc steel melting furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2162994C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2296317C1 (en) * | 2005-08-09 | 2007-03-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Инженерно-технологический центр" | Method of determination of the current capacity for the hearth blocks |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0157104A1 (en) * | 1984-02-24 | 1985-10-09 | C. CONRADTY NÜRNBERG GmbH & Co. KG | Method and apparatus for the heating and melting of materials |
| SU1341563A1 (en) * | 1985-11-01 | 1987-09-30 | Предприятие П/Я Ю-9877 | Method of determining tolerable current for graphite coating of electrodes |
| EP0429774A1 (en) * | 1989-11-30 | 1991-06-05 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Direct-arc electric furnace fed with controlled current and method to feed a direct-arc furnace with controlled current |
| SU1690229A1 (en) * | 1989-06-26 | 1991-11-07 | Предприятие П/Я Ю-9877 | Method of determination of permissible current for graphitized electrode |
| RU2031552C1 (en) * | 1992-08-25 | 1995-03-20 | Уральский электродный институт | Method of determination of permissible current for graphitized electrodes |
-
1998
- 1998-11-27 RU RU98121239/02A patent/RU2162994C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0157104A1 (en) * | 1984-02-24 | 1985-10-09 | C. CONRADTY NÜRNBERG GmbH & Co. KG | Method and apparatus for the heating and melting of materials |
| SU1341563A1 (en) * | 1985-11-01 | 1987-09-30 | Предприятие П/Я Ю-9877 | Method of determining tolerable current for graphite coating of electrodes |
| SU1690229A1 (en) * | 1989-06-26 | 1991-11-07 | Предприятие П/Я Ю-9877 | Method of determination of permissible current for graphitized electrode |
| EP0429774A1 (en) * | 1989-11-30 | 1991-06-05 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Direct-arc electric furnace fed with controlled current and method to feed a direct-arc furnace with controlled current |
| RU2031552C1 (en) * | 1992-08-25 | 1995-03-20 | Уральский электродный институт | Method of determination of permissible current for graphitized electrodes |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2296317C1 (en) * | 2005-08-09 | 2007-03-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Инженерно-технологический центр" | Method of determination of the current capacity for the hearth blocks |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2162994C2 (en) | Method for determination of permissible current for graphitized electrodes in electric arc steel melting furnace | |
| US4703253A (en) | Probe for monitoring the corrosion of a steel reinforcement member in a concrete body | |
| CN118623751A (en) | A non-conductive coating thickness measurement method based on three-coil eddy current detection | |
| US4048556A (en) | Method for evaluating electrode consumption rate | |
| GB2222262A (en) | A method and means for measuring the depth of cracks | |
| CN106840474A (en) | A kind of axial stress measuring method of concrete support | |
| Jerrett | The acoustic strain gauge | |
| RU2031552C1 (en) | Method of determination of permissible current for graphitized electrodes | |
| US1515634A (en) | Charles e | |
| RU2307997C1 (en) | Method of adjusting strain-gages | |
| SU1341563A1 (en) | Method of determining tolerable current for graphite coating of electrodes | |
| US3207983A (en) | Resistance change corrosion probe | |
| JP3275117B2 (en) | High temperature strain gauge apparent strain compensation circuit | |
| Klymov et al. | Reliability of strain gauge measurements to clarify the strength of structures at high temperatures | |
| US1050694A (en) | Electrical measuring instrument. | |
| KR100827713B1 (en) | Tension calculation method applied to cable tension sensor and its derivation method | |
| JP5867191B2 (en) | Evaluation method of spring material for connector terminals | |
| KR20110119160A (en) | Crack length measuring device and method | |
| CN109752673A (en) | A split type magnetic flux sensor and method of using the same | |
| TW202530716A (en) | Method for measuring conductivity | |
| CN112469995A (en) | Method, apparatus and program for non-destructive testing of elastomeric cable insulation jacket | |
| RU2298178C1 (en) | Vortex converter of displacements | |
| SU1690229A1 (en) | Method of determination of permissible current for graphitized electrode | |
| SU113473A1 (en) | Instrument for determining the thickness of metal products from the surface | |
| Li et al. | International comparison of a resistive divider at 100 kV DC |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20051128 |