RU2162444C1 - Method of purifying industrial sewage from sulfide sulfur and ammonium nitrogen - Google Patents
Method of purifying industrial sewage from sulfide sulfur and ammonium nitrogen Download PDFInfo
- Publication number
- RU2162444C1 RU2162444C1 RU2000115340/12A RU2000115340A RU2162444C1 RU 2162444 C1 RU2162444 C1 RU 2162444C1 RU 2000115340/12 A RU2000115340/12 A RU 2000115340/12A RU 2000115340 A RU2000115340 A RU 2000115340A RU 2162444 C1 RU2162444 C1 RU 2162444C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ammonia
- hydrogen sulfide
- condensate
- column
- absorption
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 6
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 6
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 title claims description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 title claims description 6
- 239000010865 sewage Substances 0.000 title 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 50
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- HIVLDXAAFGCOFU-UHFFFAOYSA-N ammonium hydrosulfide Chemical compound [NH4+].[SH-] HIVLDXAAFGCOFU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000012856 packing Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 17
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 abstract description 18
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 abstract description 5
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 4
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 4
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 4
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 3
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 3
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- UYJXRRSPUVSSMN-UHFFFAOYSA-P ammonium sulfide Chemical class [NH4+].[NH4+].[S-2] UYJXRRSPUVSSMN-UHFFFAOYSA-P 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011033 desalting Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-M hydrosulfide Chemical class [SH-] RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid Substances OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к очистке технологических сточных вод нефтеперерабатывающей промышленности и может быть использовано для глубокой очистки технологического конденсата от сульфидной серы и аммонийного азота с получением аммиак- и сероводородсодержащих газов с заданными показателями качества. The invention relates to the purification of technological wastewater from the oil refining industry and can be used for deep purification of technological condensate from sulfide sulfur and ammonium nitrogen to produce ammonia and hydrogen sulfide-containing gases with specified quality indicators.
Известен способ очистки технологического конденсата от сульфидной серы и аммонийного азота методом одноступенчатой десорбции углеводородным газом или одноступенчатой отпаркой водяным паром [Справочник нефтепереработчика под ред. Г.А.Ластовкина и др. Л.: Химия, 1986. С. 569 - 5701]. Основным недостатком данного способа является низкая степень очистки технологического конденсата, не удовлетворяющая современным требованиям к стокам, направляемым на биологическую очистку. К недостаткам метода одноступенчатой десорбции или отпарки относится также необходимость дополнительной стадии разделения газовых потоков сероводорода и аммиака при их целевом использовании или при аминовой очистке. A known method of purification of technological condensate from sulfide sulfur and ammonium nitrogen by the method of one-stage desorption by hydrocarbon gas or by one-stage stripping with water vapor [Refinery Handbook, ed. G.A. Lastovkina et al. L .: Chemistry, 1986. S. 569 - 5701]. The main disadvantage of this method is the low degree of purification of the process condensate, which does not meet modern requirements for effluents sent for biological treatment. The disadvantages of the method of single-stage desorption or stripping also include the need for an additional stage of separation of gas flows of hydrogen sulfide and ammonia during their intended use or during amine purification.
Известен также способ очистки технологического конденсата от сульфидной серы и аммонийного азота методом двухступенчатой десорбции инертным газом или двухступенчатой дистилляции [Мюллер Т. и др. Пат. США 5236557. 1993. кл. 203 - 10] с поддержанием pH раствора в первой ступени не выше 3 и во второй ступени не менее 10. Недостатком данного способа очистки является необходимость использования дорогих реагентов - серной кислоты и щелочи для поддержания необходимых значений pH раствора, а также интенсивная коррозия аппаратуры и трубопроводов в условиях кислых растворов или необходимость использования высоколегированных сталей. К недостаткам также относится то, что очищенный конденсат имеет pH более 10, что затрудняет его непосредственное использование на установке электрообессоливания и обезвоживания нефти (ЭЛОУ). There is also a method of purification of technological condensate from sulfide sulfur and ammonium nitrogen by the method of two-stage desorption by inert gas or two-stage distillation [Muller T. et al. Pat. USA 5236557.1993. 203 - 10] with maintaining the pH of the solution in the first stage no higher than 3 and in the second stage no less than 10. The disadvantage of this cleaning method is the need to use expensive reagents - sulfuric acid and alkali to maintain the required pH values of the solution, as well as intense corrosion of equipment and pipelines in acidic solutions or the need to use high alloy steels. The disadvantages also include the fact that the purified condensate has a pH of more than 10, which makes it difficult to directly use it in an electric desalting and oil dehydration unit (ELOU).
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является способ очистки технологического конденсата [Я.А.Карелин и др. Очистка сточных вод нефтеперерабатывающих заводов. М.: Стройиздат, 1982. С.51 - 53] путем двухступенчатого его разделения методами отпарки и дистилляции с получением на первой ступени разделения в абсорбционно-отпарной колонне сероводорода в качестве головного продукта и технологического конденсата, обогащенного аммиаком с остаточным содержанием сероводорода в качестве остатка, с концентрированием сероводорода вверху абсорбционно-отпарной колонны путем взаимодействия паров воды, обогащенных сероводородом, с охлажденным и очищенным конденсатом на тарелках, с подачей технологического конденсата с низа абсорбционно-отпарной колонны в ректификационную колонну с острым орошением на второй ступени разделения с получением парогазовой смеси воды и аммиака с остаточным содержанием сероводорода в качестве головного продукта и очищенного водного конденсата в качестве остатка, с последующей конденсацией парогазовой смеси воды и аммиака с остаточным сероводородом в конденсаторе-холодильнике, сепарацией образовавшейся парогазовой смеси в сепараторе и рециркуляцией жидкой фазы в абсорбционно- отпарную колонну на первую ступень разделения. Closest to the proposed invention is a method of purification of technological condensate [Y. A. Karelin and others. Wastewater treatment of oil refineries. M .: Stroyizdat, 1982. P.51 - 53] by its two-stage separation by stripping and distillation methods to obtain hydrogen sulfide as a head product and process condensate enriched with ammonia with a residual hydrogen sulfide content in the absorption and stripping column of the hydrogen sulfide as a residue , with the concentration of hydrogen sulfide at the top of the absorption-stripping column through the interaction of water vapor enriched in hydrogen sulfide, with cooled and purified condensate on plates, with the supply of technological condensate the condensate from the bottom of the absorption-stripping column to a distillation column with acute irrigation in the second separation stage to obtain a vapor-gas mixture of water and ammonia with a residual hydrogen sulfide content as the main product and purified aqueous condensate as a residue, followed by condensation of the vapor-gas mixture of water and ammonia with residual hydrogen sulfide in a condenser-cooler, separating the resulting vapor-gas mixture in a separator and recirculating the liquid phase into an absorption-stripping column to the first stage division.
Недостатком данного способа является образование кристаллических солей сульфида и гидросульфида аммония при температурах ниже 80oC и при недостатке влаги в потоке. Такие условия имеют место на тарелках в верхней части абсорбционно-отпарной колонны на первой ступени разделения, в системе острого орошения ректификационной колонны и в узле конденсации парогазовой смеси воды и аммиака с остаточным сероводородом на второй ступени разделения. Кристаллические соли образуются на нижних поверхностях и в переливных устройствах тарелок абсорбционно-отпарной колонны, в системе трубопроводов и в конденсаторе-холодильнике острого орошения ректификационной колонны, а также в узле конденсации и сепарации парогазовой смеси, выходящей из ректификационной колонны, это приводит к необходимости остановки установки и ее очистки.The disadvantage of this method is the formation of crystalline salts of ammonium sulfide and hydrosulfide at temperatures below 80 o C and with a lack of moisture in the stream. Such conditions occur on plates in the upper part of the absorption-stripping column in the first separation stage, in the acute irrigation system of the distillation column and in the condensation unit of the gas-vapor mixture of water and ammonia with residual hydrogen sulfide in the second separation stage. Crystalline salts are formed on the lower surfaces and in the overflow devices of the plates of the absorption-stripping column, in the piping system and in the condenser-cooler of acute irrigation of the distillation column, as well as in the condensation and separation unit of the vapor-gas mixture leaving the distillation column, this leads to the need to stop the installation and its cleaning.
Задачей изобретения является обеспечение непрерывной работы установки очистки технологического конденсата без образования в аппаратах и в трубопроводах солей гидросульфида аммония и высокая степень очистки технологического конденсата. The objective of the invention is to ensure continuous operation of the installation for the purification of process condensate without the formation of ammonium hydrosulfide salts in the apparatus and pipelines and a high degree of purification of the process condensate.
Задача решается тем, что в данном способе очистки технологических сточных вод от сульфидной серы и аммонийного азота, включающем концентрирование чистого сероводорода в качестве верхнего продукта и технологического конденсата, обогащенного аммиаком, в качестве кубового остатка абсорбционно- отпарной колонны, получение смеси аммиака с остаточным сероводородом и водяным паром в качестве верхнего продукта и очищенного конденсата в качестве кубового продукта в ректификационной колонне, часть которого возвращается в абсорбционно-отпарную колонну, концентрирование сероводорода в верху абсорбционно-отпарной колонны производится в слое насадки путем поглощения аммиака холодным потоком очищенного конденсата, ректификационную колонну орошают циркулирующим потоком жидкости на верхних тарелках, смесь аммиака с остаточным сероводородом и водяным паром охлаждают в насадочном скруббере с образованием раствора гидросульфида аммония, возвращаемого в абсорбционно- отпарную колонну, а чистый аммиак отводят сверху скруббера. The problem is solved in that in this method of purification of industrial wastewater from sulfide sulfur and ammonium nitrogen, which involves concentrating pure hydrogen sulfide as an overhead product and process condensate enriched with ammonia as the bottom residue of an absorption-stripping column, obtaining a mixture of ammonia with residual hydrogen sulfide and water vapor as a top product and purified condensate as a bottoms product in a distillation column, part of which is returned to the absorption-stripping column, the concentration of hydrogen sulfide at the top of the absorption-stripping column is carried out in the packing layer by absorbing ammonia with a cold stream of purified condensate, the distillation column is irrigated with a circulating liquid flow on the upper plates, the mixture of ammonia with residual hydrogen sulfide and water vapor is cooled in a packing scrubber with the formation of an ammonium hydrosulfide solution returned to the absorption-stripping column, and pure ammonia is removed from above the scrubber.
На чертеже представлена принципиальная технологическая схема очистки технологического конденсата по предлагаемому способу. The drawing shows a schematic flow diagram of the purification of technological condensate by the proposed method.
Очистка технологического конденсата происходит следующим образом. Cleaning process condensate is as follows.
Исходный технологический конденсат (поток I), проходя линию 1, разделяется на два потока; первый поток по линии 2 поступает в абсорбционно-отпарную колонну 3 под слой насадки 4 (холодное питание колонны), а по линии 5 исходный технологический конденсат поступает в теплообменник 6 и далее - в среднюю часть колонны 3 (горячее питание колонны), где в качестве контактных устройств используются тарелки. На верх абсорбционно-отпарной колонны по линии 7 подается охлажденный очищенный конденсат, уходящий снизу ректификационной колонны 8, а вниз абсорбционно-отпарной колонны 3 подается тепло через испаритель 9. Сверху абсорбционно-отпарной колонны 3 отбирается сероводород (поток II), а снизу колонны по линии 10 уходит технологический конденсат, содержащий аммиак с остаточным сероводородом. Уходящий снизу абсорбционно-отпарной колонны конденсат после охлаждения в теплообменнике 11 поступает в среднюю часть ректификационной колонны 8, где происходит выделение из него аммиака и остаточного сероводорода. Вверху ректификационной колонны тепло снимается циркуляционным орошением 12. Тепло вниз колонны 8 подводится через испаритель 13. Снизу ректификационной колонны уходит очищенный конденсат, часть которого по линии 14 подается в теплообменник 15, где он охлаждается и по линии 7 поступает в абсорбционно-отпарную колонну 3. Балансовое количество очищенного конденсата по линии 16 отводится с установки (поток III). Сверху ректификационной колонны по линии 17 отводится парогазовая смесь воды и аммиака с остаточным содержанием сероводорода, которая поступает в скруббер 18 под слой насадки 19. В скруббере 18 происходит охлаждение парогазовой смеси воды и аммиака с остаточным сероводородом циркулирующим потоком жидкости, охлажденной в холодильнике 20 с образованием в слое насадки 19 водного раствора солей гидросульфида аммония, который по линии 21 поступает в абсорбционно-отпарную колонну 3 по линии 1. Сверху скруббера 18 отводится аммиак по линии 22 (поток IV). The initial process condensate (stream I), passing line 1, is divided into two streams; the first stream through line 2 enters the absorption-stripping column 3 under the nozzle layer 4 (cold supply of the column), and through line 5, the initial process condensate enters the heat exchanger 6 and then to the middle part of the column 3 (hot supply of the column), where as contact devices used plates. Cooled purified condensate leaving the bottom of the distillation column 8 is fed to the top of the absorption-stripping column through line 7, and heat is supplied to the bottom of the absorption and stripping column 3 through the evaporator 9. Hydrogen sulfide is taken from above the absorption-stripping column 3 (stream II), and from the bottom of the column line 10 leaves the process condensate containing ammonia with residual hydrogen sulfide. The condensate leaving the bottom of the absorption-stripping column after cooling in the
Очистка технологического конденсата происходит при следующих параметрах технологического режима:
1. Давление, кг/см2 (указывается избыточное давление):
Абсорбционно-отпарная колонна - 5-7
Ректификационная колонна - 0,5-2
2. Температура, oC:
Абсорбционно-отпарная колонна
Вверх - 50-90
Низ - 160-168
Ректификационная колонна
Вверх - 90-125
Низ - 130-138
Достигается степень очистки:
сероводород до очистки 4000-10000 мг/л, после очистки менее 1 мг/л;
аммиак до очистки 4000-10000 мг/л, после очистки менее 15 мг/л.Process condensate is cleaned with the following process conditions:
1. Pressure, kg / cm 2 (indicated overpressure):
Absorption-stripping column - 5-7
Distillation column - 0.5-2
2. Temperature, o C:
Absorption-Stripping Column
Up - 50-90
Bottom - 160-168
Distillation column
Up - 90-125
Bottom - 130-138
The degree of purification is achieved:
hydrogen sulfide before purification 4000-10000 mg / l, after purification less than 1 mg / l;
ammonia before purification 4000-10000 mg / l, after purification less than 15 mg / l.
В качестве примера приводится промышленная установка по очистке технологического конденсата. Производительность 30 м3/ч.An industrial condensate treatment plant is given as an example. Productivity 30 m 3 / h.
Параметры работы основных аппаратов установки представлены в таблицах 1-4. The operating parameters of the main apparatus of the installation are presented in tables 1-4.
Использование предлагаемого способа очистки технологического конденсата обеспечивает непрерывную работу установки, так как исключает возможность образования солей гидросульфида аммония благодаря созданию самоочищающихся проточных систем пар-жидкость в местах возможной кристаллизации солей. Using the proposed method for purification of process condensate ensures the continuous operation of the installation, since it eliminates the possibility of the formation of ammonium hydrosulfide salts due to the creation of self-cleaning flowing steam-liquid systems in places of possible crystallization of salts.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000115340/12A RU2162444C1 (en) | 2000-06-16 | 2000-06-16 | Method of purifying industrial sewage from sulfide sulfur and ammonium nitrogen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000115340/12A RU2162444C1 (en) | 2000-06-16 | 2000-06-16 | Method of purifying industrial sewage from sulfide sulfur and ammonium nitrogen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2162444C1 true RU2162444C1 (en) | 2001-01-27 |
Family
ID=20236180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2000115340/12A RU2162444C1 (en) | 2000-06-16 | 2000-06-16 | Method of purifying industrial sewage from sulfide sulfur and ammonium nitrogen |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2162444C1 (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2307795C1 (en) * | 2005-12-16 | 2007-10-10 | Закрытое акционерное общество "Элистек инжиниринг интернейшенл" | Hydrogen sulfide and ammonia-polluted process condensate purification process |
| RU2338698C2 (en) * | 2006-11-24 | 2008-11-20 | ЗАО "Экология" | Method of removal of ammonia and ammonium nitrogen from waters of slurry facilities of metallurgical production |
| RU2460692C1 (en) * | 2011-04-20 | 2012-09-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Петон" | Method for cleaning sulphide-alkaline wastes |
| CN103241786A (en) * | 2013-05-22 | 2013-08-14 | 北京万邦达环保技术股份有限公司 | Evaporation system |
| RU2556634C1 (en) * | 2014-09-05 | 2015-07-10 | Борис Владимирович Андреев | Method for treatment of hydrocarbon fractions from sulphur-containing compounds |
| RU2602096C1 (en) * | 2015-08-12 | 2016-11-10 | Борис Владимирович Андреев | Method of purifying sulphurous-ammonium waste water |
| RU2640533C2 (en) * | 2016-01-19 | 2018-01-09 | Рустем Руждиевич Везиров | Method of extraction from the technological condensate of hydrocarbon and ammonia |
| RU2662154C1 (en) * | 2017-08-28 | 2018-07-24 | Акционерное общество "Газпромнефть - Омский НПЗ" (АО "Газпромнефть-ОНПЗ") | Method for cleaning hydrocarbon fractions from sulfur compounds |
| RU2749595C2 (en) * | 2019-05-21 | 2021-06-15 | Андрей Владиславович Курочкин | Plant for reagent-free purification of sulfur-alkaline effluents (options) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4025398A (en) * | 1974-04-11 | 1977-05-24 | Geoffrey Gordon Haselden | Distillation processes and apparatus |
| US4260462A (en) * | 1978-05-26 | 1981-04-07 | United States Steel Corporation | Process for separating acid gases and ammonia from dilute aqueous solutions thereof |
| US4522730A (en) * | 1983-03-24 | 1985-06-11 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Process for the treatment of an aqueous condensate |
| US4738754A (en) * | 1985-06-12 | 1988-04-19 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Method of recovering ammonia from an aqueous effluent which contains NH.sub.2 and H2 S |
-
2000
- 2000-06-16 RU RU2000115340/12A patent/RU2162444C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4025398A (en) * | 1974-04-11 | 1977-05-24 | Geoffrey Gordon Haselden | Distillation processes and apparatus |
| US4260462A (en) * | 1978-05-26 | 1981-04-07 | United States Steel Corporation | Process for separating acid gases and ammonia from dilute aqueous solutions thereof |
| US4522730A (en) * | 1983-03-24 | 1985-06-11 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Process for the treatment of an aqueous condensate |
| US4738754A (en) * | 1985-06-12 | 1988-04-19 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Method of recovering ammonia from an aqueous effluent which contains NH.sub.2 and H2 S |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КАРЕЛИН Я.А. и др. Очистка сточных вод нефтеперерабатывающих заводов. - М.: Стройиздат, 1982, с. 51 - 53. * |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2307795C1 (en) * | 2005-12-16 | 2007-10-10 | Закрытое акционерное общество "Элистек инжиниринг интернейшенл" | Hydrogen sulfide and ammonia-polluted process condensate purification process |
| RU2338698C2 (en) * | 2006-11-24 | 2008-11-20 | ЗАО "Экология" | Method of removal of ammonia and ammonium nitrogen from waters of slurry facilities of metallurgical production |
| RU2460692C1 (en) * | 2011-04-20 | 2012-09-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Петон" | Method for cleaning sulphide-alkaline wastes |
| CN103241786A (en) * | 2013-05-22 | 2013-08-14 | 北京万邦达环保技术股份有限公司 | Evaporation system |
| RU2556634C1 (en) * | 2014-09-05 | 2015-07-10 | Борис Владимирович Андреев | Method for treatment of hydrocarbon fractions from sulphur-containing compounds |
| RU2602096C1 (en) * | 2015-08-12 | 2016-11-10 | Борис Владимирович Андреев | Method of purifying sulphurous-ammonium waste water |
| RU2640533C2 (en) * | 2016-01-19 | 2018-01-09 | Рустем Руждиевич Везиров | Method of extraction from the technological condensate of hydrocarbon and ammonia |
| RU2662154C1 (en) * | 2017-08-28 | 2018-07-24 | Акционерное общество "Газпромнефть - Омский НПЗ" (АО "Газпромнефть-ОНПЗ") | Method for cleaning hydrocarbon fractions from sulfur compounds |
| RU2749595C2 (en) * | 2019-05-21 | 2021-06-15 | Андрей Владиславович Курочкин | Plant for reagent-free purification of sulfur-alkaline effluents (options) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2462461C2 (en) | Methods of producing ethylene oxide and ethylene glycol | |
| CN101898805B (en) | Two-tower stripping treatment method for sewage in coal chemical engineering equipment | |
| US3335071A (en) | Ammonia recovery process | |
| KR20020074466A (en) | Method for producing high-purity sulphuric acid | |
| US2395509A (en) | Gas purification process | |
| JPH0773699B2 (en) | Method for treating aqueous solution containing hydrogen sulfide, hydrogen cyanide and ammonia | |
| RU2491228C2 (en) | Method and apparatus for producing nh3 from mixture containing nh3 and acidic gases | |
| RU2162444C1 (en) | Method of purifying industrial sewage from sulfide sulfur and ammonium nitrogen | |
| BG51249A3 (en) | METHOD FOR REDUCING THE QUANTITY OF WASTE STREAMS CONTAINING POLYMERS | |
| RU2460692C1 (en) | Method for cleaning sulphide-alkaline wastes | |
| US4412977A (en) | Selective acid gas removal | |
| US7204967B2 (en) | Waste water process with scrubber | |
| CN110395746A (en) | A kind of device and method of liquefied ammonia refinery decolorization | |
| RU2756955C1 (en) | Method for purification of an ammonia-containing gas and production of anhydrous liquid ammonia | |
| US2419225A (en) | Hydrogen cyanide recovery | |
| US3690816A (en) | Simplified gas or liquid treating and/or dehydration process | |
| RU2500460C1 (en) | Device and method for amine treatment of gas | |
| RU2307795C1 (en) | Hydrogen sulfide and ammonia-polluted process condensate purification process | |
| CN1145877A (en) | Process for recovering high purity liquid ammonia from oil-refining waste water | |
| US5777131A (en) | Post manufacture process for improving the properties of lactones and substituted lactams | |
| EP3140253B1 (en) | Process and plant for the production of sulfuric acid | |
| WO1995031428A1 (en) | Liquid phthalic anhydride recovery process | |
| CN108025245B (en) | For high CO2System and method for ammonia purification | |
| US3095295A (en) | Chemical process | |
| US2056748A (en) | Process for phenol recovery |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20040617 |
|
| HK4A | Changes in a published invention | ||
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190617 |