RU2161860C1

RU2161860C1 - Integrated converter

Info

Publication number: RU2161860C1
Application number: RU99120921A
Authority: RU
Inventors: Г.Я. Леденев; А.Б. Лаврищев
Original assignee: Открытое акционерное общество "Ракетно-космическая корпорация "Энергия" им. С.П. Королева"
Priority date: 1999-10-04
Filing date: 1999-10-04
Publication date: 2001-01-10

Abstract

FIELD: electronic engineering; current-to- frequency conversion. SUBSTANCE: converter has first, second, third, and fourth resistors 2, 4, 5, and 5, integrator 3, operational amplifier 8 with first and second thermistors 7, 9 inserted between its outputs and inverting input, and double-input switch 10 whose inputs are connected to thermistors 7, 9. Output of temperature sensor 11 incorporating provision for relay-type change-over in response to temperature tn that changes temperature coefficient of input signal source is connected to control input of switch 10. Arrival of signal responding to tn at output of temperature sensor 11 changes over switch 10 and negative feedback is applied to operational amplifier 8 through second thermistor 9. Current increment at output of operational amplifier 8 compensates for current temperature increment of temperature sensor 11. In this way, sensor signal error brought in due to temperature changes is compensated for along with compensation for changes in converter parameters due to temperature variations. EFFECT: improved reliability and reduced size of converter. 1 dwg

Description

Изобретение относится к области электронной техники и может быть использовано для компенсации температурной нестабильности датчиков с токовым выходом. The invention relates to the field of electronic technology and can be used to compensate for temperature instability of sensors with current output.

Известен преобразователь напряжения в частоту, содержащий интегрирующий конденсатор, шунтированный ключом, и пороговое устройство, вход которого подключен к выходу интегратора, а выход - к управляющему входу ключа, описанные которого приведено в [1]. A known voltage-to-frequency converter, comprising an integrating capacitor shunted by a key, and a threshold device, the input of which is connected to the output of the integrator, and the output to the control input of the key, described in [1].

Недостатком его является наличие погрешности, обусловленной конечной величиной постоянной времени разряда конденсатора. Кроме этого точность преобразования сильно зависит от изменений температуры. Its disadvantage is the presence of an error due to the finite value of the time constant of the discharge of the capacitor. In addition, the accuracy of the conversion is highly dependent on temperature changes.

Известен преобразователь напряжения в частоту - прототип, описание которого приведено в [2], содержащий последовательно соединенные, входную шину, первый резистор и интегратор. Ток, при работе схемы поступает с выхода датчика на входную шину и далее через первый резистор на вход интегратора. A known voltage-to-frequency converter is a prototype, the description of which is given in [2], which contains a series-connected input bus, a first resistor and an integrator. The current, during the operation of the circuit, comes from the output of the sensor to the input bus and then through the first resistor to the input of the integrator.

Данный преобразователь обладает хорошей точностью преобразования, однако, его передаточная характеристика сильно зависит от температуры, кроме этого он не может проводить компенсацию температурного ухода выходного сигнала датчика тока, что, также, во многих случаях может быть не приемлемо. This converter has good conversion accuracy, however, its transfer characteristic is highly dependent on temperature, in addition, it cannot compensate for the temperature deviation of the output signal of the current sensor, which, in many cases, may not be acceptable.

Задача изобретения - повышение точности за счет снижения влияния температурного ухода как самого преобразователя, так и источника сигнала. The objective of the invention is to increase accuracy by reducing the influence of temperature departure of both the converter itself and the signal source.

Эта задача достигается тем, что, в интегральный преобразователь, содержащий последовательно соединенные входную шину, первый резистор и интегратор, дополнительно введены второй, третий, четвертый резисторы, первый, второй терморезисторы, операционный усилитель, электронный ключ и датчик температуры с релейным переключением при температуре t_n, при которой происходит изменение температурного коэффициента источника входного сигнала, при этом второй резистор подсоединен параллельно первому резистору, входная шина подсоединена через третий резистор к инвертирующему входу операционного усилителя, выход которого через четвертый резистор подключен к входу интегратора, через первый терморезистор - к первому входу электронного ключа и через второй терморезистор - ко второму входу электронного ключа, выход датчика температуры соединен с управляющим входом электронного ключа, выход которого соединен с инвертирующим входом операционного усилителя, причем выбираются равными второй и четвертый резисторы, а также сопротивления первого и второго терморезисторов при температуре t_n.This task is achieved by the fact that, in an integrated converter containing a serially connected input bus, a first resistor and an integrator, a second, third, fourth resistor, a first, a second thermistor, an operational amplifier, an electronic switch and a temperature sensor with relay switching at temperature t are additionally introduced _n , at which the temperature coefficient of the input source changes, while the second resistor is connected in parallel with the first resistor, the input bus is connected through a resistor to the inverting input of the operational amplifier, the output of which through the fourth resistor is connected to the input of the integrator, through the first thermistor to the first input of the electronic key and through the second thermistor to the second input of the electronic key, the output of the temperature sensor is connected to the control input of the electronic key, the output of which connected to the inverting input of the operational amplifier, and the second and fourth resistors are selected equal, as well as the resistance of the first and second thermistors at temperature e t _n.

На чертеже представлена блок-схема интегрального преобразователя. Где 1 - входная шина, 2 - первый резистор, 3 - интегратор, 4 - второй резистор, 5 - третий резистор, 6 - четвертый резистор, 7 - первый терморезистор, 8 - перационный усилитель, 9 - второй терморезистор, 10 - электронный ключ, 11 - датчик температуры. The drawing shows a block diagram of an integrated converter. Where 1 is the input bus, 2 is the first resistor, 3 is the integrator, 4 is the second resistor, 5 is the third resistor, 6 is the fourth resistor, 7 is the first thermistor, 8 is the pen amplifier, 9 is the second thermistor, 10 is the electronic key, 11 - temperature sensor.

В интегральном преобразователе последовательно соединены: входная шина 1, первый резистор 2 и интегратор 3. Второй резистор 4 подсоединен параллельно первому резистору 2. Входная шина 1 подсоединена через третий резистор 5 к инвертирующему входу операционного усилителя 8, выход которого через четвертый резистор 6 подключен к входу интегратора 3, через первый терморезистор 7 - к первому входу электронного ключа 10 и через второй терморезистор 9 - ко второму входу электронного ключа 10. Выход датчика температуры 11 соединен с управляющим входом электронного ключа 10, выход которого соединен с инвертирующим входом операционного усилителя 8. Второй 4 и четвертый 6 резисторы имеют одинаковое сопротивление. Первый 7 и второй 9 терморезисторы имеют одинаковое сопротивление при температуре t_n, при которой происходит изменение температурного коэффициента источника входного сигнала. Первый 7, второй 9 терморезисторы и датчик температуры 11 располагаются рядом с источником сигнала и имеют одинаковую с ними температуру.The integrated converter is connected in series: input bus 1, first resistor 2 and integrator 3. The second resistor 4 is connected in parallel to the first resistor 2. Input bus 1 is connected through the third resistor 5 to the inverting input of the operational amplifier 8, the output of which through the fourth resistor 6 is connected to the input integrator 3, through the first thermistor 7 to the first input of the electronic key 10 and through the second thermistor 9 to the second input of the electronic key 10. The output of the temperature sensor 11 is connected to the control input throne key 10, whose output is connected to the inverting input of the operational amplifier 8. The second 4 and 6, the fourth resistors have the same resistance. The first 7 and second 9 thermistors have the same resistance at a temperature t _n at which a change in the temperature coefficient of the input signal source occurs. The first 7, second 9 thermistors and temperature sensor 11 are located next to the signal source and have the same temperature with them.

Интегральный преобразователь работает следующим образом. Пусть источник входного сигнала, поступающего на входную шину 1, имеет разные коэффициенты температурной погрешности на разных диапазонах температуры, граница которых определяется температурой t_n. При температуре ниже, чем t_n на выходе датчика температуры 11 и, соответственно, на управляющем входе электронного ключа 10 отсутствует сигнал (низкий уровень), в результате чего электронный ключ 10 находится в исходном состоянии и его первый вход подсоединен к выходу, т.е. операционный усилитель 8 охвачен отрицательной обратной связью через первый терморезистор 7. А по достижении температуры t_n на выходе датчика температуры 11 появляется сигнал (высокий уровень), который поступая на управляющий вход электронного ключа 10 вызывает его переключение: первый вход отсоединяется от выхода, а к последнему подсоединяется второй вход, в результате чего операционный усилитель 8 охвачен отрицательной обратной связью через второй терморезистор 9. Сопротивление открытого канала ключа во много раз меньше чем сопротивление первого 7 и второго 9 терморезисторов, т.е. сопротивление открытого канала ключа можно не учитывать. Ток i от датчика тока (источника сигнала) поступает на входную шину 1, течет далее через первый резистор 2, второй резистор 4 и третий резистор 5, и соответственно равен:
i = i₀ + i₁₁ + i₁₂ (1)
При этом, учитывая, что на входной шине 1 напряжение равно U_i (т.к. на инвертирующем входе интегратора 3 и на инвертирующем входе операционного усилителя 8 нулевое напряжение), и оно определяется как:
U_i = i₀·R1 (2)
Выражение (1) можно записать как:
i = U_i/R1 + U_i/R3 + U_i/R2 (3)
Подставляя выражение (2) в (3), получим:
i = i₀+ i₀·R1/R3 + i₀·R1/R2 (4)
Рассмотрим работу интегрального преобразователя при температуре ниже, чем t_n. Ток от датчика (источника сигнала) i можно также представить как:
i = i_н±i_н·μ₁·Δt, (5)
где i_н·μ₁·Δt - температурная составляющая, обусловленная изменением номинального тока i_н от температуры, Δt - изменение температуры от номинального значения, μ₁ - коэффициент температурного изменения передаточной характеристики источника сигнала при температуре ниже, чем t_n.The integrated Converter operates as follows. Let the source of the input signal arriving at the input bus 1 have different coefficients of temperature error in different temperature ranges, the boundary of which is determined by the temperature t _n . At a temperature lower than t _n, the output of the temperature sensor 11 and, accordingly, there is no signal (low level) at the control input of the electronic key 10, as a result of which the electronic key 10 is in the initial state and its first input is connected to the output, i.e. . the operational amplifier 8 is covered by negative feedback through the first thermistor 7. And when the temperature t _{n is} reached, a signal (high level) appears at the output of the temperature sensor 11, which, when fed to the control input of the electronic key 10, switches it: the first input is disconnected from the output, and the second input is connected to the latter, as a result of which the operational amplifier 8 is covered by negative feedback through the second thermistor 9. The resistance of the open channel of the key is many times less than the resistance e of the first 7 and second thermistors 9, i.e. the resistance of the open channel of the key can be ignored. The current i from the current sensor (signal source) enters the input bus 1, then flows through the first resistor 2, the second resistor 4 and the third resistor 5, and is equal to:
i = i ₀ + i ₁₁ + i ₁₂ (1)
Moreover, given that the input bus 1 voltage is equal to U _i (because at the inverting input of the integrator 3 and at the inverting input of the operational amplifier 8 zero voltage), and it is defined as:
U _i = i ₀ R1 (2)
Expression (1) can be written as:
i = U _i / R1 + U _i / R3 + U _i / R2 (3)
Substituting expression (2) in (3), we obtain:
i = i ₀ + i ₀ R1 / R3 + i ₀ R1 / R2 (4)
Consider the operation of the integrated Converter at a temperature lower than t _n . The current from the sensor (signal source) i can also be represented as:
i = i _n ± i _n · μ ₁ · Δt, (5)
where i _n · μ ₁ · Δt is the temperature component due to a change in the nominal current i _n from temperature, Δt is the temperature change from the nominal value, μ ₁ is the coefficient of the temperature change in the transfer characteristic of the signal source at a temperature lower than t _n .

На вход интегратора 3 поступает ток i₀+Δi_t, при этом: Δi_t = i₁₂+i_t, учитывая, что коэффициент усиления операционного усилителя определяется как Rt1/R3 и соответственно U_t = U_i·Rt1/R3, a i_t = U_t/R4 и U_i = i_i·R1 выражение для Δi_t примет вид:
Δi_t = i₀R1/R2-i₀·R1·Rt1/R4·R3 (6)
Принимая во внимание то, что устройство компенсирует температурный уход датчика и на вход интегратора 3 должен поступать номинальный ток i_н, можно написать равенство:
i₀+Δi_t = i_н (7)
Подставляя в данное выражение Δi_t из (6) и приравнивая его к i_н, полученному из выражения (5), в результате получим:
i₀+i₀·R1/R2-i₀·R1·Rt1/R4·R3 = i±i_н·μ₁·Δt (8)
При практической реализации i > i₁, т.к. R1 выбирается из условия создания необходимой нагрузки для генератора тока в датчике, защиты от токов K3 и поэтому достаточно низкоомно, а R2 и R3, учитывая высокоомное сопротивление входов операционного усилителя, может быть выбрано очень большим. Поэтому можно принять приближение: i≈i_o≈i_н, учитывая которое выражение (8) примет вид:
i₀·(1+R1/R2-R1·Rt1/R4·R3) = i₀·(1±μ₁·Δt) (9)
или, что то же самое:
R1/R2-R1·Rt1/R4·R3 = ±μ₁·Δt (10)
Сопротивление терморезистора связано с изменением температуры соотношением:
Rt1 = Rt1₀±Rt1₀·k_t1·Δt, (11)
где Δt - изменение температуры от номинального значения, k_t1 - коэффициент температурного изменения первого терморезистора 7, Rt1₀ - сопротивление первого терморезистора 7 при номинальной (исходной) температуре. Подставляя выражение (11) в (10) получим:
R1/R2-R1·(Rt1₀±Rt1₀·k_t1·Δt)/R4·R3 = ±μ₁·Δt (12)
Из (12) для нормальных условий, когда Δt = 0 получим соотношение между сопротивлениями для резисторов схемы:
R1/R2 = R1·Rt1₀/R4·R3 (13)
Сокращая и учитывая, что R2 = R4 получим:
R3 = Rt1₀ (14)
Учитывая последнее выражение (14) соотношение (12) примет вид:
±R1·Rt1₀·k_t1·Δt/R4·R3 = ±μ₁·Δt, (15)
или, что то же самое:
±R1·Rt1₀·k_t1/R4·R3 = ±μ₁, (16)
Аналогичным образом можно получить соотношение для работы интегрального преобразователя при температуре выше, чем t_n:
±R1·Rt2₀·k_t2/R4·R3 = ±μ₂, (16a)
где k_t2 - коэффициент температурного изменения второго терморезистора 9, μ₂ - коэффициент температурного изменения передаточной характеристики источника сигнала при температуре выше, чем t_n, Rt2₀ - сопротивление второго терморезистора 9 при номинальной (исходной) температуре.The current i ₀ + Δi _{t is} supplied to the input of the integrator 3, while: Δi _t = i ₁₂ + i _t , given that the gain of the operational amplifier is defined as Rt1 / R3 and, accordingly, U _t = U _i · Rt1 / R3, ai _t = U _t / R4 and U _i = i _i · R1 the expression for Δi _t takes the form:
Δi _t = i ₀ R1 / R2-i ₀ R1 Rt1 / R4 R3 (6)
Taking into account the fact that the device compensates for the temperature drift of the sensor and the rated current i _n must be supplied to the input of the integrator 3, we can write
i ₀ + Δi _t = i _n (7)
Substituting Δi _t from (6) into this expression and equating it to i _n obtained from expression (5), as a result we get:
i ₀ + i ₀ R1 / R2-i ₀ R1 Rt1 / R4 R3 = i ± i _n μ ₁ Δt (8)
In practical implementation, i> i ₁ , because R1 is selected from the condition of creating the necessary load for the current generator in the sensor, protection against currents K3 and therefore quite low resistance, and R2 and R3, given the high resistance of the inputs of the operational amplifier, can be chosen very large. Therefore, we can take the approximation: i≈i _o ≈i _n , given that expression (8) takes the form:
i ₀ · (1 + R1 / R2-R1 · Rt1 / R4 · R3) = i ₀ · (1 ± μ ₁ · Δt) (9)
or, which is the same:
R1 / R2-R1 · Rt1 / R4 · R3 = ± μ ₁ · Δt (10)
The resistance of the thermistor is associated with a change in temperature by the ratio:
Rt1 = Rt1 ₀ ± Rt1 ₀ · k _t1 · Δt, (11)
where Δt is the temperature change from the nominal value, k _t1 is the coefficient of temperature change of the first thermistor 7, Rt1 ₀ is the resistance of the first thermistor 7 at the nominal (initial) temperature. Substituting the expression (11) in (10) we obtain:
R1 / R2-R1 · (Rt1 ₀ ± Rt1 ₀ · k _t1 · Δt) / R4 · R3 = ± μ ₁ · Δt (12)
From (12) for normal conditions, when Δt = 0, we obtain the relation between the resistances for the circuit resistors:
R1 / R2 = R1Rt1 ₀ / R4R3 (13)
Reducing and considering that R2 = R4 we get:
R3 = Rt1 ₀ (14)
Given the last expression (14), relation (12) takes the form:
± R1 · Rt1 ₀ · k _t1 · Δt / R4 · R3 = ± μ ₁ · Δt, (15)
or, which is the same:
± R1 · Rt1 ₀ · k _t1 / R4 · R3 = ± μ ₁ , (16)
Similarly, you can get the ratio for the operation of the integrated Converter at a temperature higher than t _n :
± R1 · Rt2 ₀ · k _t2 / R4 · R3 = ± μ ₂ , (16a)
where k _t2 is the coefficient of temperature change of the second thermistor 9, μ ₂ is the coefficient of temperature change of the transfer characteristic of the signal source at a temperature higher than t _n , Rt2 ₀ is the resistance of the second thermistor 9 at the nominal (initial) temperature.

Схема, реализованная с учетом выражений (16) и (16a), будет компенсировать температурную нестабильность. Так> пусть, например, ток i, поступающий из датчика, при росте температуры превышает на некоторую величину номинальное значение. В результате этого U_i будет, соответственно выше чем при номинальном токе, кроме этого изменится (возрастет) коэффициент усиления операционного усилителя 8 в связи с изменением (ростом) сопротивления первого 7 (или второго 9) терморезистора и как следствие увеличится по модулю U_t, а так как U_t имеет обратный знак относительно U_i (инверсное включение операционного усилителя 8), то в результате этого увеличится ток, текущий от входа интегратора 3 к выходу операционного усилителя 8. Это приращение с выхода операционного усилителя 8 и скомпенсирует температурное приращение тока датчика. Аналогичным образом схема работает и при уменьшении входного тока от температуры.The scheme, implemented taking into account expressions (16) and (16a), will compensate for temperature instability. So> let, for example, the current i coming from the sensor, when the temperature rises, exceeds the nominal value by some amount. As a result of this, U _i will be correspondingly higher than at the rated current, in addition, the gain of the operational amplifier 8 will change (increase) due to a change (increase) in the resistance of the first 7 (or second 9) thermistor and, as a result, will increase modulo U _t , and since U _t has the opposite sign with respect to U _i (inverse switching on of operational amplifier 8), as a result of this, the current flowing from the input of the integrator 3 to the output of operational amplifier 8 will increase. This increment from the output of operational amplifier 8 will compensate temperature increment of the sensor current. Similarly, the circuit also works when the input current decreases with temperature.

В случае, если коэффициент μ выбрать с учетом температурного ухода датчика тока и всех элементов интегрального преобразователя, т.е.:
μ = μ_{датчика}+μ_{интегрального} _{преобразователя},
то данная схема будет компенсировать температурную нестабильность как самого датчика так и интегрального преобразователя.If the coefficient μ is selected taking into account the temperature drift of the current sensor and all elements of the integrated converter, i.e.:
μ = μ _sensor + μ _integrated _transducer ,
then this circuit will compensate for the temperature instability of both the sensor itself and the integrated converter.

Эффект от использования предлагаемого интегрального преобразователя заключается в том, что он позволяет проводить температурную компенсацию, причем не только для датчиков (источников сигнала) с линейной зависимостью параметра от температуры, но и для сигналов, у которых происходит изменение температурного коэффициента при некоторой температуре t_n, что позволяет значительно повысить точность некоторой температуре t_n, что позволяет значительно повысить точность преобразования. Сравним точность прототипа и предлагаемого интегрального преобразователя. Для упрощения сравнения рассмотрим работу на одном температурном участке - температура меньше чем t_n. Например, при использовании датчика с коэффициентом температурного изменения передаточной характеристики μ₁ = 0,0001 на один градус и изменении температуры от номинального значения на 30^o (Δt = 30^°), погрешность составит i_н·μ₁·Δt или 0,003i_н.The effect of using the proposed integrated converter is that it allows temperature compensation, not only for sensors (signal sources) with a linear dependence of the parameter on temperature, but also for signals for which a temperature coefficient changes at a certain temperature t _n , which can significantly improve the accuracy of a certain temperature t _n , which can significantly increase the accuracy of the conversion. Compare the accuracy of the prototype and the proposed integrated Converter. To simplify the comparison, we consider the work on one temperature section - the temperature is less than t _n . For example, when using a sensor with a coefficient of temperature change in the transfer characteristic μ ₁ = 0.0001 by one degree and a temperature change from the nominal value by 30 ^o (Δt = 30 ^° ), the error will be i _n · μ ₁ · Δt or 0.003i _n .

Оценим температурную погрешность интегрального преобразователя с термокомпенсацией. Подставим в температурную составляющую W = i_н·μ₁·Δt коэффициент μ₁, выраженный из (16), получим:
W = i_н·k_t1·Δt·R1·Rt1₀/R4·R3 (17)
Выразим погрешность ΔW через погрешности всех составляющих правой части выражения (17). Погрешность (приращение) ΔW функции W можно определить как полный дифференциал последней, т.е.:

Подставляя в данную оценку выражение для W из (17), находя частные производные и беря их абсолютные (по модулю) значения получим:

Исходя из соотношения (16) и исходного значения μ₁ = 0,0001 выберем параметры остальных элементов схемы, например, k_t1·Δt = 0,5, R1 = 1 к, Rt1₀ = 100 к, R3 = 100 к, R4 = 500 к. Погрешности данных элементов, обусловленные температурной нестабильностью, могут быть следующего порядка:

Подставляя выбранные значения в выражение для погрешности ΔW получим: ΔW = 0,00009i_н, что в десятки раз лучше, чем без температурной компенсации.Let us estimate the temperature error of the integrated converter with thermal compensation. We substitute the coefficient μ ₁ expressed from (16) into the temperature component W = i _n · μ ₁ · Δt, expressed from (16), we obtain:
W = i _n · k _t1 · Δt · R1 · Rt1 ₀ / R4 · R3 (17)
We express the error ΔW through the errors of all components of the right-hand side of expression (17). The error (increment) ΔW of the function W can be defined as the total differential of the latter, i.e.:

Substituting the expression for W from (17) into this estimate, finding the partial derivatives and taking their absolute (modulo) values, we obtain:

Based on relation (16) and the initial value μ ₁ = 0.0001, we choose the parameters of the remaining elements of the circuit, for example, k _t1 · Δt = 0.5, R1 = 1 k, Rt1 ₀ = 100 k, R3 = 100 k, R4 = 500 k. Errors in these elements due to temperature instability can be of the following order:

Substituting the selected values into the expression for the error ΔW, we obtain: ΔW = 0.00009i _n , which is ten times better than without temperature compensation.

Аналогичным образом можно получить оценку и на другом температурном интервале. Общая оценка составит сумму двух погрешностей. In a similar way, an estimate can be obtained for another temperature range. The total score will be the sum of two errors.

Учитывая что устройство, компенсирующее температурную нестабильность, практически вставляется в разрыв токовой цепи и имеет малые размеры (содержит небольшое количество элементов), его можно повторять - использовать в нескольких местах схемы, например, одно располагается рядом с датчиком (температура его терморезистора равна температуре датчика), а другое - рядом с интегратором преобразователя (температура его терморезистора равна температуре элементов интегратора). В таком случае точность преобразования может быть увеличена. Данный интегральный преобразователь может быть использован для работы с любыми датчиками токов, например, датчиками влажности, акселерометрами и т.д., имеющими температурный коэффициент с точкой перегиба в системах, где требуется высокая надежность. Причем источник сигнала может иметь как положительный, так и отрицательный коэффициент температурного изменения передаточной характеристики в обоих температурных диапазонах работы. Considering that a device that compensates for temperature instability is practically inserted into the current circuit and is small (contains a small number of elements), it can be repeated - use it in several places of the circuit, for example, one is located next to the sensor (the temperature of its thermistor is equal to the temperature of the sensor) and the other next to the integrator of the converter (the temperature of its thermistor is equal to the temperature of the elements of the integrator). In this case, the conversion accuracy can be increased. This integrated converter can be used to work with any current sensors, for example, humidity sensors, accelerometers, etc., having a temperature coefficient with an inflection point in systems where high reliability is required. Moreover, the signal source can have both positive and negative coefficient of temperature change of the transfer characteristic in both temperature ranges of operation.

Предлагаемая совокупность признаков, в рассмотренных авторами решениях, не встречалась для решения поставленной задачи и не следует явным образом из уровня техники, что позволяет сделать вывод о соответствии технического решения критериям "новизна" и "изобретательский уровень". В качестве элементов для реализации интегрального преобразователя можно использовать любые резисторы, терморезисторы, например, С2-33Н, ММТ-1, операционные усилители и электронные ключи любых серий, например, 544-й и 590-й. The proposed set of features, in the solutions considered by the authors, was not met to solve the problem and does not follow explicitly from the prior art, which allows us to conclude that the technical solution meets the criteria of "novelty" and "inventive step". As elements for the implementation of the integrated converter, you can use any resistors, thermistors, for example, C2-33N, MMT-1, operational amplifiers and electronic keys of any series, for example, the 544th and 590th.

Литература
[1] - Заявка ФРГ N 2057856 от 27.03.75. Устройство для преобразования электрического напряжения в пропорциональную напряжению частоту.Literature
[1] - Application of Germany N 2057856 from 03/27/75. A device for converting electrical voltage into a frequency proportional to voltage.

[2] - Авторское свидетельство СССР N 921080 от 18.04.82. Преобразователь напряжения в частоту. [2] - USSR Copyright Certificate N 921080 of 04/18/82. Voltage to frequency converter.

Claims

An integrated transducer comprising an input bus, a first resistor and an integrator, connected in series, characterized in that a second, third, fourth resistor, a first, a second thermistor, an operational amplifier, an electronic key and a temperature sensor with relay switching at a temperature t _{n are} additionally introduced into it, at which there is a change in the temperature coefficient of the input signal source, while the second resistor is connected parallel to the first resistor, the input bus is connected through the third the resistor to the inverting input of the operational amplifier, the output of which through the fourth resistor is connected to the input of the integrator, through the first thermistor to the first input of the electronic key and through the second thermistor to the second input of the electronic key, the output of the temperature sensor is connected to the control input of the electronic key, the output of which is connected with the inverting input of the operational amplifier, and the second and fourth resistors are selected equal, as well as the resistance of the first and second thermistors at a temperature t _n .