RU2158841C2

RU2158841C2 - Камера жидкостного ракетного двигателя и ее корпус

Info

Publication number: RU2158841C2
Application number: RU99101161/06A
Authority: RU
Inventors: А.А. Васин; С.Д. Каменский; Б.И. Каторгин; А.И. Колесников; В.П. Носов; А.И. Ставрулов; В.В. Федоров; В.К. Чванов
Original assignee: Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш им. акад. В.П. Глушко"
Priority date: 1999-01-21
Filing date: 1999-01-21
Publication date: 2000-11-10
Also published as: DE69940299D1; EP1022455A2; EP1022455A3; EP1022455B1; US6244041B1

Abstract

Изобретение относится к ракетному двигателестроению, а также может быть использовано и в авиадвигателестроении. Камера содержит корпус, средства воспламенения и смесительную головку. Смесительная головка состоит из внутреннего огневого днища, среднего днища, наружного днища, двухкомпонентные форсунки закреплены во внутреннем огневом днище и среднем днище. Часть двухкомпонентных форсунок установлена выступающей за внутреннее огневое днище, а другая часть утоплена в огневом днище. Средства воспламенения выполнены из струйных форсунок, установленных в силовом корпусе за внутренним огневым днищем. Оси расходных отверстий струйных форсунок расположены под острым углом к выходу из силового корпуса и отклонены по кругу в поперечной плоскости от продольной оси силового корпуса в одинаковом направлении. Корпус камеры включает камеру сгорания и сопло, выполненные из силовой оболочки, огневой стенки. Тракт регенеративного охлаждения расположен между силовой оболочкой и огневой стенкой. Кольцевая щель пояса завесы выполнена во внутренней огневой стенке перед критическим сечением сопла. Тракт регенеративного охлаждения камеры выполнен с разветвленным входом. Одна из его ветвей сообщена с полостью тракта охлаждения между критическим сечением сопла и его срезом, вторая ветвь - с полостью тракта охлаждения перед критическим сечением сопла, а третья - с полостью тракта охлаждения перед кольцевой щелью пояса завесы. Такое выполнение камеры и корпуса позволит повысить технико-эксплуатационные характеристики двигателя и его ресурс при многократном включении. 2 с. и 10 з.п.ф-лы, 9 ил.

Description

Изобретение относится к ракетному двигателестроению, а также может быть использовано и в авиадвигателестроении.

В технике нашли широкое распространение камеры, в которых взаимодействуют жидкие и газообразные компоненты топлива или продукты их газогенерации.

Известна камера сгорания преимущественно для газовых турбин (US, A, 4211073). Камера имеет смесительную головку, включающую внутреннее огневое, наружное и среднее днища и направленную вдоль оси камеры двухкомпонентную форсунку. Корпус камеры состоит из внешней силовой оболочки и внутренней огневой стенки, между которыми находится тракт регенеративного охлаждения. Боковые форсунки равнорасположены по окружности корпуса камеры. Устройство сложно использовать в качестве камеры ЖРД больших тяг, в частности из-за того, что на практике не всегда возможно надежно обеспечить воспламенение топлива при многофорсуночной смесительной головке.

Известна камера жидкостного ракетного двигателя (ЖРД) (US, A, 4621492).

В этой камере смесительная головка имеет внутреннее огневое, наружное и среднее днища. Форсунка смесительной головки закреплены в днищах. Форсунки содержат три концентрично вставленные друг в друга втулки, расположенные в корпусах форсунок. Втулки выполнены с центральным осевым каналом для подвода жидкого окислителя. Имеются форсунки, выступающие корпуса которых простираются за внутреннее огневое днище.

Это техническое решение не является эффективным для камер больших размеров, так как в нем используются форсунки одного типа. Кроме того, форсунки конструктивно сложны, так как состоят из трех концентрично вставленных друг в друга втулок. Известное техническое решение предназначено для жидкого окислителя, подаваемого вдоль оси форсунки. Для газообразного окислителя или окислительного газа конструкция форсунки требует значительной доработки. Кроме того, в некоторых случаях для большеразмерных камер ЖРД нельзя считать полностью надежным и эффективным подачу воспламенительной смеси через центральную форсунку смесительной головки.

Наиболее близким техническим решением является камера ЖРД и ее составные части в американском ракетном двигателе SSME (монография Г.Г. Гахун, В.И. Баулин, В.А. Володин и др. Конструкция и проектирование жидкостных ракетных двигателей. М., 1989, стр. 124, рис. 6.40, стр. 135, рис. 7.12).

Камера выполнена из корпуса и смесительной головки. Смесительная головка имеет переднее, промежуточное и наружное днища и закрепленные в них форсунки. Все использующиеся в этом техническом решении форсунки функционально можно подразделить на основные форсунки и форсунки, образующие антипульсационные перегородки. Корпус камеры имеет внешнюю силовую оболочку и оребренную с внешней стороны внутреннюю огневую стенку, между которыми образован тракт регенеративного охлаждения.

Камера используется для ЖРД, работающих на компонентах топлива кислород - водород. Для этих компонентов топлива предназначена и камера, и составляющие ее части, в том числе и система зажигания и система смесеобразования. Применение данного известного технического решения для ЖРД, функционирующих на компонентах топлива кислород - керосин, требует существенных не известных из уровня техники конструкторских доработок.

В ракетном двигателестроении широкое распространение получили различные конструкции корпусов камер ЖРД.

Известен двухкомпонентный ракетный двигатель (US, A, 4894986).

Корпус камеры ЖРД этого двигателя состоит из внешней силовой оболочки и внутренней огневой стенки, между которыми образован тракт регенеративного охлаждения одного из топлив. Этот тракт имеет вход и выход. Вход тракта расположен на сопловой части корпуса.

Известен также корпус камеры ЖРД SSME (Монография Г.Г. Гахун, В.И. Баулин, В. А. Володин и др. Конструкция и проектирование жидкостных ракетных двигателей. М., 1989, стр. 124, рис. 6.40.5).

Корпус также состоит из внешней силовой оболочки, внутренней огневой стенки, между которыми расположен тракт регенеративного охлаждения одного из топлив. Вход тракта охлаждения расположен на сопле корпуса.

Как в техническом решении из источника информации (US, A, 4894986), так и в двигателе SSME (Монография Г.Г. Гахун, В.И. Баулин, В.А. Володин и др. Конструкция и проектирование жидкостных ракетных двигателей. М., 1989, стр. 124, рис. 6.40.5) возможны резервы повышения эффективности охлаждения, во-первых, за счет того, что подведение охлаждающего компонента топлива в известных конструкциях осуществлено не в самые теплонапряженные места огневой стенки корпуса, а, во-вторых, за счет того, что в них отсутствует щелевое внутреннее охлаждение камеры. Указанные ограничения не позволяют дополнительно повысить температуру во внешнем слое продуктов сгорания, т.е. на огневой стенке корпуса.

Наиболее близким техническим решением для заявленного корпуса камеры является корпус камеры ЖРД, содержащий камеру и сопло, которые состоят из внешней силовой оболочки и внутренней огневой стенки с расположенным между ними трактом регенеративного охлаждения камеры, причем во внутренней огневой стенке выполнена кольцевая щель пояса завесы (US, A, 3595023).

Эта конструкция также имеет ограничения в части, касающейся снижения температуры огневой стенки корпуса в самых теплонапряженных местах как на запуске, так и при выходе на режим работы двигателя, и обладает дополнительными резервами для повышения эффективности охлаждения внутренней огневой стенки корпуса камеры.

В основу настоящего изобретения поставлена задача создания большеразмерной камеры для мощного ЖРД, работающей на компонентах топлива: высокотемпературный окислительный газогенераторный газ от продуктов сгорания керосина в кислороде и керосин, обеспечивающей устойчивое ее функционирование по отношению к возможности возникновения высокочастотных колебаний, как при запуске, так и на рабочем режиме, а также создания корпуса камеры, который обеспечивает улучшение охлаждения огневой стенки в самых теплонапряженных местах корпуса, как при запуске, так и на рабочем режиме, и, таким образом, повысить технико-эксплуатационные характеристики двигателя и его ресурс при многократном включении.

Сущность заявленного изобретения для камеры ЖРД заключается в следующем.

Камера содержит смесительную головку, в которой имеются внутреннее огневое, наружное и среднее днища, а также направленные вдоль оси камеры двухкомпонентные форсунки. Часть форсунок выполнена выступающей за огневое днище и образующей внутри камеры перегородки из продолжения корпусов форсунок.

Камера содержит также корпус камеры, в котором имеется внешняя силовая оболочка и оребренная с внешней стороны внутренняя огневая стенка, между которыми образован тракт регенеративного охлаждения.

Отличительная особенность заявленной камеры состоит в том, что средства воспламенения выполнены из струйных форсунок, установленных за внутренним огневым днищем в силовом корпусе, оси расходных отверстий струйных форсунок расположены под острым углом к выходу из силового корпуса и отклонены по кругу в поперечной плоскости от продольной оси силового корпуса в одинаковом направлении, причем ось расходного отверстия каждой струйной форсунки является скрещивающейся по отношению к осям расходных отверстий соседних с ней форсунок, выступающие за огневое днище двухкомпонентные форсунки образуют кольцевую и радиальную перегородки, при этом двухкомпонентные форсунки, утопленные в огневом днище, выполнены с различным гидросопротивлением при подводе горючего и разделены по расходу горючего на три группы с возможностью обеспечения разницы расходов горючего между каждой группой от 3% до 10% на номинальном режиме, причем двухкомпонентные форсунки закреплены в огневом днище и среднем днище так, чтобы между собой соседствовали двухкомпонентные форсунки из различных групп, причем двухкомпонентные, как выступающие, так и утопленные форсунки, имеют осевой подвод окислительного газа и тангенциальный подвод горючего, а также тем, что угол отклонения оси расходного отверстия для каждой струйной форсунки задан углом отклонения оси струйной форсунки от ее проекции на ось силового корпуса в плоскости, расположенной на оси расходного отверстия и параллельной оси силового корпуса, и выбран в диапазоне от 60^o до 80^o, а расстояние b от продольной оси силового корпуса до проекции оси расходного отверстия струйной форсунки на плоскость, расположенную перпендикулярно оси силового корпуса и в центре струйной форсунки, выбрано в диапазоне от 0,05 до 0,35 внутреннего диаметра D₂ силового корпуса в месте установки струйных форсунок.

Кроме того, камера отличается тем, что входы струйных форсунок зажигания объединены общим коллектором для подвода зажигательного компонента, а расходные отверстия струйных форсунок расположены в поперечной плоскости силового корпуса между внутренним огневым днищем и концами выступающих из него двухкомпонентных форсунок, а во внутреннем огневом днище выполнены конические расточки вдоль осей утопленных двухкомпонентных форсунок.

Кроме того, введены втулки, установленные внутри корпусов, выступающих за внутреннее огневое днище двухкомпонентных форсунок, для осевого подвода через них окислительного газа, на втулке выполнены спиральные ребра для образования между ними спиральных каналов подвода горючего в силовой корпус, которые сообщены с отверстиями, выполненными в корпусе двухкомпонентной форсунки между внутренним огневым днищем и средним днищем, при этом отверстия расположены тангенциально по отношению к осевому подводу окислительного газа.

Другой отличительной особенностью камеры является то, что утопленные в огневом днище двухкомпонентные форсунки имеют насадки, концевые участки которых закреплены в отверстиях огневого днища, при этом между насадкой и корпусом форсунки выполнена огневая полость, а в стенке насадков выполнены отверстия, сообщающие полость горючего смесительной головки с указанной кольцевой полостью, при этом указанные полости отверстия расположены тангенциально по отношению к осевому подводу окислительного газа.

В корпусе камеры жидкостного ракетного двигателя, включающем камеру сгорания и сопло, выполненные из силовой оболочки и огневой стенки, между которыми расположен тракт регенеративного охлаждения камеры, имеющий первый вход и выход, а в огневой стенке выполнена щель пояса завесы, которая гидравлически сообщена с первым входом, отличия состоят в том, что тракт регенеративного охлаждения дополнительно снабжен вторым и третьим входом, при этом второй вход сообщен с трактом охлаждения между критическим сечением сопла и его срезом, а третий - с трактом охлаждения камеры сгорания, при этом первый вход сообщен с трактом регенеративного охлаждения критического сечения сопла, а выход из которого сообщен с третьим входом, а также тем, что первый вход, второй вход и третий вход объединены общим патрубком, разветвленным и размещенным снаружи камеры, а перед кольцевой щелью пояса завесы на внутренней поверхности огневой стенки выполнено спиральное оребрение и в огневой стенке камеры сгорания рядом со щелью пояса завесы выполнена дополнительная кольцевая щель пояса завесы, которая также гидравлически сообщена с первым входом тракта регенеративного охлаждения.

Указанные преимущества, а также особенности настоящего изобретения поясняются лучшим вариантом его выполнения со ссылками на прилагаемые чертежи.

Фиг. 1 изображает камеру ЖРД в разрезе;
фиг. 2 - схематический разрез A-A с видом на огневое днище с форсунками;
фиг. 3 - сечение B-B на фиг. 1;
фиг. 4 - разрез C-C на фиг. 3;
фиг. 5 - область I на фиг. 1 с выступающей форсункой;
фиг. 6 - область II на фиг. 1 с утопленной в огневом днище форсункой;
фиг. 7 - корпус камеры ЖРД, представленной на фиг. 1 с одной кольцевой щелью завесы пояса охлаждения перед критическим сечением;
фиг. 8 - область III на фиг. 7 для камеры с одной кольцевой щелью завесы пояса охлаждения в месте перед критическим сечением сопла;
фиг. 9 - вариант области III на фиг. 7 для камеры с двумя кольцевыми щелями завесы пояса охлаждения в месте перед критическим сечением сопла, как это изображено на фиг. 1.

Конструкция камеры ЖРД, изображенная на фиг. 1, представляет собой следующее.

Смесительная головка 1 содержит внутреннее огневое днище 2, среднее днище 3 и наружное днище 4 и установленные в днищах форсунки 12, 13. Смесительная головка 1 соединена сваркой (в принципе, может быть фланцевым соединением) с корпусом 5 камеры, который содержит камеру сгорания 6 и сопло 7. Корпус камеры также включает в себя внешнюю силовую оболочку 8 и внутреннюю огневую стенку 9.

Как видно на фиг. 2, внутренняя огневая стенка имеет ребра 10, между которыми расположены пазы 11, образующие тракт регенеративного охлаждения огневой стенки 9. Смесительная головка 1 имеет выступающие за внутреннее огневое днище 2 форсунки 12 (см. фиг. 1, 5, 2) и утопленные в огневом днище форсунки 13 (см. фиг. 1, 2, 6). Форсунки 12 образуют в огневой полости камеры радиальные перегородки 14 и кольцевую перегородку 15 (см. фиг. 2). Эти перегородки в связи с уплотненным расположением на огневом днище 2 форсунок 12 и 13 имеют отклонение от строго прямолинейной и кольцевой формы.

В камере сгорания около огневого днища 2 установлены форсунки воспламенителя 16 (см. фиг. 1, 3, 4), имеющие форсуночные отверстия 17 диаметром D₁. Оси этих отверстий имеют определенную одинаковую пространственную направленность, которая задается углом γ (угол γ лежит в вертикальной плоскости, проходящей через ось форсунки, и измеряется между осью форсунки и ее проекцией на вертикальную ось, направленную в сторону выхода из камеры) и кратчайшим расстоянием L от центра камеры до проекции оси форсунки на плоскость, перпендикулярную оси камеры и проходящую через центр этой форсунки (см. фиг. 3). Форсунок воспламенителя 16 в нашем случае четыре. Они равнорасположены по окружности и гидравлически объединены общим коллектором 17. (В принципе, возможно иное количество и расположение таких форсунок, например, три или шесть).

Расстояние L выполнено равным 0,2 внутреннего диаметра D₂ корпуса в месте установки этих форсунок. В общем случае это расстояние целесообразно выбирать от 0,05 до 0,35 от диаметра D₂. При меньших и больших отношениях от этих размеров происходит ухудшение смесеобразования пускового заряда топлива и воспламенителя на запуске.

Угол γ отклонения оси отверстия D₁ в сторону выхода (см. фиг. 4) составляет 70^o. При пусковых режимах современных ЖРД оптимальное значение этих углов находится в интервале от 60^o до 80^o.

Выступающие за огневое днище форсунки 12 представлены на фиг. 5, где 19 - полость окислительного газа смесительной головки 1, 20 - полость горючего смесительной головки 1, 21 - огневая полость камеры сгорания. Форсунка 12 имеет выступающую часть 22 и закреплена в днищах 2 и 3, например, пайкой.

Внутри форсунки 12 вставлена втулка 23 с осевым подводом 24 окислительного газа. Форсунка имеет также отверстия 25 и спиральные ребра 26 на втулке 23. Между спиральными ребрами 26 имеются спиральные каналы 27 для прохода горючего и охлаждения выступающей в огневую полость части 22 форсунки. Форсунки 12, расположенные около огневой стенки 9 камеры, выполнены с увеличенным гидросопротивлением по линии горючего по сравнению с другими форсунками 12. Это может быть достигнуто, например, за счет уменьшения диаметров отверстий 25.

Утопленная в огневом днище 2 форсунка 13 (см. фиг. 1) представлена на фиг. 6. Эта форсунка так же, как и предыдущая является двухкомпонентной с осевым подводом окислительного газа. Форсунка состоит из корпуса форсунки 13 и форсуночного насадка 28, скрепленного с корпусом, например, пайкой. Сама форсунка посажена и плотно закреплена, например, пайкой в днищах 2 и 3. В ней имеются центробежные тангенциально расположенные отверстия горючего 29. Отверстия 29 сообщаются с кольцевой щелевой полостью 30, непосредственно сообщающейся с выходной полостью 31. Выходная полость 31 форсунки 13 выходит в коническую расточку 32 в огневом днище 2.

Форсунки 13, кроме расположенных около огневой стенки камеры, должны отличаться взаимным расположением и определенным шагом по расходу горючего, поэтому они разделяются по росту расхода горючего на группы (для примера рассматривается три группы). При этом форсунки различных групп изготавливают таким образом, чтобы массовый расход горючего на номинальном режиме работы двигателя отличался между соседними группами не менее 3% и не более 10%. Введение форсунок с разным расходом необходимо для того, чтобы снизить эффекты высокочастотных колебаний на рабочих режимах двигателя. При монтировании форсунок 13 на смесительной головке 1 форсунки располагают так, чтобы между собой соседствовали форсунки различных групп, установленные в камере по определенному закону (например, путем циклического последовательного спирального повторения расположения форсунок с первой до последней группы). Схематичное изображение размещения форсунок 13 на смесительной головке представлено на фиг. 2, на разрезе А-А. При этом каждая форсунка соответствующей группы обозначается окружностью с закрашенным сплошным цветом сектором соответствующего размера:
- форсунка первой группы обозначена окрашенным сектором 1/4 размера окружности;
- форсунка второй группы обозначена окрашенным сектором 1/2 размера окружности;
- форсунка третьей группы обозначена двумя диаметрально противоположными окрашенными секторами размером 1/4 окружности.

С залитой четвертой частью окружности схематично изображены форсунки первой группы. С залитой половиной окружности форсунки второй группы и с залитыми двумя диаметрально расположенными четвертями окружности изображены форсунки третьей группы. Форсунки 13 расположены у огневой стенки (отмечены окрашенными секторами размером 3/4 окружности) и выполнены с увеличенным гидросопротивлением по магистрали горючего, т.е. обеспечивающими уменьшенный расход горючего по сравнению с другими упомянутыми выше форсунками 13.

Корпус камеры (см. фиг. 7) состоит из камеры 6 сгорания и сопла 7 (корпус показан на фиг. 7 без смесительной головки на фиг. 1 и представляет собой часть камеры ЖРД). Корпус камеры включает в себя внешнюю силовую оболочку 8 и внутреннюю огневую стенку 9. Ребра 10 и пазы 11 тракта регенеративного охлаждения описаны выше при описании фиг. 2.

Корпус имеет вход 33 и выход 34 тракта регенеративного охлаждения. На внутренней огневой стенке 9 корпуса выполнена кольцевая щель 35 пояса завесы. На внешней стороне внутренней огневой стенки 9 перед кольцевой щелью 35 по тракту регенеративного охлаждения выполнены, как показано на фиг. 8, спиральные оребрения, имеющие спиральные ребра 36 и спиральные пазы 37 (фиг. 8).

На фиг. 9 представлен вариант места III корпуса с двумя кольцевыми щелями 35 и 38 поясов завесы. Здесь имеются также спиральные ребра 36 и спиральные пазы 37.

Как видно на фиг. 7, вход в тракт охлаждения камеры выполнен разветвленным. Ветвь 39 направлена в полость тракта охлаждения между критическим сечением сопла 40 и срезом 41. Ветвь 42 направлена в полость тракта охлаждения непосредственно перед критическим сечением сопла 40, а ветвь 43 направлена в тракт охлаждения поясов завес (фиг. 9).

В соединении корпуса 5 камеры со смесительной головкой 1 выполнена кольцевая щель 44 завесы (фиг. 1).

В вариантах эта щель 44 может быть выполнена также или отдельно в корпусе или отдельно в смесительной головке. Конструктивное оформление этой щели может быть аналогичным кольцевой щели 35 пояса завесы, расположенной перед критическим сечением 40 сопла.

Наружное днище 4 может быть выполнено в виде входного трубопровода, герметично скрепленного со средним днищем 3, например, сваркой, как это представлено на фиг. 1.

Работает камера ЖРД и корпус камеры в ее составе следующим образом.

Охлаждающее горючее подается в тракт охлаждения камеры между внешней силовой оболочкой 8 и внутренней огневой стенкой 9 и попадает в огневую полость 21 камеры через форсунки 12 и 13 и кольцевые щели 35, 38 и 44 поясов завесы, как показано стрелками на чертежах.

Окислительный газ с большим избытком кислорода подается через наружное днище 4 и форсунки 12 и 13 в огневую полость 21 камеры.

В соответствии с программой запуска ЖРД в огневую полость 21 камеры подается воспламенитель через форсунки 16, имеющие форсуночные отверстия 17. В результате в огневой полости 21 завязывается процесс взаимодействия компонентов топлива, повышается давление, обеспечивается выход двигателя на режим. Выбранное направление осей форсуночных отверстий 17 обеспечивает стабильность условий воспламенения компонентов топлива при выходе двигателя на режим.

Наличие спиральных ребер и пазов 36 и 37 обеспечивает вращение потоков, что улучшает прилегание охлаждающего потока к внутренней огневой стенке корпуса 9 и способствует улучшению условий охлаждения, а следовательно, исключает возможность прогорания стенок камеры.

Наиболее успешно заявленные камера ЖРД и ее корпус могут быть использованы в ракетной технике.

Claims

1. Камера жидкостного ракетного двигателя, содержащая силовой корпус, в котором выполнены каналы регенеративного охлаждения, средства воспламенения и смесительную головку, состоящую из внутреннего огневого днища, среднего днища, наружного днища и из двухкомпонентных форсунок, закрепленных во внутреннем огневом днище и среднем днище, двухкомпонентные форсунки установлены как выступающими за внутреннее огневое днище для образования внутри силового корпуса камеры перегородок, так и утопленными в огневом днище, отличающаяся тем, что средства воспламенения выполнены из струйных форсунок, установленных за внутренним огневым днищем в силовом корпусе, оси расходных отверстий струйных форсунок расположены под острым углом к выходу от силового корпуса и отклонены по кругу в поперечной плоскости от продольной оси силового корпуса в одинаковом направлении, причем ось расходного отверстия для каждой струйной форсунки является скрещивающейся по отношению к осям расходных отверстий соседних с ней форсунок, выступающие за огневое днище двухкомпонентные форсунки образуют кольцевую и радиальную перегородки, при этом двухкомпонентные форсунки, утопленные в огневом днище, выполнены с различным гидросопротивлением при подводе горючего, и разделены по расходу горючего на три группы с возможностью обеспечения разницы расходов горючего между каждой группой от 3 до 10% на номинальном режиме, причем двухкомпонентные форсунки закреплены во огневом днище и среднем днище так, чтобы между собой соседствовали двухкомпонентные форсунки из различных групп, причем двухкомпонентные, как выступающие, так и утопленные форсунки, имеют осевой подвод окислительного газа и тангенциальный подвод горючего.

2. Камера по п.1, отличающаяся тем, что угол отклонения оси расходного отверстия для каждой струйной форсунки задан углом отклонения оси струйной форсунки от ее проекции на ось силового корпуса в плоскости, расположенной на оси расходного отверстия и параллельной оси силового корпуса, и выбран в диапазоне 60 - 80^o, а расстояние L от продольной оси силового корпуса до проекции оси расходного отверстия струйной форсунки на плоскость, расположенную перпендикулярно оси силового корпуса и в центре струйной форсунки, выбрано в диапазоне 0,05 - 0,35 внутреннего диаметра D₂ силового корпуса в месте установки струйных форсунок.

3. Камера по п.2, отличающаяся тем, что входы струйных форсунок зажигания объединены общим коллектором для подвода зажигательного компонента, а расходные отверстия струйных форсунок расположены в поперечной плоскости силового корпуса между внутренним огневым днищем и концами выступающих из него двухкомпонентных форсунок.

4. Камера по п.1, отличающаяся тем, что во внутреннем огневом днище выполнены конические расточки вдоль осей утопленных двухкомпонентных форсунок.

5. Камера по п.1, отличающаяся тем, что введены втулки, установленные внутри корпусов выступающих за внутреннее огневое днище двухкомпонентных форсунок, для осевого подвода через них окислительного газа, на втулке выполнены спиральные ребра для образования между ними спиральных каналов подвода горючего в силовой корпус, которые сообщены с отверстиями, выполненными в корпусе двухкомпонентной форсунки между внутренним огневым днищем и средним днищем.

6. Камера по п.5, отличающаяся тем, что отверстия расположены тангенциально по отношению к осевому подводу окислительного газа.

7. Камера по п.1, отличающаяся тем, что утопленные в огневом днище двухкомпонентные форсунки имеют насадки, концевые участки которых закреплены в отверстиях огневого днища, при этом между насадкой и корпусом форсунки выполнена кольцевая полость, а в стенке насадков выполнены отверстия, сообщающие полость горючего смесительной головки с указанной кольцевой полостью.

8. Камера по п.7, отличающаяся тем, что отверстия расположены тангенциально по отношению к осевому подводу окислительного газа.

9. Корпус камеры жидкостного ракетного двигателя, включающий камеру сгорания и сопло, выполненные из силовой оболочки и огневой стенки, между которыми расположен тракт регенеративного охлаждения камеры, имеющий первый вход и выход, а в огневой стенке выполнена щель пояса завесы, которая сообщена с первым входом, отличающийся тем, что тракт регенеративного охлаждения камеры дополнительно снабжен вторым и третьим входом, второй вход сообщен с трактом охлаждения между критическим сечением сопла и его срезом, а третий - с трактом охлаждения камеры сгорания, при этом первый вход сообщен с трактом регенеративного охлаждения критического сечения сопла.

10. Корпус по п.9, отличающийся тем, что первый вход, второй вход и третий вход объединены патрубком, разветвленным и размещенным снаружи камеры.

11. Корпус по п. 9, отличающийся тем, что перед кольцевой щелью пояса завесы на внутренней поверхности огневой стенки выполнено спиральное оребрение.

12. Корпус по п.9, отличающийся тем, что в огневой стенке камеры сгорания рядом со щелью пояса завесы выполнена дополнительная кольцевая щель пояса завесы.