RU2152353C1

RU2152353C1 - Sulfur production process

Info

Publication number: RU2152353C1
Application number: RU99120749A
Authority: RU
Original assignee: Мелуа Аркадий Иванович
Priority date: 1999-10-06
Filing date: 1999-10-06
Publication date: 2000-07-10

Abstract

FIELD: petrochemical processes. SUBSTANCE: invention may be used in processing of crude oils with different levels of sulfur. Process consists in recovering sulfur from crude oil and/or treating, and/or processing and purifying hydrocarbon stock to release hydrocarbon gases and hydrogen sulfide using heat processes with, as heat carrier, water steam produced in steam generators wherein water is heated by burning therein at least gas and/or liquid fuel. Steam condensate formed in this process is at least partly recycled, and hydrogen sulfide is burned down in oxygen to form sulfur and extra heat. Hydrogen sulfide and hydrocarbons at least partially freed from hydrogen sulfide are burned separately and at least 60% of extra heat released from combustion of hydrogen sulfide and at least 10% of extra heat released from combustion of hydrocarbon gases is used for process, factory, and public needs by way of producing steam and reusing heat of steam condensate to preheat hydrocarbon stock, products of processing thereof, and crude water to be chemically purified. 90% of extra heat released from combustion of hydrocarbon gases is used directly in hydrocarbon stock processing. Gases to be burned are supplied at temperature at least 50 C and pressure at least 0.1 kg/sq.cm and, immediately before combustion, they are additionally heated to temperature at least 80 C. Water for production of steam is return condensate to which chemically treated water is added in amounts at least sufficient to replenish lost condensate. EFFECT: improved quality of petroleum products due to by 95% reduced level of sulfur and reduced consumption of chemically treated waste water leading to improved environmental condition. 14 cl, 1 tbl

Description

Изобретение относится к области нефтехимии и может быть использовано при переработке нефтей с различным содержанием серы. The invention relates to the field of petrochemistry and can be used in the processing of oils with different sulfur contents.

Наиболее близким аналогом является способ получения серы из серосодержащих газов методом Клауса, включающий термическую и три каталитические ступени с изменением очередности работы каталитических ступеней по ходу газа и с промежуточным отделением образующейся серы конденсацией. На третьей по ходу газа ступени постоянно поддерживают температуру ниже точки росы паров серы, а изменение очередности работы каталитических ступеней осуществляют при достижении заданной сероемкости катализатора на третьей ступени таким образом, что первую переключают на место второй, вторую - на место третьей, а третью - на место первой, причем при каждом переключении последнего реактора на место первого по ходу газа одновременно меняют направление потока газа в этом реакторе на противоположное (см., например, SU 1691294, C 01 B 17/04, Б. N 42 от 15.11.1991). The closest analogue is the method for producing sulfur from sulfur-containing gases by the Klaus method, which includes thermal and three catalytic steps with a change in the sequence of operation of the catalytic steps along the gas and with intermediate separation of the sulfur formed by condensation. In the third stage along the gas stage, the temperature is constantly maintained below the dew point of sulfur vapor, and the sequence of operation of the catalytic stages is changed when the specified catalyst intensity is reached in the third stage so that the first is switched to the second, the second to the third, and the third to the first place, and each time the last reactor is switched to the first place along the gas, the gas flow direction in this reactor is simultaneously reversed (see, for example, SU 1691294, C 01 B 17/04, B. N 42 of 11/15/199 1).

Недостатками известного способа являются высокая энергоемкость и энергозатраты вследствие необходимости использования приобретаемого на стороне пара, необходимого в ряде технологических процессов при переработке нефти, а также недостаточно высокое качество получаемых нефтепродуктов вследствие наличия в них серы, которая, ухудшая их качество, в то же время является достаточно ценным продуктом, имеющим самостоятельное применение, при этом известный способ приводит к ухудшению экологической обстановки в регионе. The disadvantages of this method are the high energy intensity and energy consumption due to the need to use purchased on the side of the steam required in a number of technological processes in the processing of oil, as well as the insufficiently high quality of the resulting petroleum products due to the presence of sulfur, which, worsening their quality, is at the same time sufficient valuable product that has independent use, while the known method leads to a deterioration of the environmental situation in the region.

Задачей настоящего изобретения является обеспечение возможности снижения энергозатрат при получении серы из продуктов переработки нефти при одновременном улучшении качества нефтепродуктов за счет снижения содержания серы, улучшении экологической обстановки в регионе и уменьшении стоимости за счет обеспечения возможности рациональной выработки пара собственного производства, необходимого на различных технологических стадиях, снижении расхода химически очищенной воды для питания парогенератора путем 100%-ного возврата конденсата на парогенератор, использовании тепла отходящих потоков переработки и сокращения сжигаемого на факеле количества топливного газа. The objective of the present invention is to provide the opportunity to reduce energy consumption in the production of sulfur from petroleum refined products while improving the quality of petroleum products by reducing sulfur content, improving the environmental situation in the region and reducing cost by enabling the rational production of steam produced in-house, required at various technological stages, reducing the consumption of chemically purified water to power the steam generator by 100% return of condensate a steam generator using waste heat processing flow and reduce flaring fuel gas.

Задача решается за счет того, что в способе получения серы согласно изобретению серу получают из продуктов добычи, и/или обработки, и/или переработки и очистки углеводородного сырья с выделением углеводородных газов и сероводорода при использовании тепловых процессов и в качестве по крайней мере теплоносителя - пара, получаемого в парогенераторах путем нагрева воды за счет сжигания в последних по крайней мере газообразного и/или жидкого топлива и образованием конденсата, по крайней мере частично возвратного, сжигание сероводорода при подаче кислорода с образованием серы и избыточной теплоты, сжигание сероводорода и по крайней мере частично очищенных от него углеводородных газов производят раздельно, при этом не менее 60% избыточной теплоты, получаемой при сжигании сероводорода и не менее 10% теплоты от сжигания углеводородных газов используют для технологических, общезаводских и коммунальных нужд путем выработки пара и утилизации теплоты нагретого парового конденсата для подогрева углеводородного сырья, продуктов его переработки и подаваемой на химическую очистку сырой воды, а до 90% теплоты, получаемой от сжигания углеводородных газов, используют непосредственно в технологических процессах переработки углеводородного сырья, причем сжигаемые газы подают с температурой не менее 50^oC и давлением не менее 0,1 кг/см², а непосредственно перед сжиганием газа дополнительно подогревают до температуры не ниже 80^oC, а в качестве воды для производства пара используют возвратный конденсат с добавлением химически очищенной воды, по крайней мере в количествах, потребных для возмещения невозвращаемого конденсата.The problem is solved due to the fact that in the method for producing sulfur according to the invention, sulfur is obtained from the products of production and / or processing, and / or processing and purification of hydrocarbon raw materials with the release of hydrocarbon gases and hydrogen sulfide when using thermal processes and as at least a heat carrier - steam produced in steam generators by heating water by burning at least gaseous and / or liquid fuel in the latter and forming condensate, at least partially returning, burning hydrogen sulfide at oxygen production with the formation of sulfur and excess heat, the combustion of hydrogen sulfide and at least partially cleaned from it hydrocarbon gases are produced separately, while at least 60% of the excess heat obtained by burning hydrogen sulfide and at least 10% of the heat from burning hydrocarbon gases , plant and communal needs by generating steam and utilizing the heat of the heated steam condensate to heat the hydrocarbon feedstock, its products and supplied to the chemical treatment of a swarm of water, and up to 90% of the heat obtained from the combustion of hydrocarbon gases is used directly in the technological processes of processing hydrocarbon raw materials, and the combusted gases are supplied with a temperature of at least 50 ^o C and a pressure of at least 0.1 kg / cm ² , and immediately before by burning gas, it is additionally heated to a temperature not lower than 80 ^o C, and return water is used as water for steam production with the addition of chemically purified water, at least in the quantities required to compensate for non-returnable condensate.

При этом при получении серы из углеводородных, содержащих сероводород газов, выделенных при переработке и/или добыче углеводородного сырья типа малосернистых, сернистых, высокосернистых нефтей, газового конденсата, природного и/или попутного газа или продуктов их вторичной перегонки и/или использования, выделение серы из сероводорода могут производить ступенчатым окислительным методом с использованием термической и не менее двух каталитических ступеней, причем на термической ступени производят высокотемпературное при температуре 1000 - 1500^oC сжигание сероводорода в топке котла - утилизатора при подаче стехиометрического количества воздуха в зависимости от состава сероводородного газа в пределах 2:1 - 3:1 с выделением теплоты в количестве не менее 150 000 кДж/кг•моль H₂S и SO₂ с образованием серы и выделением теплоты, причем после каждой ступени конверсии осуществляют понижение температуры продуктов реакции путем их охлаждения, а отбираемое тепло используют для получения насыщенного водяного пара в котлах - утилизаторах или в парогенераторах.In this case, upon receipt of sulfur from hydrocarbon gases containing hydrogen sulfide, released during the processing and / or production of hydrocarbons such as low-sulfur, sulfur, high-sulfur oils, gas condensate, natural and / or associated gas or products of their secondary distillation and / or use, sulfur evolution they can be produced from hydrogen sulfide by a stepwise oxidation method using thermal and at least two catalytic steps, and high-temperature is produced at a thermal step at a temperature of 10 00 - 1500 ^o C combustion of hydrogen sulfide in the furnace of the recovery boiler when a stoichiometric amount of air is supplied, depending on the composition of the hydrogen sulfide gas, within 2: 1 - 3: 1 with the release of heat in an amount of at least 150,000 kJ / kg • mol H ₂ S and SO ₂ with the formation of sulfur and the release of heat, and after each stage of the conversion, the temperature of the reaction products is lowered by cooling them, and the selected heat is used to produce saturated water vapor in boilers - heat recovery units or in steam generators.

Могут использовать сырую воду из проточного и/или непроточного водоема, причем нагрев химически очищаемой воды, осуществляемый за счет отбора тепла возвратного парового конденсата, производят до или после выполнения очистки сырой воды от взвесей и после очистки возвратного парового конденсата от масляных загрязнений, в частности воду из реки Урал с общей жесткостью 4,8 мг-экв/кг, общей щелочностью 3,4 мг-экв/кг, величиной pH 8,1 и содержанием железа 628 мг/кг, сульфатов (SO₄ ^-2) 1,78 мг-экв/кг, кремниевой кислоты 0,15 мг-экв/кг, кальция (Ca⁺²) 3,0 мг-экв/кг, магния (Mg⁺²) 1,8 мг-экв/кг, и окисляемостью перманганатной 3,84-5,12 мг/кг по O₂, причем сырую воду на химическую очистку подают под давлением до 5 кг/см² на насосы сырой воды, по крайней мере один из которых оставляют резервным, а затем прокачивают воду через пару теплообменников с неподвижными трубчатыми решетками и подогревают воду до температуры 25-30^oC, причем по крайней мере в одном теплообменнике используют собираемый с территории предприятия конденсат с температурой 80-85^oC, при этом количество сырой воды, пропускаемой через этот теплообменник, регулируют до захолаживания конденсата до температуры 25-35^oC, а остальную часть сырой воды пропускают через другой теплообменник и нагревают ее до температуры 25-30^oC за счет использования в этом теплообменнике в качестве теплоносителя теплофикационной воды, имеющей температуру отопительной воды в соответствии с сезоном, а после подогрева воду направляют на фильтрование в механические фильтры с двухслойной загрузкой кварцевым песком и антрацитом и осуществляют удаление из воды взвешенных частиц до достижения водой прозрачности не менее 40 см, а затем осветленную воду подают на фильтры водород-катионитовые с "голодной" регенерацией, загруженные сульфоуглем, и осуществляют удаление из воды солей жесткости до 1-2 мг-экв/кг постоянной и разрушение бикарбонат иона со снижением только карбонатной щелочности до 0,7 мг-экв/кг и ионным обменом солей жесткости, щелочности, имеющихся в воде и химическими реакциями с катионом водорода сульфоугля, после чего умягченную воду подают на предохраняющие фильтрат от проскоков кислотности буферные саморегулирующиеся фильтры, загруженные сульфоуглем, а затем воду направляют для удаления свободной углекислоты в декарбонизатор, загруженный кольцами Рашига, и осуществляют отделение воздуха с углекислым газом, который отводят в атмосферу, и декарбонизированной воды самотеком в бак, после чего эту воду насосами прокачивают через двухступенчатые фильтры натрий-катионирования, в фильтрах первой ступени производят удаление катионов жесткости до 0,1 мг-экв/кг, а во второй ступени осуществляют более глубокое удаление катионов жесткости Ca⁺², Mg⁺² до 0,01 мг-экв/кг и получают химически очищенную воду прозрачностью не менее 40 см, общей жесткостью 2-5 мг-экв/кг, содержанием железа в пересчете на Fe⁺³ до 300 мг/кг и величиной pH 8, после чего химически очищенную воду подают в баки, а затем насосами откачивают на паровую котельную.Raw water can be used from a flowing and / or non-flowing reservoir, and chemically purified water is heated by taking heat from the return steam condensate before or after purification of the raw water from suspensions and after cleaning the return steam condensate from oil contaminants, in particular water from the Ural River with a total hardness of 4.8 mEq / kg, a total alkalinity of 3.4 mEq / kg, a pH of 8.1 and an iron content of 628 mg / kg, sulfates (SO ₄ ^-2 ) of 1.78 mg eq / kg of silicic acid of 0.15 meq / kg, calcium (Ca ⁺²⁾ 3,0 mg-eq / kg m rotting (Mg ⁺²⁾ 1,8 mg-eq / kg, and permanganate oxidability 3,84-5,12 mg / kg of O _2, wherein the raw water to the chemical cleaning is fed under pressure to 5 kg / cm ² at the pumps crude water, at least one of which is left reserve, and then pumped water through a pair of heat exchangers with fixed tube sheets and heated water to a temperature of 25-30 ^o C, and at least one heat exchanger use condensate collected from the territory of the enterprise with a temperature of 80- 85 ^o C, while the amount of raw water passed through this heat exchanger, they are regulated until the condensate cools to a temperature of 25-35 ^o C, and the rest of the raw water is passed through another heat exchanger and heated to a temperature of 25-30 ^o C due to the use of heating water in this heat exchanger having a heating water temperature in accordance with season, and after heating, the water is sent for filtration to mechanical filters with a two-layer loading with quartz sand and anthracite and the suspended particles are removed from the water until the water reaches a transparency of at least e 40 cm, and then the clarified water is fed to hydrogen-cation exchange filters with a "hungry" regeneration loaded with sulfonated coal, and hardness salts are removed from the water to 1-2 mEq / kg constant and the bicarbonate ion is destroyed with a decrease in only carbonate alkalinity to 0.7 mEq / kg and ion exchange of hardness, alkalinity salts present in water and chemical reactions with hydrogen sulfide carbon cation, after which softened water is fed to self-regulating buffer filters loaded with su with charcoal, and then water is directed to remove free carbon dioxide into a decarbonizer loaded with Rashig rings, and air with carbon dioxide, which is taken into the atmosphere, and decarbonized water are separated by gravity into the tank, after which this water is pumped through pumps with two-stage sodium cation filters, in the filters of the first stage, stiffness cations are removed up to 0.1 mEq / kg, and in the second stage, deeper cations of stiffness Ca ⁺² , Mg ^{+2 are} removed to 0.01 mEq / kg and chemically obtained the searched water with a transparency of at least 40 cm, a total hardness of 2-5 mEq / kg, an iron content in terms of Fe ⁺³ up to 300 mg / kg and a pH of 8, after which chemically purified water is fed into tanks and then pumped out to the steam boiler room.

По крайней мере в период паводка могут осуществлять предварительную очистку воды, которую производят с использованием не менее двух осветлителей производительностью 250 м³/час, двух мешалок известкового молока емкостью 15 м³ каждая, двух мерников коагулянта по 10 м³ каждый, ячейки мокрого хранения извести, преимущественно известкового теста емкостью 100 м³, ячейки известкового молока емкостью 60 м³ и насосов-дозаторов и/или центробежных насосов с дополнительными регулирующими заслонками, а химическую очистку воды производят только с использованием натрий-катионитовых фильтров, в которых производят также регенерацию фильтрующего материала солевым раствором с концентрацией 6-8%.At least during the flood period, they can pre-treat water that is produced using at least two clarifiers with a capacity of 250 m ³ / h, two lime milk mixers with a capacity of 15 m ³ each, two coagulant measuring tanks of 10 m ³ each, and wet lime storage cells , preferably lime putty capacity of 100 m ³ of milk of lime cell capacity of 60 m ³ and metering pumps, and / or centrifugal pumps with additional regulating valves, and the chemical treatment of water to produce only Execu mations sodium cation filters, which also produce regeneration of the filter material with brine at a concentration of 6-8%.

Используемые для химической очистки воды механические фильтры могут выполнять в виде цилиндрических сосудов с внутренним антикоррозионным покрытием, преимущественно из эпоксидной смолы, и двумя стальными днищами сферической формы, в верхнем из которых размещают штуцер подачи исходной воды и верхнее распределительное устройство, которое выполняют в виде лучей из полимерного материала для распределения воды по сечению фильтра, а на нижнее днище располагают дренажную систему в виде коллектора со щелевыми трубками из нержавеющей стали, по оси которых образованы отверстия, которые перекрывают кожухами со щелями шириной 0,25-0,4 мм, причем в верхней части корпуса фильтра образуют люк для осмотра поверхности фильтрующего материала, а в нижней - лаз для монтажа и ремонта верхней и нижней дренажных систем, при этом на корпусе фильтра на уровне щелевых трубок располагают штуцер для гидроперегрузки, подводят к фильтру трубопроводы исходной воды, взрыхления, воздушник верхней и нижней дренажных систем, подсоединяют манометры на входе и выходе коллектора, пробоотборники и вентили, а фильтрующую засыпку выполняют двухслойной, состоящей из слоя кварцевого песка высотой 700 мм и объемом 6,4 м³ и слоя антрацита высотой 500 мм и объемом 4,6 м³, при этом производительность фильтров назначают с учетом расхода воды на собственные нужды и приготовление регенерационных растворов не менее 200 м³/час, скорость фильтрования при работе всех фильтров - не менее 7 м/час и максимальной во время взрыхляющей промывки - не менее 10 м/час при расходе на взрыхление сжатого воздуха 5 м³/час и давлении до 1,5 кгс/см²; используемые водород-катионитовые фильтры выполняют с площадью фильтрования не менее 7 м², диаметром не менее 3000 мм и высотой загрузки сульфоуглем, равной 2500 мм, причем фильтр оснащают верхним распределительным устройством, которое выполняют в виде лучевой, равномерно распределяющей поток воды по поверхности фильтрующего материала системы, а внутреннюю поверхность фильтра выполняют с гуммировочным покрытием из резины, при этом производительность фильтра назначают не менее 80 т/ч, а скорость фильтрования - не менее 13 м/час; используемые буферные фильтры загружают сульфоуглем с высотой слоя загрузки 2000 мм и выполняют саморегенерирующимися, с верхним распределительным устройством в виде "стакан в стакане", причем производительность одного фильтра назначают не менее 180 м³/час, а скорость фильтрования - не менее 25 м/ч; используемый декарбонизатор выполняют с заполнением кольцами Рашига и выполняют с нижним патрубком подвода воздуха, брызгоотделителем и патрубком отвода декарбонизированной воды, который соединяют с баком сбора этой воды емкостью не менее 400 м³; используемый натрий-катионитовый фильтр выполняют двухступенчатым с верхним, состоящим из лучей и нижним распределительными устройствами, причем первую ступень этого фильтра выполняют составной из трех фильтров диаметром 3000 мм и загружают фильтрующим материалом с высотой слоя 1900 мм для замещения катионов Ca⁺², Mg⁺² на катион водорода H⁺, при этом производительность фильтра назначают не менее 90 м³/час, а скорость фильтрования - не менее 25 м/час и производят удаление катионов жесткости до 0,1 мг-экв/кг, а вторую ступень фильтра выполняют составной из двух фильтров диаметром 2600 мм, загружают фильтрующим материалом с высотой слоя 1200 мм, оснащают фильтр верхним распределительным устройством, при этом назначают скорость фильтрования не менее 34 м/час и осуществляют удаление катионов жесткости Ca⁺², Mg⁺² до 0,01 мг-экв/кг, при этом во всех ионообменных фильтрах химической очистки воды на нижнем дренажном устройстве располагают подстилающий слой антрацита высотой, превышающей уровень расположения лучей с перфорацией не менее чем на 10 см.The mechanical filters used for chemical water purification can be made in the form of cylindrical vessels with an internal anticorrosive coating, mainly of epoxy resin, and two spherical steel bottoms, in the upper of which a feed water supply fitting and an upper distribution device, which are made in the form of rays from a polymeric material for distributing water over the filter cross section, and on the lower bottom there is a drainage system in the form of a collector with slotted stainless steel tubes, along the axis of which holes are formed that overlap with casings with slits 0.25-0.4 mm wide, and in the upper part of the filter housing they form a hatch for inspecting the surface of the filter material, and in the lower part there is a hole for mounting and repairing the upper and lower drainage systems, at the same time, a fitting for hydroloading is placed on the filter housing at the level of the slit tubes, the source water pipes, loosening, the air vent of the upper and lower drainage systems are connected to the filter, pressure gauges at the inlet and outlet of the collector, samplers and valves are connected, filtering backfill operate bilayer consisting of the layer of quartz sand of 700 mm and a volume of 6.4 m ³ and a layer of anthracite height of 500 mm and a volume of 4.6 m ^3, the filter performance is assigned with the flow of water on its own needs and preparation of regeneration solutions not less than 200 m ³ / h, the filtration rate during operation of all filters - not less than 7 m / h and maximum during loosening washing - not less than 10 m / h with a flow rate for loosening of compressed air of 5 m ³ / h and pressure up to 1, 5 kgf / cm ² ; used hydrogen-cation exchange filters are performed with a filtering area of at least 7 m ² , a diameter of at least 3000 mm and a loading height of sulfonated coal equal to 2500 mm, and the filter is equipped with an upper distribution device, which is made in the form of a beam that evenly distributes the water flow over the surface of the filter material systems, and the inner surface of the filter is performed with a rubber gum coating, while the filter performance is assigned at least 80 t / h and the filtering speed is at least 13 m / h; the used buffer filters are loaded with sulfonated coal with a loading layer height of 2000 mm and are self-regenerating, with an upper dispenser in the form of a "glass in a glass", moreover, the performance of one filter is assigned at least 180 m ³ / h and the filtering speed is at least 25 m / h ; the used decarbonizer is filled with Rashig rings and is performed with the lower air supply pipe, a spray separator and a decarbonized water pipe, which is connected to the collection tank for this water with a capacity of at least 400 m ³ ; The sodium-cation exchange filter used is performed in two stages with an upper one consisting of beams and a lower distribution device, the first stage of this filter being made up of three filters with a diameter of 3000 mm and loaded with filter material with a layer height of 1900 mm to replace Ca ^{+ 2} , Mg ^{+ 2} cations on the hydrogen cation H ⁺ , while the filter performance is assigned at least 90 m ³ / h, and the filtration rate is at least 25 m / h and stiffness cations are removed up to 0.1 mEq / kg, and the second stage of the filter is performed one of the two filters with a diameter of 2600 mm, is loaded with filter material with a layer height of 1200 mm, the filter is equipped with an upper switchgear, the filtering speed is set at least 34 m / h and the cations of hardness Ca ⁺² , Mg ⁺² are removed to 0.01 mEq / kg, while in all ion-exchange filters for chemical water treatment on the lower drainage device there is an underlying layer of anthracite with a height exceeding the level of the arrangement of beams with perforation by at least 10 cm.

Химически очищенную воду могут подавать на паровую котельную с температурой 25-30^oC, причем часть химически очищенной воды направляют на охладители отбора проб непрерывной и периодических продувок котлов, а оттуда - в головку деаэратора, другую часть химически очищенной воды направляют в охладитель самотечного конденсата, в котором используют тепло конденсата, поступающего с установок предприятия, а выходящую из охладителя воду разделяют на два потока, один из которых, нагретый до 90^oC, подают в головку деаэратора, а другой подают на охладитель непрерывной продувки, используя тепло продувочных вод из сепаратора непрерывной продувки, а затем химически очищенную воду пропускают через охладитель выпара деаэратора, а затем подают ее в головку деаэратора и осуществляют барбатирование химически очищенной воды паром, нагревая ее до температуры, близкой к насыщению, и удаляют из воды газы O₂, CO₂, а сетевую теплофикационную воду подают на всас сетевых насосов, а затем через подогреватели сетевой воды в теплосеть предприятия, при этом при ремонте подогревателей химически очищенной воды осуществляют переключение подогревателей сетевой воды на нагрев химически очищенной воды.Chemically purified water can be fed to a steam boiler room with a temperature of 25-30 ^o C, and part of the chemically purified water is sent to the sampling coolers for continuous and periodic blowing of the boilers, and from there to the deaerator head, another part of the chemically purified water is sent to the gravity condensate cooler, in which the heat of the condensate from the plant’s units is used, and the water leaving the cooler is divided into two streams, one of which, heated to 90 ^o C, is fed to the deaerator head, and the other is fed to cool continuous blower, using the heat of the purge water from the continuous purge separator, and then chemically purified water is passed through a deaerator vapor cooler, and then it is fed to the deaerator head and the chemically purified water is bubbled with steam, heating it to a temperature close to saturation, and removed gases from the water are O ₂ , CO ₂ , and the network heating water is fed to the inlet of the network pumps, and then through the network water heaters to the enterprise’s heating system, while repairing chemically cleaned heaters water switch network water heaters to heat chemically purified water.

Пар из котлов по коллекторам могут подавать в паропроводы предприятия для технологических нужд, причем часть пара из коллекторов через редуцирующее устройство с давлением 4 кгс/см² подают на подогреватель сетевой воды, на подогреватель химически очищенной воды, на подогреватель топливного газа, на обогрев сепаратора топливного газа и в деаэраторы.Steam from boilers for collectors can be supplied to steam pipelines of an enterprise for technological needs, and part of the steam from collectors is supplied through a reducing device with a pressure of 4 kgf / cm ² to a network water heater, a chemically purified water heater, a fuel gas heater, and a fuel separator gas and deaerators.

При наличии излишков мятого пара на предприятии часть мятого пара могут подавать на подогреватели химически очищенной воды и на подогреватели сетевой воды, а в них конденсат направляют в конденсаторные баки, откуда конденсаторными насосами откачивают на конденсатоочистку. In the presence of excess crushed steam at the enterprise, part of the crushed steam can be supplied to chemically treated water heaters and network water heaters, and condensate is sent to them in condenser tanks, from where they are pumped out by condenser pumps for condensate treatment.

При работе подогревателя химически очищенной воды и подогревателей сетевой воды на редуцированном паре с котлов по крайней мере часть конденсата с температурой 90^oC могут направлять непосредственно в головку деаэратора для замещения эквивалентного количества нагретой химически очищенной воды.During operation of the chemically purified water heater and network water heaters using reduced steam from boilers, at least a portion of the condensate with a temperature of 90 ^° C can be sent directly to the deaerator head to replace an equivalent amount of chemically purified heated water.

Подогреватели сетевой и химически очищенной воды могут выполнять в виде блока пароводяного и водоводяного теплообменников, причем вначале в пароводяном теплообменнике конденсируют пар, при этом уровень конденсата в теплообменнике поддерживают регулятором уровня, а затем конденсат направляют в водоводяной теплообменник и переохлаждают его до температуры 80-90^oC, при этом химически очищенную или сетевую воду вначале пропускают через водоводяной теплообменник, а затем через пароводяной.Heaters of network and chemically treated water can be implemented as a block of steam and water and water heat exchangers, and first, steam is condensed in the steam and water heat exchanger, while the condensate level in the heat exchanger is maintained by a level regulator, and then the condensate is sent to the water-water heat exchanger and supercooled to a temperature of 80-90 ^o C, while chemically purified or network water is first passed through a water-water heat exchanger, and then through a steam-water one.

В качестве парогенератора могут использовать паровую котельную, а производственный конденсат с установок предприятия и паровой котельной по трубопроводам подают на распределительную гребенку, причем используют конденсат с общей жесткостью 100 мг-экв/кг, содержанием Fe в пересчете на Fe⁺³ до 180 мг/кг, содержанием кремниевой кислоты SiO₂ - до 350 мг/кг, содержанием масел до 80 мг/кг и величиной pH до 8, причем при несоответствии конденсата указанным параметрам его направляют в дренаж, а с распределительной гребенки конденсат направляют последовательно в бак-отстойник и бак сбора отстоявшегося от нефтепродуктов чистого конденсата, причем по мере всплывания при отстое конденсата на поверхность частиц масла осуществляют сбор его с помощью улавливающей воронки, регулируемой не менее одного раза в смену, при этом в обоих баках поддерживают заданный объем жидкости за счет разности уровней переливных корыт - заполняющих патрубков, после чего чистый конденсат с содержанием нефтепродуктов 10-15 мг/кг с помощью насосов подают через узел регулирования, в котором распределяют потоки на технологическую обработку и взрыхление фильтров трех ступеней обезмасливания, на осветлительные фильтры, загруженные антрацитом, в которых производят удаление взвешенных механических частиц и нефтепродуктов до 4-5 мг/кг, после чего конденсат направляют на четыре сорбционных фильтра первой ступени, которые соединяют между собой параллельно и загружают активированным углем, а затем - на четыре сорбционных фильтра второй ступени обезмасливания конденсата до содержания в нем "масел" не более 0,05 мг/кг, а затем обезмасленный конденсат с температурой 85^oC направляют в межтрубное пространство теплообменников, по которым пропускают холодную сырую воду, используемую для технологических нужд химводоочистки, и осуществляют охлаждение конденсата до температуры 40^oC, после чего направляют его в бак обезмасленного конденсата, откуда насосами прокачивают конденсат на обессоливающую установку, причем температуру обезмасленного конденсата поддерживают в пределах от 35 до 40^oC и направляют его сначала в водород-катионитовые фильтры, в которых в качестве фильтрующего материала используют высокоосновной катионит КУ-2,8 с высотой слоя загрузки 1,5 м и скорость фильтрования 35 м/час, в которых производят задерживание катионов жесткости и железа, причем периодически осуществляют восстановление обменной способности фильтров путем регенерации фильтрующего материала 3-4% раствором серной кислоты, а после водород-катионитовых фильтров конденсат направляют в анионитовые фильтры, в которых в качестве фильтрующего материала используют высокоосновной анионит АВ-17-8 и производят удаление конденсата соединений кремнекислоты, причем периодически осуществляют восстановление обменной емкости анионитовых фильтров путем пропускания через фильтрующий слой анионита 3-5 % раствора едкого натрия, а после анионитовых фильтров очищенный конденсат с содержанием кремниевой кислоты не более 150 мг/кг, железа (в пересчете на Fe⁺³) не более 100 мг/кг, нефтепродуктов - не более 0,5 мг/кг и общей жесткостью, не большей 10 мг/кг, направляют в бак запаса конденсата, откуда прокачивают преимущественно на ТЭЦ и паровую котельную, а также в установку серы и на котлы - утилизаторы, причем для коррекционной обработки обессоленного конденсата до величины pH 8,5-9,5 и снижения коррозии металла трубопроводов в коллектор дозировано подают 1% раствор аммиака насосами-дозаторами.A steam boiler room can be used as a steam generator, and production condensate from the plant’s installations and a steam boiler house is piped to a distribution comb, and condensate with a total hardness of 100 mEq / kg, Fe content in terms of Fe ⁺³ up to 180 mg / kg is used , the content of silicic acid SiO ₂ is up to 350 mg / kg, the oil content is up to 80 mg / kg and the pH is up to 8, moreover, if the condensate does not match the specified parameters, it is sent to the drain, and the condensate is directed from the distribution comb but in the settling tank and the collection tank of pure condensate separated from oil products, and as the condensate floats up onto the surface of the oil particles, it is collected using a collecting funnel regulated at least once per shift, while both tanks maintain a given volume of liquid due to the difference in the levels of overflow troughs - filling nozzles, after which pure condensate with an oil content of 10-15 mg / kg is pumped through the control unit through which the flows are distributed to the process engineer processing and loosening the filters of the three stages of de-oiling, on clarification filters loaded with anthracite, in which suspended mechanical particles and oil products are removed to 4-5 mg / kg, after which the condensate is sent to four sorption filters of the first stage, which are connected to each other in parallel and loaded with activated carbon, and then onto four sorption filters of the second stage of de-oiling the condensate until the content of “oils” in it is not more than 0.05 mg / kg, and then oil-free condensate with a temperature of 8 5 ^o C is directed into the annular space of the heat exchangers, through which cold raw water is used, used for technological needs of chemical water treatment, and the condensate is cooled to a temperature of 40 ^o C, after which it is sent to a tank of oil-free condensate, from where the condensate is pumped to the desalting unit, and deoiled condensation temperature is maintained in the range of from 35 to 40 ^o C and is sent first to a hydrogen-cation exchanger, in which as the filter material used is high KU-2.8 main cation exchanger with a loading layer height of 1.5 m and a filtration speed of 35 m / h, in which stiffness cations and iron are retarded, and the exchange ability of the filters is periodically restored by regenerating the filter material with a 3-4% sulfuric acid solution and after the hydrogen-cation exchange filters, the condensate is sent to anion exchange filters, in which the highly basic anion exchange resin AB-17-8 is used as filter material and the condensate is removed from the silicic acid compounds, and Eski carried reconstitution exchange capacity anion exchange filter by passing through the filter bed anion exchanger 3-5% sodium hydroxide, and after the anion exchange filters with purified condensate content of silicic acid is not more than 150 mg / kg of iron (calculated as Fe ⁺³⁾ is not more than 100 mg / kg, of petroleum products - not more than 0.5 mg / kg and total hardness not exceeding 10 mg / kg, sent to the condensate reserve tank, from where they are pumped mainly to the CHPP and steam boiler room, as well as to the sulfur unit and waste heat boilers , and for corrective Work desalted condensate to a pH of 8.5 to 9.5 and reduce corrosion of metal pipelines in the collector is metered dosed 1% ammonia solution by metering pumps.

Используемые при конденсатоочистке осветлительные фильтры могут выполнять двухкамерными, состоящими из корпуса и нижнего и верхнего дренажного распределительных устройств, причем внутри корпуса жестко прикрепляют глухую плоскую горизонтальную перегородку, разделяющую его на две камеры, и анкерные трубчатые связи, по которым осуществляют отвод воздуха из нижней камеры в верхнюю и поддержание в камерах общего давления, при этом верхнее дренажное распределительное устройство выполняют в виде воронки для равномерного распределения конденсата по поверхности фильтрующего материала, в качестве которого используют антрацит, высоту слоя которого в одной камере принимают равной 0,9 м при величине зерен 2-6 мм, причем при заполнении фильтра фильтрующим материалом сначала производят его укладку в нижнюю камеру, а затем - в верхнюю, а нижнее распределительное устройство выполняют в виде коллектора, к которому прикрепляют тридцать два луча с щелевыми отверстиями шириной 0,25-0,4 мм, которые закрывают перфорированными пластинами для исключения уноса фильтрующего материала; в качестве сорбционных фильтров 1 ступени используют четыре однокамерных фильтра, которые соединяют между собой параллельно и загружают фильтрующим материалом - активированным углем с толщиной слоя 2,5 м и величиной зерен от 2 до 6 мм, причем фильтры оснащают верхним и нижним распределительными устройствами, верхнее из которых выполняют в виде лучей для равномерного распределения потока конденсата по всей поверхности фильтрующего материала, а нижнее распределительное устройство - в виде коллектора, в который располагают горизонтально днищу и в который вставляют распределительные трубы с отверстиями по нижним образующим диаметром 8 мм, которые перекрывают привариваемо желобообразной пластиной со щелью шириной 0,25-0,4 мм для исключения попадания активированного угля в конденсат; при подаче конденсата на обессоливающую установку используют насосы марок К 100, 65, 200, СУХЛУ производительностью не менее 100 м³/час и давлением 5 кгс/см²; водород-катионитовые и анионитовые фильтры выполняют в виде однокамерных, имеющих производительность 115 м³/час цилиндрических аппаратов, корпус каждого из которых диаметром 2,6 м оснащают верхним и нижним лазами, штуцерами для гидроперегрузки и верхним и нижним распределительными устройствами, верхнее из которых выполняют в виде "стакана в стакане", а нижнее - в виде коллектора, в который вставляют распределительные трубки - лучи с отверстиями по нижней образующей, перекрытыми пластиной, имеющей щель шириной 0,25-0,4 мм.The clarification filters used in condensate cleaning can be double-chamber, consisting of a housing and a lower and upper drainage distribution device, and a blind flat horizontal partition dividing it into two chambers and tubular anchors are connected rigidly inside the housing, and air is removed from the lower chamber to the upper and maintaining in the chambers of general pressure, while the upper drainage distribution device is in the form of a funnel for uniform distribution of densate on the surface of the filter material, which is used anthracite, the layer height of which in one chamber is assumed to be 0.9 m with a grain size of 2-6 mm, and when filling the filter with filter material, it is first placed in the lower chamber and then in the upper and lower switchgear are in the form of a collector to which thirty-two beams with slotted holes 0.25-0.4 mm wide are attached, which are closed with perforated plates to prevent entrainment of the filter material; Four single-chamber filters are used as sorption filters of the 1st stage, which are connected together in parallel and loaded with filter material — activated carbon with a layer thickness of 2.5 m and a grain size of 2 to 6 mm, the filters being equipped with upper and lower distribution devices, the upper of which are made in the form of beams for uniform distribution of the condensate stream over the entire surface of the filter material, and the lower distribution device is in the form of a collector in which horizontally the bottom CB and into which is inserted the distribution tubes with holes along the lower generatrix of 8 mm diameter which overlap privarivaemo trough plate with a slit width of 0.25-0.4 mm to avoid ingress of activated carbon in the condensate; when condensate is supplied to the desalination plant, K 100, 65, 200, SUKHLU pumps with a capacity of at least 100 m ³ / h and a pressure of 5 kgf / cm ^{2 are used} ; hydrogen-cation exchange and anion exchange filters are designed as single-chamber cylindrical apparatuses with a capacity of 115 m ³ / h, each of which 2.6 m in diameter is equipped with upper and lower manholes, fittings for hydroloading and upper and lower switchgears, the upper of which are in the form of a “glass in a glass”, and the lower one in the form of a collector into which the distribution tubes are inserted — beams with holes along the lower generatrix overlapped by a plate having a slit 0.25-0.4 mm wide.

В случае образования щелевого отверстия в месте приваривания желобообразной пластины для исключения уноса фильтрующего материала на нижнее распределительное устройство сорбционных фильтров могут насыпать подстилочный слой крупнодробленного антрацита по всей поверхности фильтра высотой 10 см. In the case of the formation of a slit hole at the weld point of the trough plate to prevent entrainment of the filter material, a litter layer of coarse anthracite can be spread over the entire surface of the filter with a height of 10 cm to the lower switchgear of the sorption filters.

Технический результат, обеспечиваемый изобретением, состоит в обеспечении возможности улучшения качества нефтепродуктов за счет снижения содержания серы на 95%, улучшении экологической обстановки в регионе, обеспечении возможности снижения расхода химически очищенной воды для питания парогенератора путем 100%-ного возврата конденсата на парогенератор и обеспечения производства паром собственной выработки, необходимым на различных технологических стадиях. The technical result provided by the invention is to provide the possibility of improving the quality of petroleum products by reducing sulfur content by 95%, improving the environmental situation in the region, providing the ability to reduce the consumption of chemically purified water to power the steam generator by 100% return of condensate to the steam generator and ensuring production steam of own production, necessary at various technological stages.

Способ осуществляют следующим образом. The method is as follows.

Исходную нефть обессоливают и обезвоживают, затем направляют на ректификацию и гидроочистку бензиновых, керосиновых и дизельных фракций. Образующийся в процессе гидроочистки сероводород подвергают высокотемпературному сжиганию в топке котла-утилизатора при подаче стехиометрического количества воздуха согласно реакции
2H₂S + O₂ ---> 2H₂O + S₂ + Q кДж/кг•моль H₂S.The original oil is desalted and dehydrated, then sent to the distillation and hydrotreatment of gasoline, kerosene and diesel fractions. Hydrogen sulfide generated during hydrotreatment is subjected to high-temperature combustion in the furnace of the recovery boiler when a stoichiometric amount of air is supplied according to the reaction
2H ₂ S + O ₂ ---> 2H ₂ O + S ₂ + Q kJ / kg • mol H ₂ S.

Полученную серу выводят для фасовки, а непрореагировавший сероводород направляют на каталитические ступени в присутствии катализатора (активной окиси алюминия) с выводом образующейся серы для фасовки. The sulfur obtained is withdrawn for packing, and the unreacted hydrogen sulfide is sent to the catalytic stages in the presence of a catalyst (active alumina) with the withdrawal of the formed sulfur for packing.

Описываемый способ иллюстрируется нижеприведенным примером, представленным в виде таблицы. The described method is illustrated by the following example, presented in tabular form.

Исходное сырье - сероводородосодержащий газ, получаемый при гидроочистке дизельного топлива, керосиновых и бензиновых фракций. The feedstock is hydrogen sulfide-containing gas obtained by hydrotreating diesel fuel, kerosene and gasoline fractions.

Реализация способа получения серы из продуктов переработки нефти позволяет существенно улучшить экологическую обстановку в регионе, на месте потребления нефтепродуктов, улучшения качества нефтепродуктов за счет снижения содержания серы на 95%, максимально использовать тепло промежуточных технологических стадий и расширить ассортимент вырабатываемых нефтепродуктов. The implementation of the method for producing sulfur from oil refining products can significantly improve the environmental situation in the region, at the place of consumption of petroleum products, improve the quality of petroleum products by reducing the sulfur content by 95%, maximize the use of heat from the intermediate process stages and expand the range of produced petroleum products.

Claims

1. A method of producing sulfur, characterized in that sulfur is obtained from products of production and / or processing, and / or processing and purification of hydrocarbons with the release of hydrocarbon gases and hydrogen sulfide when using thermal processes and as at least a heat carrier - steam received in steam generators by heating water by burning at least gaseous and / or liquid fuel in the latter and forming condensate, at least partially returning, burning of hydrogen sulfide during oxygen supply with the formation of s and excess heat, the combustion of hydrogen sulfide and at least partially purified from it hydrocarbon gases is produced separately, while at least 60% of the excess heat generated by the combustion of hydrogen sulfide and at least 10% of the heat from the combustion of hydrocarbon gases are used for process, plant and communal needs by generating steam and utilizing the heat of the heated steam condensate to heat the hydrocarbon feedstock, its products and supplied to the chemical treatment of raw water, and up to 90% of heat, we obtain d from burning hydrocarbon gases, was used directly in the processes of hydrocarbon feedstock, wherein the combustible gases are fed at a temperature of at least 50 ^o C and a pressure of at least 0.1 kg / cm ^2, and immediately before the combustion gas is further heated to a temperature not lower than 80 ^o C, and as water for the production of steam, return condensate is used with the addition of chemically purified water, at least in quantities required to compensate for non-returnable condensate.

2. The method of producing sulfur according to claim 1, characterized in that when receiving sulfur from hydrocarbon containing hydrogen sulfide, gases released during the processing and / or production of hydrocarbons such as low-sulfur, sulfur, high-sulfur oils, gas condensate, natural and / or associated of gas or products of their secondary distillation and / or use, sulfur is extracted from hydrogen sulfide using a stepwise oxidation method using a thermal stage and at least two catalytic stages, moreover, lead high-temperature at 1000 - 1500 ^o With the combustion of hydrogen sulfide in the furnace of the recovery boiler when applying a stoichiometric amount of air depending on the composition of hydrogen sulfide gas in the range of 2: 1 - 3: 1 with the release of heat in an amount of at least 150,000 kJ / kg • mol H ₂ S and SO ₂ to form sulfur and liberation of heat, and after each conversion stage of the reaction products is carried lowering their temperature by cooling, and extracts heat is used to produce saturated steam in heat recovery steam boilers or .

3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that they use raw water from a flowing and / or non-flowing reservoir, and the chemically purified water is heated by taking heat from the return steam condensate before or after purification of the raw water from suspensions and after cleaning the return steam condensate from oil pollution.

4. The method according to any one of claims 1 to 3, characterized in that water from the Ural River is used with a total hardness of 4.8 mEq / kg, a total alkalinity of 3.4 mEq / kg, a pH of 8.1 and iron content 628 mg / kg, sulfates (SO ₄ ^-2 ) 1.78 mEq / kg, silicic acid 0.15 mEq / kg, calcium (Ca ⁺² ) 3.0 mEq / kg, magnesium (Mg ⁺² ) 1.8 mEq / kg and permanganate oxidation 3.84 - 5.12 mg / kg O ₂ , and raw water for chemical treatment is supplied under pressure up to 5 kg / cm ² to raw water pumps, at least one of which is left standby, and then water is pumped through a pair of heat exchangers with with fixed tubular gratings and heat water up to 25 - 30 ^o С, moreover, at least one heat exchanger uses condensate collected from the territory of the enterprise with a temperature of 80 - 85 ^o С, while the amount of raw water passed through this heat exchanger is regulated until the condensate cools down to 25 - 35 ^o C, and the remainder of the raw water is passed through another heat exchanger and heated it to 25 - 30 ^o C by using the heat exchanger as a heat carrier heating water, the heating water having a temperature in wo According to the season, and after heating, the water is sent for filtration to mechanical filters with two-layer loading with quartz sand and anthracite and suspended particles are removed from the water until the water reaches a transparency of at least 40 cm, and then the clarified water is fed to the hydrogen-cationite filters with a “hungry” regeneration loaded with sulfonated coal, and carry out the removal of hardness salts from water to 1 - 2 mEq / kg constant and the destruction of the bicarbonate ion with a decrease in only carbonate alkalinity to 0.7 mEq / kg and ion exchange with hardness, alkalinity present in water, and chemical reactions with a hydrogen carbon cation of sulfonated coal, after which softened water is fed to self-regulating buffer filters loaded with sulfonated carbon that protects the filtrate from acid leakage, and then the water is sent to remove free carbon dioxide in a decarbonizer loaded with Rashig rings, and carry out the separation of air with carbon dioxide, which is discharged into the atmosphere, and decarbonized water by gravity into the tank, after which this water is pumped through pumps in two stages The first sodium cation filters, in the filters of the first stage, stiffness cations are removed up to 0.1 mEq / kg, and in the second stage, deeper cations of stiffness Ca ⁺² , Mg ^{+2 are} removed to 0.01 mEq / kg and get chemically purified water with a transparency of at least 40 cm, a total hardness of 2 - 5 mEq / kg, iron content in terms of Fe ⁺³ up to 300 μg / kg and a pH value of 8, after which chemically purified water is fed into tanks and then pumps pumped to the steam boiler room.

5. The method according to claim 4, characterized in that at least during the flood period, preliminary water is purified, which is produced using at least two clarifiers with a capacity of 250 m ³ / h, two lime milk mixers with a capacity of 15 m ³ each, two measuring devices coagulant of 10 m ³ each, wet lime storage cells, mainly lime dough, with a capacity of 100 m ³ , lime milk cells with a capacity of 60 m ³ and metering pumps and / or centrifugal pumps with additional control valves, and chemical cleaning during Dyes are produced only with the use of sodium cation exchange filters, in which the filter material is also regenerated with saline with a concentration of 6-8%.

6. The method according to claim 4 or 5, characterized in that the mechanical filters used for chemical water purification are made in the form of cylindrical vessels with an internal anticorrosion coating mainly of epoxy resin and two spherical steel bottoms, in the upper of which a feed water supply fitting is placed and an upper distribution device, which is made in the form of beams of polymeric material for distributing water along the filter cross section, and on the lower bottom there is a drainage system in the form of a collector with slots and stainless steel tubes, along the axis of which holes are formed that overlap with casings with slits 0.25 - 0.4 mm wide, and in the upper part of the filter housing form a hatch for inspecting the surface of the filter material, and in the lower part a manhole for installation and repair the upper and lower drainage systems, while on the filter housing at the level of the slit tubes, a fitting for hydroloading is placed, feed water pipes, loosening, an air vent of the upper and lower drainage systems are connected to the filter, pressure gauges at the input and output of the collector are connected ctor, samplers and valves, and the filter backfill is double-layer, consisting of a layer of quartz sand with a height of 700 mm and a volume of 6.4 m ³ and a layer of anthracite with a height of 500 mm and a volume of 4.6 m ³ , while the performance of the filters is prescribed taking into account the water flow for own needs and preparation of regeneration solutions of at least 200 m ³ / h, the filtering rate for all filters is at least 7 m / h and the maximum during loosening washing is at least 10 m / h with a consumption of 5 m ³ for loosening compressed air / h and pressure up to 1.5 kgf / cm ^2, using e vodorodkationitovye filters operate with the filtration area of not less than 7 m ^2, a minimum diameter of 3000 mm and sulpho loading height of 2500 mm, the filter being fitted with an upper distributor device, which is in the form of radiation uniformly distributing the water flow over the surface of the filter system material, and an inner surface the filter is performed with a rubber gum coating, while the filter performance is assigned at least 80 t / h and the filtering speed is at least 13 m / h, the used buffer filters are loaded ayut sulpho with the 2000 mm high loading layer and operate self-recovering, with the upper distribution device in the form of a glass in the glass, wherein one output of the filter is assigned at least 180 m ³ / h, and the filtration rate - not less than 25 m / h used calciner operate with filling with Rashig rings and is performed with a lower air supply pipe, a spray separator and a decarbonized water pipe, which is connected to a collection tank for this water with a capacity of at least 400 m ³ ; the sodium cation-exchange filter used is performed in two stages with an upper, consisting of rays, and lower distribution devices, the first stage of this filter being made up of three filters with a diameter of 3000 mm and loaded with filter material with a layer height of 1900 mm to replace Ca ^{+ 2} , Mg ^{+ 2} cations with the hydrogen cation H ⁺ , while the filter performance is assigned not less than 90 m ³ / h, and the filtration rate not less than 25 m / h, and stiffness cations are removed to 0.1 mEq / kg, and the second stage of the filter is performed the second of two filters with a diameter of 2600 mm, is loaded with filter material with a layer height of 1200 mm, the filter is equipped with an upper switchgear, at the same time, a filter speed of at least 34 m / h is assigned and stiffness cations Ca ⁺² , Mg ⁺² up to 0.01 are removed mEq / kg, while in all ion-exchange filters for chemical water treatment on the lower drainage device there is an underlying layer of anthracite with a height exceeding the level of the arrangement of beams with perforation by at least 10 cm.

7. The method according to any one of claims 4 to 6, characterized in that the chemically purified water is fed to a steam boiler room at a temperature of 25-30 ^° C, and part of the chemically purified water is sent to sample coolers for continuous and periodic blowing of boilers, and from there - a deaerator head, another portion of the chemically treated water fed to gravity condensate cooler, which uses the heat of condensation coming from the company facilities, and water coming out of the cooler is divided into two streams, one of which is heated to 90 ^o C, is fed into g deaerator trap, and the other on a continuous purge cooler using heat from the purge water from the continuous purge separator, and then chemically purified water is passed through the deaerator vapor cooler, and then it is fed into the deaerator head and the chemically purified water is bubbled with steam, heating it to a temperature close to saturation, and O ₂ , CO gases are removed from the water, and the network heating water is fed to the inlet of the network pumps, and then through the network water heaters to the enterprise heating network, while repairing chemically purified water heaters switch network water heaters to heat chemically purified water.

8. The method according to any one of claims 4 to 7, characterized in that the steam from the boilers through the collectors is fed into the steam pipelines of the enterprise for technological needs, and part of the steam from the collectors through a reducing device with a pressure of 4 kgf / cm ^{2 is} fed to the network water heater, to a chemically purified water heater, to a fuel gas heater, to a heating of a fuel gas separator, and to deaerators.

9. The method according to any one of claims 4 to 8, characterized in that in the presence of excess crushed steam at the enterprise, part of the crushed steam is fed to chemically purified water heaters and network water heaters, and the condensate is sent to condenser tanks, from where they are condenser pumps are pumped out for condensate treatment.

10. The method according to claim 9, characterized in that during operation of the chemically purified water heater and network water heaters using reduced steam from boilers, at least a portion of the condensate with a temperature of 90 ^{° C. is} sent directly to the deaerator head to replace an equivalent amount of heated chemically purified water .

11. The method according to claim 9, characterized in that the heaters of the network and chemically treated water are in the form of a block of steam and water and water heat exchangers, and first, steam is condensed in the steam and water heat exchanger, while the level of condensate in the heat exchanger is supported by a level controller, and then the condensate is sent to water-water heat exchanger and supercool it to 80 - 90 ^o С, while chemically purified or network water is first passed through a water-water heat exchanger, and then through a steam-water one.

12. The method according to any one of claims 1, 3 and 4, characterized in that a steam boiler room is used as a steam generator, and production condensate from the plants and a steam boiler house is piped to a distribution comb, and condensate with a total hardness of 100 mEq is used / kg, Fe content in terms of Fe ⁺³ up to 180 mg / kg, silicic acid SiO ₂ content up to 350 mg / kg, oil content up to 80 mg / kg and pH up to 8, and if the condensate does not meet the specified parameters, it is sent to drainage, and with distribution row The condensate is directed sequentially to a settling tank and a tank for collecting pure condensate separated from oil products, and as the condensate floats up onto the surface of the oil particles, it is collected using a collecting funnel regulated at least once per shift, while both tanks are supported a predetermined volume of liquid due to the difference in the levels of overflow troughs - filling nozzles, after which pure condensate with an oil content of 10-15 mg / kg is pumped through the control unit using pumps in which the flows are distributed for technological processing and loosening of filters of three stages of de-oiling, for clarification filters loaded with anthracite, in which suspended mechanical particles and oil products are removed up to 4-5 mg / kg, after which the condensate is sent to four sorption filters of the first stage, which interconnected in parallel and loaded with activated carbon, and then on four sorption filters of the second stage of decontamination of the condensate to an oil content of not more than 0.05 mg / kg, and then m oil-free condensate with a temperature of 85 ^o C is sent to the annulus of heat exchangers, through which cold raw water is used, used for technological needs of chemical water treatment and the condensate is cooled to 40 ^o C, after which it is sent to a tank of oil-free condensate, from where the condensate is pumped to the desalting condensate installation, the deoiled condensation temperature is maintained in the range of 35 - 40 ^o C and is sent first in vodorodkationitovye filters in which the filter as m they use highly basic KU-2.8 cation exchanger with a loading layer height of 1.5 m and a filtration speed of 35 m / h, in which stiffness cations and iron are retained, and periodically, the exchange ability of the filters is restored by regeneration of the filter material 3 - 4% - sulfuric acid solution, and after the hydrogen cation exchange filters, the condensate is sent to anion exchange filters, in which the highly basic anion exchange resin AB-17-8 is used as the filter material and the condensate is removed to heme acids, and periodically restore the exchange capacity of the anion exchange filters by passing a 3–5% sodium hydroxide solution through the filter layer of the anion exchange resin, and after the anion exchange filters, purified condensate with silicic acid content of not more than 150 mg / kg, iron (in terms of Fe ^{+ 3} ) not more than 100 mg / kg, oil products not more than 0.5 mg / kg and total hardness not more than 10 mg / kg, sent to the condensate reserve tank, from where they are pumped mainly to the CHPP and steam boiler room, as well as to the sulfur unit and to waste heat boilers ry, and for corrective processing desalted condensate to a value of pH 8.5 - 9.5 and to reduce corrosion of metal pipes in the manifold is dosed 1% ammonia solution dosing pumps.

13. The method according to p. 12, characterized in that the lighting filters used in the condensate cleaning are double chamber, consisting of a housing and a lower and upper drainage distribution device, and a blind flat horizontal partition dividing it into two chambers and tubular anchors are rigidly attached communication, through which the air is vented from the lower chamber to the upper and maintaining the total pressure in the chambers, while the upper drainage distribution device is in the form of a funnel for uniform distribution of condensate over the surface of the filter material, which is used anthracite, the layer height of which in one chamber is assumed to be 0.9 m with a grain size of 2-6 mm, and when filling the filter with filter material, it is first placed in the lower chamber, and then - in the upper and lower switchgear, they are made in the form of a collector to which thirty-two beams with slotted holes 0.25 - 0.4 mm wide are attached, which are closed with perforated plates to prevent entrainment Filtering material; Four single-chamber filters are used as sorption filters of the first stage, which are connected together in parallel and loaded with filter material - activated carbon with a layer thickness of 2.5 m and a grain size of 2-6 mm, and the filters are equipped with upper and lower distribution devices, the upper of which performed in the form of rays for uniform distribution of the condensate stream over the entire surface of the filter material, and the lower distribution device is in the form of a collector, which is placed horizontally on the bottom and which insert distribution pipes with holes along the lower generatrix with a diameter of 8 mm, which are covered by a weldable trough plate with a slit 0.25-0.4 mm wide to prevent activated carbon from entering the condensate; when condensate is supplied to the desalination plant, pumps of the K 100, 65, 200, SUKHLU brands with a capacity of at least 100 m ³ / h and a pressure of 5 kgf / cm ^{2 are used} ; hydrogen-cationite and anionite filters are made in the form of single-chamber cylindrical apparatuses having a capacity of 115 m ³ / h, each of which 2.6 m in diameter is equipped with upper and lower manholes, fittings for hydroloading and upper and lower distribution devices, the upper of which is made in the form glass in a glass, and the lower one in the form of a collector into which distribution tubes-rays are inserted with holes along the lower generatrix, overlapped by a plate having a slit 0.25-0.4 mm wide.

14. The method according to item 13, characterized in that in the case of the formation of a slit hole at the weld point of the trough plate to prevent entrainment of filter material on the lower distribution device of the sorption filters, a litter layer of coarse anthracite is spread over the entire surface of the filter with a height of 10 cm