RU2149195C1 - Способ гидрометаллургического извлечения никеля из никелевых штейнов двух видов - Google Patents
Способ гидрометаллургического извлечения никеля из никелевых штейнов двух видов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2149195C1 RU2149195C1 RU98104256A RU98104256A RU2149195C1 RU 2149195 C1 RU2149195 C1 RU 2149195C1 RU 98104256 A RU98104256 A RU 98104256A RU 98104256 A RU98104256 A RU 98104256A RU 2149195 C1 RU2149195 C1 RU 2149195C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- matte
- iron
- leaching
- nickel
- stage
- Prior art date
Links
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 94
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 49
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 44
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 183
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims abstract description 97
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 93
- 229910052935 jarosite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 26
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 26
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 claims description 19
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 14
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 13
- LGQLOGILCSXPEA-UHFFFAOYSA-L nickel sulfate Chemical compound [Ni+2].[O-]S([O-])(=O)=O LGQLOGILCSXPEA-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 12
- 229910000363 nickel(II) sulfate Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims description 10
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 5
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 claims description 5
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 claims description 5
- 229910052598 goethite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 5
- AEIXRCIKZIZYPM-UHFFFAOYSA-M hydroxy(oxo)iron Chemical compound [O][Fe]O AEIXRCIKZIZYPM-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 5
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 claims description 5
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 claims description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 2
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 claims 2
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 12
- 229910000365 copper sulfate Inorganic materials 0.000 description 11
- ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L copper(II) sulfate Chemical compound [Cu+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] ARUVKPQLZAKDPS-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 11
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 10
- WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenenickel Chemical compound [Ni]=S WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 8
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 7
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 7
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 7
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 6
- OMZSGWSJDCOLKM-UHFFFAOYSA-N copper(II) sulfide Chemical compound [S-2].[Cu+2] OMZSGWSJDCOLKM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 4
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N copper nickel Chemical compound [Ni].[Cu] YOCUPQPZWBBYIX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 3
- 238000009854 hydrometallurgy Methods 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 229910000863 Ferronickel Inorganic materials 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 2
- UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N iron nickel Chemical compound [Fe].[Ni] UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000009853 pyrometallurgy Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N Copper oxide Chemical compound [Cu]=O QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N Fe3+ Chemical compound [Fe+3] VTLYFUHAOXGGBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000080590 Niso Species 0.000 description 1
- -1 but if necessary Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- PTVDYARBVCBHSL-UHFFFAOYSA-N copper;hydrate Chemical compound O.[Cu] PTVDYARBVCBHSL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 210000004907 gland Anatomy 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 150000002816 nickel compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000003388 sodium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/04—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching
- C22B3/06—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching in inorganic acid solutions, e.g. with acids generated in situ; in inorganic salt solutions other than ammonium salt solutions
- C22B3/08—Sulfuric acid, other sulfurated acids or salts thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/04—Obtaining nickel or cobalt by wet processes
- C22B23/0453—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching
- C22B23/0461—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by chemical methods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/04—Obtaining nickel or cobalt by wet processes
- C22B23/0407—Leaching processes
- C22B23/0415—Leaching processes with acids or salt solutions except ammonium salts solutions
- C22B23/043—Sulfurated acids or salts thereof
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу восстановления никеля в одном процессе из двух полученных пирометаллургическими способами никелевых штейнов, один из которых содержит существенный процент железа. Выщелачивание железосодержащего никелевого штейна производят за один этап путем подачи раствора из цикла выщелачивания штейна с меньшим содержанием железа на выщелачивание штейна с более высоким содержанием железа на стадии, когда железо штейна с меньшим содержанием железа находится в растворимой форме. Железо, содержащееся в штейнах, осаждается преимущественно в виде ярозита, а раствор, полученный при выщелачивании штейна с более высоким содержанием железа, возвращают назад в цикл выщелачивания штейна с меньшим содержанием железа, достигается упрощение способа и снижение затрат. 12 з.п. ф-лы, 2 табл., 2 ил.
Description
Изобретение относится к способу извлечения никеля с использованием одного и того же процесса из двух полученных пирометаллургическим способом никелевых штейнов, один из которых содержит значительное количество железа. Выщелачивание железосодержащего никелевого штейна выполняют за одну операцию посредством подачи раствора, поступающего из цикла выщелачивания штейна с меньшим содержанием железа, на выщелачивание богатого железом штейна на стадии, когда железо из штейна с низким содержанием железа находится в растворенной форме. Железо из штейнов осаждают предпочтительно в форме ярозита, а раствор, образовавшийся при выщелачивании богатого железом штейна, возвращают в цикл выщелачивания штейна с низким содержанием железа.
Большую часть производимого в мире никеля получают способами гидрометаллургии из сульфидных никелевых штейнов, полученных пирометаллургическими способами. Получаемые штейны представляют собой в основном никель- и медьсодержащие штейны, поскольку в последующей гидрометаллургической обработке удаление железа из процесса затруднено.
Для получения в никелевом штейне низкого содержания железа пирометаллургическая обработка никелевого концентрата, как правило, состоит из трех стадий. На первой стадии концентрат плавят, и полученный продукт представляет собой никелевый штейн с низким содержанием железа, который в настоящем описании далее называют штейном печного плавления. Для плавления можно использовать, например, печь плавления во взвешенном состоянии. Помимо штейна в такой печи получают шлак с высоким содержанием железа, который на второй стадии процесса подают в электропечь. В электропечи осуществляют восстановление шлака, а полученные продукты представляют собой штейн с высоким содержанием железа, а также шлак, подлежащий удалению в отходы. На третьем этапе как штейн печного плавления, так и штейн электропечного плавления направляют в конвертер, где железо удаляют посредством окисления, а штейн, идущий на дальнейшую гидрометаллургическую обработку, теперь называют высокосортным никелевым штейном.
Этап передела в конвертере в вышеописанном пирометаллургическом процессе состоит в удалении железа и серы из подаваемого штейна, однако, недостатком такой обработки является то, что при этом также имеют место потери при извлечении, в частности, кобальта, а также и других ценных металлов. В данном случае к ценным металлам относят в первую очередь никель, медь и кобальт и благородные металлы. Как следствие, исключение этапа передела улучшает извлечение ценных металлов и уменьшает стоимость обработки, но, с другой стороны, требует производственных мощностей для обработки железа в гидрометаллургическом процессе.
В опубликованном патенте США N 4323541 описан традиционный способ извлечения никеля из высокосортного никелевого штейна с существенно низким содержанием железа. Выщелачивание осуществляют в две стадии выщелачивания при атмосферном давлении и одну стадию выщелачивания под давлением, цель которых состоит в выщелачивании никеля, содержащегося в высокосортном никелевом штейне, медь при этом остается невыщелоченной. Содержащий медь осадок после выщелачивания под давлением возвращают в медеплавильный цикл.
В опубликованном патенте США N 4042474 описан способ, в котором ферроникель, являющийся никелевым продуктом с высоким содержанием железа, перерабатывают за три этапа выщелачивания, при этом никель растворяют в анолите, полученном при электролизе никеля, а железо осаждают как ярозит.
Способ по настоящему изобретению основан на том, что из процесса пирометаллургической обработки исключают этап передела в конвертере, так, что в результате получают два вида никелевого штейна: штейн печного плавления и штейн электропечного плавления, причем первый содержит меньше железа, а последний имеет более высокое содержание железа. Штейн печного плавления обрабатывают в своем отдельном цикле, состоящем по меньшей мере из одной стадии выщелачивания при атмосферном давлении и одной стадии довыщелачивания под давлением. Штейн электропечного плавления (EF штейн) выщелачивают за одну стадию в растворе, получаемом после цикла выщелачивания штейна печного плавления, то есть, либо после процесса выщелачивания под давлением, либо после последней стадии выщелачивания при атмосферном давлении, а раствор, полученный в результате выщелачивания EF штейна, можно снова вернуть в цикл выщелачивания штейна печного плавления. В растворе, поступающем из цикла выщелачивания штейна печного плавления в процесс выщелачивания EF штейна, условия регулируют так, чтобы железо и другие примеси, содержащиеся в штейне печного плавления, присутствовали в растворенной форме и могли, таким образом, быть осаждены вместе с осаждением железа, содержащегося в EF штейне.
Существенные признаки новизны данного изобретения очевидны из приложенной формулы изобретения.
Способ по настоящему изобретению основан на неожиданном открытии, что скорость растворения железосодержащего штейна не очень сильно зависит от содержания кислоты в растворе, но с другой стороны, скорость осаждения железа существенно увеличивается с уменьшением содержания кислоты. Поэтому важно, чтобы pH раствора (содержание кислоты в нем) поддерживалась в таком диапазоне, чтобы осаждение железа можно было осуществить наиболее эффективно. Доказано, что путем выбора подходящего содержания кислоты и времени выдержки, выщелачивание никеля, содержащегося в EF штейне, можно осуществить практически полностью за одну стадию и одновременно выделить железо в осадок настолько, что раствор можно вернуть на любой этап выщелачивания штейна печного плавления.
Когда железо осаждают на этапе выщелачивания и осаждения EF штейна, то происходит также осаждение некоторых элементов, вредных для гидрометаллургического процесса, таких как мышьяк и сурьма. Эти элементы в основном поступают со штейном печного плавления, и при определенных условиях они содержатся в растворе. В сходных условиях, также можно получить железо в растворе в двухвалентном состоянии. Когда примеси (Fe, As, Sb), содержащиеся в штейне печного плавления, оказываются в растворе, и этот раствор далее подается на обработку EF штейна, то примеси штейна печного плавления можно осадить одновременно с осаждением железа. Железо предпочтительно осаждать в форме ярозита, но при необходимости железо можно также осаждать как гетит.
Настоящее изобретение далее описывают со ссылкой на приложенную ниже поточную схему процесса фиг. 1, а на фиг. 2 приведены графики выщелачивания железа при различном парциальном давлении кислорода.
В соответствии с поточной схемой процесса фиг. 1, тонко измельченный штейн печного плавления, т.е. никелево-медный штейн, полученный в плавильной печи, такой как печь для плавления во взвешенном состоянии, подается на первую стадию атмосферного выщелачивания при атмосферном давлении 1. Вместо никелево-медного штейна, здесь, конечно, можно использовать обогащенный никелевый штейн. Никель в никелево-медном штейне присутствует в нескольких различных формах, например, в виде элементарного никеля Ni0 или сульфида никеля Ni3S2, который на этой стадии может быть назван первичным сульфидом, поскольку он поступает из штейна печного плавления. Тонко измельченный штейн выщелачивают в растворе сульфата никеля, содержащем сульфат меди, полученном со следующего этапа выщелачивания при атмосферном давлении 2, и в дополнение к этому на этап выщелачивания подают кислород или воздух. Благодаря влиянию сульфата меди и кислорода, элементарный никель и сульфид никеля окисляются до сульфата никеля. В этом процессе также образуется выщелачивающий сульфат меди и оксид меди, который на этом этапе выпадает в осадок. Выщелачивание проводится при атмосферном давлении и при температуре 80 - 100oC.
После выщелачивания производят обычную процедуру разделения жидкости и осадка на этапе 3. Раствор сульфата никеля, полученный в процессе выщелачивания, после очистки раствора (удаления кобальта) 4 подается на этап электролитического извлечения никеля 5.
Осадок, полученный на первой стадии выщелачивания 1, при атмосферном давлении, подают на вторую стадию выщелачивания 2, при атмосферном давлении, при этом добавляют раствор сульфата никеля, полученный на следующей стадии процесса, т. е. при выщелачивании штейна электропечного плавления, а также анолит с этапа электролитического извлечения никеля 5. Благодаря влиянию свободной серной кислоты (около 50 г/л), содержащейся в анолите, первичный сульфид никеля, содержащийся в никелево-медном штейне, растворяется и образует один моль сульфата никеля и два моля вторичного сульфида никеля NiS на каждый моль Ni3S2. На втором этапе выщелачивания растворяется также первичный сульфид меди, халькоцит Cu2S, реагируя с серной кислотой, с образованием вторичного сульфида меди CuS и сульфата меди. Образовавшийся ранее выщелачивающий сульфат меди также растворяется в этих условиях с получением дополнительного количества сульфата меди в растворе. Кислород (или воздух) также требуется на этом этапе для реакций выщелачивания.
Раствор, полученный на второй стадии выщелачивания при атмосферном давлении, после стадии сепарации 6, подают на первую стадию выщелачивания 1 при атмосферном давлении, а сульфат меди, содержащийся в этом растворе, выщелачивает элементарный никель и первичный сульфид никеля, содержащийся в штейне. Можно утверждать, что после второй стадии выщелачивания при атмосферном давлении практически весь элементарный никель и первичный сульфид никеля, содержавшиеся в данном штейне, выщелочены, а что касается соединений никеля, то полученный осадок содержит в основном только вторичный сульфид никеля. Более того, осадок содержит невыщелоченные соединения меди, благородных металлов, различные формы железа, которое ранее содержалось в штейне плавления, а также соединения мышьяка и сурьмы.
Осадок от второго выщелачивания при атмосферном давлении подается на третью стадию - выщелачивание под давлением 7, где осадок выщелачивается путем использования анолита, полученного при электролизе никеля. Процесс может также включать еще одну стадию выщелачивания под давлением (на схеме не показан), в случае которого выщелачивание на первой стадии выщелачивания под давлением производится раствором сульфата меди, образованным на этой второй стадии выщелачивания под давлением. На третьей стадии выщелачивания 7 температура достигает по меньшей мере 110oC. В автоклаве предпочтительно поддерживать умеренную температуру окисления путем подачи внутрь воздуха. Вторичный сульфид никеля NiS, образованный на второй стадии выщелачивания при атмосферном давлении, растворяется в процессе реакций, происходящих между упомянутым сульфидом никеля NiS и сульфатом меди и водой, так что можно сказать, что после данной стадии выщелачивания весь никель растворен. В процессе выщелачивания медь осаждается в виде дигенита Cu1.8S, а вторичный сульфид меди CuS также частично вступает в реакцию с сульфатом меди, в результате чего образуется больше дигенита и серной кислоты. В этих условиях железо, содержащееся в цикле выщелачивания, растворяется с образованием двухвалентного растворимого ферросульфата. После данной стадии выщелачивания полученный раствор после стадии отделения осадка 8 подается на стадию выщелачивания штейна электропечного плавления 9.
Обычно штейн с высоким содержанием железа представляет собой штейн электропечного плавления (EF штейном), однако на стадии процесса согласно настоящему изобретению можно выщелачивать также обычный ферроникелевый штейн. Этот штейн также содержит небольшое количество меди и кобальта. Количество серы очень мало, и, таким образом, можно считать, что железо и никель присутствуют в штейне в основном в элементарной форме. На стадию выщелачивания 9 подают также какой-либо содержащий кислород газ, такой как кислород или воздух, так как окисление железа до трехвалентного состояния зависит, помимо прочих факторов, от парциального давления кислорода. Если для окисления используют воздух, то очевидно, что реакции протекают медленнее, чем при использовании кислорода. Температура на этой стадии выщелачивания-осаждения составляет по меньшей мере 80oС, предпочтительно по меньшей мере 90oC, для того, чтобы получить осадок, который может быть отфильтрован в реальных условиях. На стадию выщелачивания также подают сульфат натрия, полученный на предыдущих этапах процесса, например, при очистке раствора 4, чтобы вызвать осаждение образующегося трехвалентного железа в виде ярозита. Если количества сульфата натрия, поступающего из этапов процесса, недостаточно, то в данный процесс дополнительно вводят подходящее соединение натрия. С другой стороны, если имеется избыток сульфата натрия, он кристаллизуется. В начале стадии выщелачивания-осаждения в процесс вводят зародыши кристаллизации ярозита, чтобы инициировать осаждение, но при непрерывном процессе в последующем добавлении их нет необходимости, поскольку на стадии осаждения всегда остается достаточное количество зародышей кристаллизации.
На стадии выщелачивания EF штейна имеют место следующие реакции:
Nio+H2SO4+1/2O2 ⇒ NiSO4+H2O, (1)
Двухвалентное железо, получаемое при выщелачивании штейна печного плавления, осаждается следующим образом:
Мышьяк и сурьма также осаждаются вместе с осаждением ярозита. Раствор, содержащий сульфат никеля, полученный на этапе сепарации 10 и содержащий в растворенной форме также другие ценные минералы, возвращают обратно на вторую стадию 2 выщелачивания при атмосферном давлении. Образованный осадок ярозита перерабатывают подходящим способом; его можно вернуть обратно в пирометаллургический процесс или удалить в отход.
Nio+H2SO4+1/2O2 ⇒ NiSO4+H2O, (1)
Двухвалентное железо, получаемое при выщелачивании штейна печного плавления, осаждается следующим образом:
Мышьяк и сурьма также осаждаются вместе с осаждением ярозита. Раствор, содержащий сульфат никеля, полученный на этапе сепарации 10 и содержащий в растворенной форме также другие ценные минералы, возвращают обратно на вторую стадию 2 выщелачивания при атмосферном давлении. Образованный осадок ярозита перерабатывают подходящим способом; его можно вернуть обратно в пирометаллургический процесс или удалить в отход.
Как утверждалось выше, заявитель обнаружил, что скорость растворения железосодержащего штейна слабо зависит от содержания кислорода в растворе, но, с другой стороны, скорость осаждения железа существенно увеличивается с уменьшением содержания кислоты. Таким образом, предпочтительно поддерживать pH при выщелачивании EF штейна в диапазоне 1-2,5, более предпочтительно 1,2-2,2, при этом содержание свободной кислоты в растворе составляет всего несколько граммов на литр. Следовательно, раствор, полученный после первого выщелачивания в автоклаве, в высшей степени подходит для выщелачивания EF штейна. Чтобы точно регулировать степень окисления, можно использовать измерения окислительно-восстановительного потенциала, и при осаждении железа окислительно-восстановительный потенциал по отношению к водородному электроду должен составлять по меньшей мере +700 мВ.
Когда необходимо, железо можно осаждать также в виде гетита, и в этом случае предпочтительно pH раствора устанавливать в пределах 2-3. Температура может быть ниже, чем при осаждении ярозита, т.е. 60-100oC. Железо также может быть осаждено в виде гематита. В обоих случаях в начале процесса на этап осаждения должны быть введены соответствующие зародыши кристаллизации. Когда производится осаждение в виде гетита или гематита, сульфат натрия на этапе осаждения не требуется.
Ясно также, что выщелачивание штейна с высоким содержанием железа можно проводить раствором, полученным на какой-либо другой стадии выщелачивания штейна печного плавления, но обычно для осаждения основной массы железа и для выщелачивания никеля предпочтительно использовать раствор, полученный на первой стадии выщелачивания под давлением. Выщелачивание можно также производить с использованием, например, раствора, полученного при втором выщелачивании при атмосферном давлении. В этом случае при втором выщелачивании при атмосферном давлении pH раствора следует поддерживать около 3, а максимальный окислительно-восстановительный потенциал по отношению к водородному электроду составляет +700 мВ, предпочтительно около +500 мВ, с тем, чтобы железо в растворе находилось в двухвалентном состоянии. В этом случае раствор, полученный при выщелачивании EF штейна, подается обратно в цикл выщелачивания штейна печного плавления, на первую стадию выщелачивания при атмосферном давлении. Кроме вышеописанного процесса, выщелачивание богатого железом штейна можно также производить путем подачи раствора как со стадии выщелачивания в автоклаве, так и со второй стадии выщелачивания при атмосферном давлении, таким образом, чтобы раствор, полученный при выщелачивании богатого железом штейна, подавать в цикл выщелачивания штейна с низким содержанием железа, на первую стадию выщелачивания при атмосферном давлении.
В цикле выщелачивания штейна с низким содержанием железа осадок, полученный на стадии выщелачивания под давлением 7 и отделенный на стадии сепарации 8, содержит в основном медь и благородные металлы. Особым преимуществом настоящего способа является то, что благородные металлы отделяются в осадке с низким содержанием железа. Осадок, содержащий благородные металлы, можно переработать в соответствии с потребностями: если доступен пирометаллургический процесс извлечения меди, то осадок можно направить туда, а в других случаях осадок можно подвергнуть дальнейшей переработке, например, на второй стадии выщелачивания под давлением; из полученного в результате осадка известными способами могут быть отделены благородные металлы, а из раствора можно получить кристаллический сульфат меди, а катодную медь или медный порошок можно получить путем восстановления водородом.
Выше приведены технологические условия извлечения никеля, основанные на том принципе, что раствор сульфата никеля, полученный при выщелачивании никелевого штейна, подают на электролитическое получение никеля, а анолит, образованный при электролизе никеля, используют при выщелачивании штейна. Однако, сфера притязаний настоящего изобретения предусматривает, что извлечение металлического никеля из сульфата никеля можно также производить другими средствами, например, с использованием восстановления водородом, при этом вместо анолита выщелачивание проводят в каком-либо другом растворе, содержащем серную кислоту. Часть раствора также можно подвергнуть электролизу, а часть можно переработать иным путем.
Настоящее изобретение описывается далее со ссылкой на следующие примеры:
Пример 1.
Пример 1.
25 г штейна электропечного плавления выщелочили в кислотном растворе при температуре 95oС с окислением газообразным кислородом. Данные эксперимента приведены в следующей табл. 1.
Эксперимент показывает, что никель растворяется одновременно с осаждением железа. Полученный осадок представляет собой гетит и плохо фильтруется. Содержание железа в растворе выше, чем в исходном состоянии. Процентное содержание в осадке около 70%.
Пример 2.
Проведен такой же эксперимент, как в примере 1, но в раствор были добавлены 25 г зародышей кристаллизации ярозита, чтобы усилить осаждение. В первой строке таблицы приведены данные анализа исходного ярозита, а также данные анализа смеси штейна и ярозита.
Эксперимент показывает, что никель, содержавшийся в штейне, растворился почти полностью (99,4%), тогда как полученный ярозит (последняя строка таблицы) беднее, чем введенный в начале эксперимента. Таким образом, можно обеспечить такие условия, при которых выход продукта исключительно эффективен, а железа осаждается больше, чем поступило со штейном: содержание Fe в начальном растворе было 3,8 г/л, в конце - 2,4 г/л. Способность к фильтрации хорошая.
Раствор, использованный в данном эксперименте, был получен при выщелачивании штейна с низким содержанием железа согласно поточной схеме процесса. Раствор был получен из стадии 7. Эксперимент показывает, что выщелоченное железо на этой стадии может быть, по меньшей мере, частично осаждено (табл. 2).
Пример 3.
Как показывают примеры 1 и 2, окисление железа является наиболее медленной стадией процесса. Это очевидно, так как парциальное давление кислорода при температуре 95oС составляет около 0,15 бар (15 кПа). В крупномасштабном процессе часто заметно помогает статическое давление, или по меньшей мере тогда легко обеспечить избыточное давление порядка 0,3-0,5 бар (30-50 кПа).
Чтобы интенсифицировать влияние давления, была проведена серия экспериментов. Эксперимент 2 был повторен в резервуаре под давлением с различным парциальным давлением кислорода. Содержание железа в растворе регистрировали и представили в приложенных графиках. В условиях, соответствующих примеру 2, парциальное давление кислорода составляет 0,15 бар (15 кПа), и точки на соответствующей кривой помечены знаком x. Кривая для 0,5 бар (50 кПа) на графиках соответствует условиям, когда реактор имел высоту 3 м, точки на соответствующей кривой помечены знаком 0. Условия кривой для 1 бар (100 кПа) легко достижимы в процессе промышленного масштаба. На графике данная кривая является самой нижней, и точки на ней помечены знаком 
.
Claims (13)
1. Способ извлечения никеля и других ценных металлов и осаждения железа, по меньшей мере, из одного никелевого штейна, включающий, по меньшей мере, одно выщелачивание штейна с низким содержанием железа раствором серной кислоты при атмосферном давлении с получением сульфата никеля за счет его растворения из штейна, по меньшей мере, одно противоточное выщелачивание под давлением с применением раствора, содержащего серную кислоту, осаждение железа, отличающийся тем, что в качестве штейна с низким содержанием железа используют штейн печного плавления, выщелачивание которого при атмосферном давлении проводят раствором серной кислоты, дополнительно содержащим сульфат никеля, полученный при выщелачивании раствор сульфата никеля подают на стадию восстановления сульфата никеля до металлического никеля, а железо переводит в растворимую форму и полученный раствор подают на выщелачивание штейна с более высоким содержанием железа при поддержании pH при выщелачивании, равном, по меньшей мере 1, с достижением растворения никеля из штейна с более высоким содержанием железа и осаждением железа, содержащегося в обоих штейнах в присутствии зародышей кристаллизации в начале процесса осаждения, и полученный при этом раствор возвращают в цикл выщелачивания штейна с низким содержанием железа на стадию выщелачивания при атмосферном давлении.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что железо, содержащееся в штейне с низким содержанием железа и в штейне с более высоким содержанием железа, осаждают при pH в диапазоне 1 - 2,5 в виде ярозита.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что на стадию осаждения железа подают сульфат натрия и кислородсодержащий газ.
4. Способ по п.2, отличающийся тем, что осаждение железа осуществляют при температуре равной, по меньшей мере, 80oC.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что железо, содержащееся в штейне с низким содержанием железа и в штейне с более высоким содержанием железа, осаждают при pH в диапазоне 2 - 3 в виде гетита.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что осаждение железа осуществляют при температуре, равной, по меньшей мере, 60 - 100oC.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что осаждение железа осуществляют при окислительно-восстановительном потенциале по отношению к водородному электроду, равном, по меньшей мере, +70 мВ.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что в железосодержащий осадок осаждают мышьяк и сурьму из штейна печного плавления с низким содержанием железа.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что в штейн с более высоким содержанием железа подают раствор с первой стадии выщелачивания под давлением цикла выщелачивания штейна печного плавления.
10. Способ по п.9, отличающийся тем, что раствор, полученный от выщелачивания штейна с более высоким содержанием железа и от осаждения железа, подают в цикл выщелачивания штейна печного плавления на вторую стадию выщелачивания при атмосферном давлении.
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что в штейн с более высоким содержанием железа подают раствор со второй стадии выщелачивания при атмосферном давлении цикла выщелачивания штейна печного плавления.
12. Способ по п.11, отличающийся тем, что раствор, полученный от выщелачивания штейна с более высоким содержанием железа, подают на первую стадию выщелачивания при атмосферном давлении цикла выщелачивания штейна печного плавления.
13. Способ по п.1, отличающийся тем, что при выщелачивании под давлением цикла выщелачивания штейна печного плавления получают осадок, содержащий благородные металлы и незначительное количество железа.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI953832 | 1995-08-14 | ||
| FI953832A FI98073C (fi) | 1995-08-14 | 1995-08-14 | Menetelmä nikkelin talteenottamiseksi hydrometallurgisesti kahdesta eri nikkelikivestä |
| PCT/FI1996/000432 WO1997007248A1 (en) | 1995-08-14 | 1996-08-06 | Method for recovering nickel hydrometallurgically from two different nickel mattes |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU98104256A RU98104256A (ru) | 1999-12-10 |
| RU2149195C1 true RU2149195C1 (ru) | 2000-05-20 |
Family
ID=8543861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU98104256A RU2149195C1 (ru) | 1995-08-14 | 1996-08-06 | Способ гидрометаллургического извлечения никеля из никелевых штейнов двух видов |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6039790A (ru) |
| JP (1) | JPH11510857A (ru) |
| KR (1) | KR100418732B1 (ru) |
| CN (1) | CN1063229C (ru) |
| AU (1) | AU710138B2 (ru) |
| BR (1) | BR9603383A (ru) |
| CA (1) | CA2229232C (ru) |
| FI (1) | FI98073C (ru) |
| RU (1) | RU2149195C1 (ru) |
| WO (1) | WO1997007248A1 (ru) |
| ZA (1) | ZA966491B (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2485190C1 (ru) * | 2011-11-10 | 2013-06-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт химии и технологии редких элементов и минерального сырья им. И.В. Тананаева Кольского научного центра Российской академии наук (ИХТРЭМС КНЦ РАН) | Способ переработки никелевого штейна |
| RU2561621C1 (ru) * | 2011-08-29 | 2015-08-27 | Оутотек Оюй | Способ извлечения металлов из содержащего их материала |
Families Citing this family (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6120658A (en) * | 1999-04-23 | 2000-09-19 | Hatch Africa (Pty) Limited | Electrode cover for preventing the generation of electrolyte mist |
| AU4906800A (en) * | 1999-05-27 | 2000-12-18 | Hatch Associates Ltd. | Recovery of cobalt and nickel from iron-rich mattes and alloys by leaching |
| US6379636B2 (en) * | 1999-11-03 | 2002-04-30 | Bhp Minerals International, Inc. | Method for leaching nickeliferous laterite ores |
| US6261527B1 (en) * | 1999-11-03 | 2001-07-17 | Bhp Minerals International Inc. | Atmospheric leach process for the recovery of nickel and cobalt from limonite and saprolite ores |
| AUPQ489399A0 (en) * | 1999-12-24 | 2000-02-03 | Wmc Resources Limited | Solvent extraction of impurity metals from a valuable metal sulphate solution |
| US6428604B1 (en) * | 2000-09-18 | 2002-08-06 | Inco Limited | Hydrometallurgical process for the recovery of nickel and cobalt values from a sulfidic flotation concentrate |
| FI20002699A0 (fi) * | 2000-12-08 | 2000-12-08 | Outokumpu Oy | Menetelmä raudan hydrolyyttiseksi saostamiseksi |
| US6451088B1 (en) | 2001-07-25 | 2002-09-17 | Phelps Dodge Corporation | Method for improving metals recovery using high temperature leaching |
| DK1425428T3 (da) * | 2001-09-14 | 2005-08-08 | Alexander Beckmann | Fremgangsmåde til udvinding af cobalt og nikkel fra malm og malmkoncentrater |
| AUPS201902A0 (en) * | 2002-04-29 | 2002-06-06 | Qni Technology Pty Ltd | Modified atmospheric leach process for laterite ores |
| FI114808B (fi) * | 2002-05-03 | 2004-12-31 | Outokumpu Oy | Menetelmä jalometallirikasteen jalostamiseksi |
| US7033480B2 (en) * | 2002-09-06 | 2006-04-25 | Placer Dome Technical Services Limited | Process for recovering platinum group metals from material containing base metals |
| BRPI0505544B1 (pt) * | 2005-11-10 | 2014-02-04 | Processo de lixiviação combinada | |
| GB0618025D0 (en) * | 2006-09-13 | 2006-10-25 | Enpar Technologies Inc | Electrochemically catalyzed extraction of metals from sulphide minerals |
| WO2009155634A1 (en) * | 2008-06-26 | 2009-12-30 | Gladstone Pacific Nickel Ltd | Counter current atmospheric leach process |
| FI122188B (fi) * | 2010-03-18 | 2011-09-30 | Outotec Oyj | Hydrometallurginen menetelmä metallisen nikkelin valmistamiseksi |
| WO2012017928A1 (ja) * | 2010-08-03 | 2012-02-09 | 株式会社アクアテック | 硫化ニッケル含有汚泥中の硫化ニッケルを酸化する方法、および硫化ニッケル含有汚泥から金属ニッケルを回収する方法 |
| FI20110278A7 (fi) | 2011-08-29 | 2013-03-01 | Outotec Oyj | Menetelmä metallien talteenottamiseksi sulfidirikasteesta |
| KR101359097B1 (ko) * | 2011-12-28 | 2014-02-06 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 니켈 광석으로부터 페로니켈 회수 방법 |
| KR101359179B1 (ko) * | 2011-12-28 | 2014-02-06 | 주식회사 포스코 | 저농도 니켈 광석으로부터 니켈을 농축 침출 회수하는 방법 |
| KR101353721B1 (ko) * | 2011-12-28 | 2014-01-21 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 니켈 철 함유 원료로부터 페로니켈을 회수하는 방법 |
| KR101288961B1 (ko) * | 2011-12-28 | 2013-07-22 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 니켈 함유 광석으로부터 코발트를 회수하는 방법 |
| KR101359121B1 (ko) * | 2011-12-28 | 2014-02-06 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 니켈 제련 공정 중 폐기물 최소화 방법 |
| MX349844B (es) * | 2012-07-16 | 2017-08-16 | Tam 5 S L * | Metodo hidrometalurgico para la recuperacion de zinc en medio sulfurico a partir de concentrados de zinc sulfurados con alto contenido en hierro. |
| KR101439626B1 (ko) * | 2012-09-28 | 2014-09-15 | 주식회사 포스코 | 니켈 제련 공정 중의 잔사 슬러지 수세액을 이용한 페로니켈 회수 방법 |
| KR101403185B1 (ko) * | 2012-12-21 | 2014-06-11 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 니켈 제련 부산물 재활용 방법 |
| CN103540756B (zh) * | 2013-10-29 | 2016-06-29 | 中南大学 | 一种处理废旧钕铁硼料溶出稀土的方法 |
| RU2573306C1 (ru) * | 2014-07-03 | 2016-01-20 | Публичное акционерное общество "Горно-металлургическая компания "Норильский никель" | Способ переработки сульфидных пирротин-пентландитовых концентратов, содержащих драгоценные металлы |
| RU2626257C1 (ru) * | 2016-05-13 | 2017-07-25 | Публичное акционерное общество "Горно-металлургическая компания "Норильский никель" | Способ переработки сульфидных пирротин-пентландитовых концентратов, содержащих драгоценные металлы |
| CN106756101B (zh) * | 2017-01-16 | 2018-12-28 | 新疆新鑫矿业股份有限公司阜康冶炼厂 | 一种镍的湿法制备工艺 |
| US10323298B2 (en) | 2017-02-09 | 2019-06-18 | U.S. Department Of Energy | Method for recovering target materials from source materials |
| CN107630146B (zh) * | 2017-08-07 | 2019-12-20 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 镍回收方法 |
| RU2667192C1 (ru) * | 2017-10-04 | 2018-09-17 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственное предприятие КВАЛИТЕТ" ООО "НПП КВАЛИТЕТ" | Способ переработки сульфидных полиметаллических материалов, содержащих платиновые металлы (варианты) |
| KR101889680B1 (ko) | 2018-02-01 | 2018-08-17 | 고려아연 주식회사 | 황산아연 용액으로부터 철을 회수하는 방법 |
| RU2707457C1 (ru) * | 2019-07-05 | 2019-11-26 | Открытое акционерное общество "Красноярский завод цветных металлов имени В.Н. Гулидова" | Способ переработки концентратов на основе железа, содержащих металлы платиновой группы |
| CN112708760B (zh) * | 2020-12-29 | 2022-11-25 | 金川集团股份有限公司 | 一种镍精炼系统中除锑的方法 |
| CN118715182B (zh) * | 2023-01-27 | 2025-08-22 | 高丽亚铅株式会社 | 含镍或钴的水溶液的制备方法 |
| KR20250094402A (ko) * | 2023-12-18 | 2025-06-25 | 포스코홀딩스 주식회사 | 니켈 매트의 제조 방법 |
| KR20250094405A (ko) * | 2023-12-18 | 2025-06-25 | 포스코홀딩스 주식회사 | 니켈 매트 제조용 원료의 제조방법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3656937A (en) * | 1968-10-21 | 1972-04-18 | Nickel Le | Process for treatment of mattes and sulphurated nickel concentrates |
| US4042474A (en) * | 1973-08-02 | 1977-08-16 | Pako Corporation | Separating nickel, cobalt and chromium from iron in metallurgical products |
| US4323541A (en) * | 1979-06-29 | 1982-04-06 | Outokumpu Oy | Selective two stage leaching of nickel from nickel-copper matte |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3793432A (en) * | 1972-01-27 | 1974-02-19 | D Weston | Hydrometallurgical treatment of nickel group ores |
| US4024218A (en) * | 1975-11-03 | 1977-05-17 | Cominco Ltd. | Process for hydrometallurgical upgrading |
| GR68944B (ru) * | 1977-03-31 | 1982-03-29 | Interox Chemicals Ltd | |
| ZW3481A1 (en) * | 1980-02-18 | 1981-05-20 | Nat Inst Metallurg | The leaching of sulphidic mattes containing non-ferrous metals and iron |
| US5344479A (en) * | 1992-03-13 | 1994-09-06 | Sherritt Gordon Limited | Upgrading copper sulphide residues containing nickel and arsenic |
-
1995
- 1995-08-14 FI FI953832A patent/FI98073C/fi not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-08-06 WO PCT/FI1996/000432 patent/WO1997007248A1/en not_active Ceased
- 1996-08-06 KR KR10-1998-0701067A patent/KR100418732B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1996-08-06 RU RU98104256A patent/RU2149195C1/ru active
- 1996-08-06 CN CN96196265A patent/CN1063229C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-08-06 US US09/011,228 patent/US6039790A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-08-06 JP JP9508970A patent/JPH11510857A/ja not_active Ceased
- 1996-08-06 AU AU66602/96A patent/AU710138B2/en not_active Expired
- 1996-08-06 CA CA2229232A patent/CA2229232C/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-08-12 BR BR9603383A patent/BR9603383A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-08-14 ZA ZA9606491A patent/ZA966491B/xx unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3656937A (en) * | 1968-10-21 | 1972-04-18 | Nickel Le | Process for treatment of mattes and sulphurated nickel concentrates |
| US4042474A (en) * | 1973-08-02 | 1977-08-16 | Pako Corporation | Separating nickel, cobalt and chromium from iron in metallurgical products |
| US4323541A (en) * | 1979-06-29 | 1982-04-06 | Outokumpu Oy | Selective two stage leaching of nickel from nickel-copper matte |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2561621C1 (ru) * | 2011-08-29 | 2015-08-27 | Оутотек Оюй | Способ извлечения металлов из содержащего их материала |
| RU2485190C1 (ru) * | 2011-11-10 | 2013-06-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт химии и технологии редких элементов и минерального сырья им. И.В. Тананаева Кольского научного центра Российской академии наук (ИХТРЭМС КНЦ РАН) | Способ переработки никелевого штейна |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1192785A (zh) | 1998-09-09 |
| CA2229232A1 (en) | 1997-02-27 |
| FI98073C (fi) | 1997-04-10 |
| WO1997007248A1 (en) | 1997-02-27 |
| CA2229232C (en) | 2010-02-23 |
| AU6660296A (en) | 1997-03-12 |
| FI98073B (fi) | 1996-12-31 |
| BR9603383A (pt) | 1998-05-12 |
| AU710138B2 (en) | 1999-09-16 |
| JPH11510857A (ja) | 1999-09-21 |
| US6039790A (en) | 2000-03-21 |
| CN1063229C (zh) | 2001-03-14 |
| KR100418732B1 (ko) | 2004-05-31 |
| MX9801250A (es) | 1998-09-30 |
| KR19990036398A (ko) | 1999-05-25 |
| FI953832A0 (fi) | 1995-08-14 |
| ZA966491B (en) | 1997-02-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2149195C1 (ru) | Способ гидрометаллургического извлечения никеля из никелевых штейнов двух видов | |
| RU2741429C1 (ru) | Способ и система полной повторной переработки медно-никелевой сульфидной руды | |
| RU2561621C1 (ru) | Способ извлечения металлов из содержащего их материала | |
| EP0930373B1 (en) | Recovery of nickel and/or cobalt from a hydroxide concentrate with an ammonium leach solution | |
| EP1931807B1 (en) | Method for processing nickel bearing raw material in chloride-based leaching | |
| US5855858A (en) | Process for the recovery of nickel and/or cobalt from an ore or concentrate | |
| CN100471967C (zh) | 含有几种有价值金属的硫化物精矿的湿法冶金处理方法 | |
| CA2251433C (en) | Process for upgrading copper sulphide residues containing nickel and iron | |
| JP2008527164A (ja) | 樹脂溶出液流からニッケル及びコバルトを回収する方法 | |
| US4042474A (en) | Separating nickel, cobalt and chromium from iron in metallurgical products | |
| CA1065142A (en) | Selenium rejection during acid leaching of matte | |
| US7547348B2 (en) | Method for the recovery of metals using chloride leaching and extraction | |
| JP3823307B2 (ja) | 高純度コバルト溶液の製造方法 | |
| US4175014A (en) | Cathodic dissolution of cobaltic hydroxide | |
| EP3926061A1 (en) | Economical method, using combination of wet and dry processes, for smelting nickel from nickel sulfide ores | |
| JP2006001817A (ja) | ニッケルとコバルトを含む混合水酸化物の還元溶解方法 | |
| US1639610A (en) | Recovery of copper, zinc, and other metals from solutions containing chlorides and sulphates | |
| RU2492253C1 (ru) | Способ получения никеля из рудного сульфидного сырья | |
| MXPA98001250A (en) | Method to recover nickel hydrometallurgically from two different mates of niq | |
| WO2019175838A1 (en) | Iron control in copper- and zinc-containing process solutions |