RU2140624C1 - Peristaltic liquid metering pump - Google Patents
Peristaltic liquid metering pump Download PDFInfo
- Publication number
- RU2140624C1 RU2140624C1 RU96101933A RU96101933A RU2140624C1 RU 2140624 C1 RU2140624 C1 RU 2140624C1 RU 96101933 A RU96101933 A RU 96101933A RU 96101933 A RU96101933 A RU 96101933A RU 2140624 C1 RU2140624 C1 RU 2140624C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- liquid
- metering pump
- metering
- valve
- die
- Prior art date
Links
- 230000002572 peristaltic effect Effects 0.000 title claims abstract description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title abstract description 41
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 4
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 abstract description 2
- 230000005288 electromagnetic effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000001151 other effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000011553 magnetic fluid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Coating Apparatus (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к областям техники, связанным с точной дозировкой жидкостей с повышенными требованиями по чистоте и ограничениями по сопутствующим воздействиям (тепловым, электромагнитным и т. п.). Областью применения изобретения является дозирование жидкостей. The invention relates to the fields of technology related to the exact dosage of liquids with increased requirements for purity and limitations on associated effects (thermal, electromagnetic, etc.). The scope of the invention is the dispensing of liquids.
К настоящему времени дозаторы жидкости представлены довольно широко. К характерным представителям этого класса можно отнести:
- устройство для микродозирования (а.с. 1825984);
- мембранный дозатор жидкости (а.с. 1830458);
- дозатор с поршнем (а.с. 181539);
- перистальтический дозатор жидкости (а.с. 2011172).To date, liquid dispensers are quite widely represented. The characteristic representatives of this class include:
- a device for microdosing (a.s. 1825984);
- membrane fluid dispenser (a.s. 1830458);
- dispenser with a piston (A.S. 181539);
- peristaltic fluid dispenser (A.S. 2011172).
Прототипом заявляемого изобретения выбран перистальтический дозатор жидкости (а.с. 2011172), содержащий:
рабочую камеру, выполненную в виде немагнитного жесткого полуцилиндрического желоба;
вытеснитель - в виде эластичной емкости с эллиптическим поперечным сечением, заполненной магнитной жидкостью;
привод - в виде электромагнитов, расположенных попарно по длине вытеснителя с его противоположных сторон, сердечники которых последовательно соединены боковыми торцами друг с другом. Рабочая камера перистальтического дозатора установлена с возможностью взаимодействия эластичной диафрагмы с вытеснителем, а каждый электромагнит соединен с устройством управления.The prototype of the claimed invention selected peristaltic fluid dispenser (A.S. 2011172), containing:
a working chamber made in the form of a non-magnetic rigid semi-cylindrical trough;
displacer - in the form of an elastic container with an elliptical cross section filled with magnetic fluid;
drive - in the form of electromagnets located in pairs along the length of the displacer from its opposite sides, the cores of which are connected in series with the side ends to each other. The working chamber of the peristaltic dispenser is installed with the possibility of interaction of the elastic diaphragm with the displacer, and each electromagnet is connected to a control device.
Недостатком прототипа, свойственным для многих типов дозаторов, является сопутствующее воздействие со стороны дозатора на дозируемую жидкость (в данном случае - электромагнитное и тепловое), что ограничивает области его применения. Кроме этого, адгезия материала диафрагмы вытеснителя, вызываемая циклическими деформациями, ставит под вопрос целесообразность применения прототипа для дозирования жидкостей с повышенными требованиями по чистоте. Вероятность разупрочнения эластичной диафрагмы от длительного влияния циклических нагрузок снижает уровень безопасности при использовании прототипа для дозирования агрессивных и токсичных жидкостей. И, наконец, погрешности периода выдачи и массы доз находятся в зависимости от конструктивных особенностей устройства управления и характеристик источника питания прототипа. The disadvantage of the prototype, characteristic of many types of dispensers, is the concomitant effect of the dispenser on the dispensed liquid (in this case, electromagnetic and thermal), which limits the scope of its application. In addition, the adhesion of the material of the displacer diaphragm caused by cyclic deformations calls into question the advisability of using the prototype for dispensing liquids with increased purity requirements. The likelihood of softening the elastic diaphragm from the prolonged influence of cyclic loads reduces the level of safety when using the prototype for dispensing aggressive and toxic liquids. And finally, the errors in the delivery period and the mass of doses depend on the design features of the control device and the characteristics of the prototype power source.
Целью данного изобретения является:
1. Сведение к минимуму сопутствующего воздействия со стороны дозатора на дозируемую жидкость;
2. Исключение из конструкции дозатора частей, движущихся в дозируемой жидкости в процессе его работы;
3. Снижение погрешности периода выдачи и массы доз за счет упрощения конструкции устройства управления.The aim of this invention is:
1. Minimizing the associated effects of the dispenser on the dosed liquid;
2. Exclusion from the design of the dispenser of parts moving in the dosed liquid during its operation;
3. Reducing the error of the delivery period and the mass of doses by simplifying the design of the control device.
Эта цель достигается тем, что выходной штуцер выполнен в виде съемной фильеры, в которой выполнено по крайней мере одно дозировочное отверстие заданного диаметра, имеющее запорное устройство, рабочая емкость в верхней части через штуцер, запираемый малорасходным вентилем, сообщена с атмосферой, а на входной штуцер установлен вентиль. This goal is achieved by the fact that the output nozzle is made in the form of a removable die, in which at least one metering hole of a given diameter is made, having a locking device, the working capacity in the upper part is connected to the atmosphere through the nozzle, which is closed by a low-flow valve, and to the inlet nozzle installed valve.
Пневмогидравлическая схема ПД приведена на фиг.1. Pneumohydraulic circuit PD shown in figure 1.
Диаграмма изменения давлений в рабочей емкости приведена на фиг.2. A diagram of the pressure changes in the working capacity is shown in figure 2.
Конструктивно перистальтический дозатор (далее - ПД) выполнен в виде закрытой рабочей емкости 1 со сменной донной частью 2, в которой выполнено по крайней мере одно дозировочное отверстие. Подвод дозируемой жидкости производится через штуцер 4, запираемый вентилем 5. Через штуцер 6, на котором установлен малорасходный вентиль 7, рабочая емкость сообщена с атмосферой. Выход из дозировочного отверстия перекрывается запорным устройством, выполненным в виде заглушки 3. Structurally, the peristaltic dispenser (hereinafter - PD) is made in the form of a closed
Работу ПД условно можно разделить на три этапа: подготовка, вакуумирование и, непосредственно, дозирование жидкости. The work of PD can conditionally be divided into three stages: preparation, evacuation and, directly, dosing of liquid.
На этапе подготовки в донную часть рабочей емкости 1 устанавливается сменная донная часть 2 - далее фильера с дозировочным отверстием требуемого диаметра. Вентиль 5 и запорное устройство 3 закрыты. Заполнение рабочей емкости дозируемой жидкостью осуществляется путем открытия вентиля 5 и 7 (для вытеснения остатков воздуха), после чего последовательно закрываются вентили 5 и 7. At the stage of preparation, a
Вакуумирование заключается в открытии запорного устройства 3 и сливе через отверстие фильеры 2 части дозируемой жидкости. По мере истечения определенного количества жидкости, на выходе из рабочей емкости устанавливается равновесие
ΔPф = (Pст+Psmin)-Pa = 0, (1)
где ΔPф - перепад давления на выходе из дозировочного отверстия фильеры;
Pа - атмосферное давление;
Pст = ρghст - гидравлический напор жидкости в рабочей емкости;
Psmin - минимальное давление в полости между верхней частью рабочей емкости и поверхностью жидкости (далее - полость S).Evacuation consists in opening the
ΔPf = (Pst + Psmin) -Pa = 0, (1)
where ΔPf - pressure drop at the outlet of the metering hole of the die;
Pa - atmospheric pressure;
Pst = ρghst is the hydraulic pressure of the fluid in the working tank;
Psmin - the minimum pressure in the cavity between the upper part of the working tank and the surface of the liquid (hereinafter - the cavity S).
О достижении равновесия можно судить по прекращению истечения жидкости из рабочей емкости при проведении слива. Следует отметить, что установление состояния равновесия, описанного выше, возможно только до определенного значения диаметра дозировочного отверстия фильеры - dфкр. Величина dфкр определяется физическими свойствами жидкости (плотность, вязкость, температура и т.д.) и геометрическими характеристиками отверстия фильеры. The achievement of equilibrium can be judged by the termination of the flow of fluid from the working tank during the discharge. It should be noted that the establishment of the equilibrium state described above is possible only up to a certain value of the diameter of the metering hole of the die - dfcr. The value of dfcr is determined by the physical properties of the liquid (density, viscosity, temperature, etc.) and the geometric characteristics of the die hole.
И, наконец, дозирование жидкости производится путем настройки вентиля 7. При открытии вентиля 7, в полость пониженного давления S рабочей емкости начинается натекание атмосферного воздуха. Изменение давления в полости S приводит к нарушению равновесия (1) на выходе дозировочного отверстия фильеры
ΔPф(t) = (Pст(t)+Ps(t))-Pa > 0, (2)
где ΔPф(t) - текущее значение перепада давления на выходе дозировочного отверстия фильеры;
Ps(t) - текущее значение статического напора;
Pст(t) - текущее значение гидравлического напора;
Истечение реальной жидкости через отверстие малого диаметра описывается выражением
ΔPф = Qж•R, (3)
где Qж - расход жидкости;
R - сопротивление фильеры, которое в свою очередь определяется:
где η - коэффициент вязкости;
L - длина канала фильеры;
a = dф/2 - радиус отверстия фильеры;
ρ - плотность жидкости.And, finally, the dosing of the liquid is carried out by adjusting the
ΔPf (t) = (Pst (t) + Ps (t)) - Pa> 0, (2)
where ΔPf (t) is the current value of the pressure drop at the outlet of the metering hole of the die;
Ps (t) - current value of static pressure;
Pst (t) is the current value of the hydraulic head;
The outflow of real fluid through a small-diameter hole is described by the expression
ΔPf = Qzh • R, (3)
where Qzh is the fluid flow rate;
R is the resistance of the die, which in turn is determined by:
where η is the viscosity coefficient;
L is the channel length of the die;
a = df / 2 is the radius of the hole of the die;
ρ is the fluid density.
Настройкой зазора вентиля 7 от нулевого до максимального можно получить:
- нулевое истечение (при закрытом вентиле);
- капельное истечение;
- струйное истечение.Setting the
- zero outflow (with the valve closed);
- drip;
- jet expiration.
Капельное истечение, используемое в ПД, устанавливается в диапазоне настройки вентиля 7, удовлетворяющем условию:
Ps(t) < Pа, (5)
т. е. давление в полости S (Ps) в процессе работы ПД не должно превышать атмосферное. Режим работы ПД, соответствующий условию (5), определяется соотношением площади зазора настройки - Fв, влияющей на скорость натекания атмосферного воздуха в полость S, и площади дозировочного отверстия фильеры - Fф, от которой зависит скорость истечения жидкости из рабочей емкости. Диапазон изменения Fф аналогичен диапазону изменения значения диаметра дозировочного отверстия фильеры, описанного выше, максимальная величина Fф определяется величиной dфкр. Диапазон изменения площади зазора настройки вентиля 7 - Fв, удовлетворяющий условию (5), (при неизменном dф), лежит в границах:
0 < Fв < Fвкр, (6)
где Fвкр - величина площади зазора настройки вентиля 7, при которой скорость натекания атмосферного воздуха в полость S превышает скорость истечения жидкости из рабочей емкости, что приводит к нарушению условия (5).The drip flow used in the PD is set in the setting range of the
Ps (t) <Pa, (5)
i.e., the pressure in the cavity S (Ps) during the operation of the PD should not exceed atmospheric. The PD operation mode corresponding to condition (5) is determined by the ratio of the adjustment gap area, Fv, which affects the rate of atmospheric air leakage into the cavity S, and the die filling hole area, Ff, which determines the rate of fluid outflow from the working tank. The range of variation of Ff is similar to the range of variation of the diameter of the metering hole of the die described above, the maximum value of Ff is determined by the value of dfcr. The range of change in the area of the valve adjustment gap 7 - Fв, satisfying condition (5), (at a constant df), lies within:
0 <Fв <Fвкр, (6)
where Fвкр is the value of the clearance area of the
Ниже рассматривается режим истечения реальной жидкости с неизменными физическими свойствами из рабочей емкости через отверстие определенного диаметра dф (0 < dф < dфкр), удовлетворяющий условию (5). Below we consider the regime of outflow of a real liquid with unchanged physical properties from the working capacity through an opening of a certain diameter df (0 <df <dfcr), which satisfies condition (5).
Истечение жидкости, описываемое выражением (3), из рабочей емкости, предварительно приведенной в состояние равновесия (1) описанным выше методом, начинается при определенном перепаде давления на выходе дозировочного отверстия фильеры -ΔPф*, возникающем вследствие натекания воздуха при открытии вентиля 7. Величина ΔPф* постоянна и определяется сопротивлением фильеры (см. выражения (3), (4)).The outflow of liquid, described by expression (3), from the working vessel previously brought into equilibrium (1) by the method described above, begins with a certain pressure drop at the outlet of the dosing hole of the die -ΔPf * , which occurs due to air leakage when opening the
При настройке вентиля 7 с учетом условия (6), согласно закону сохранения энергии, при истечении из рабочей емкости выполняется
dVж/dt = -dVг/dt, (7)
где dVж/dt и dVг/dt - изменение объемов жидкости и газа соответственно за единицу времени,
при этом, как отмечено выше, ΔPф* = const, что достигается за счет выполнения в процессе истечения баланса внутри рабочей емкости:
dPs/dt = -dPст/dt, (8)
т. е. скорость увеличения статического напора равна скорости уменьшения гидравлического напора.When adjusting
dVzh / dt = -dVg / dt, (7)
where dVzh / dt and dVg / dt are the changes in the volumes of liquid and gas, respectively, per unit time,
at the same time, as noted above, ΔPf * = const, which is achieved by performing in the process of expiration of the balance inside the working capacity:
dPs / dt = -dPst / dt, (8)
i.e., the rate of increase of the static pressure is equal to the rate of decrease of the hydraulic pressure.
Истечение жидкости при малых перепадах давления, соответствующих режиму (5), происходит с переменной скоростью. До выхода из фильеры жидкость, вытесняемая минимальным перепадом давления ΔPф*, движется достаточно медленно. На выходе из фильеры влияние сопротивления фильеры уменьшается до полного исчезновения, дальнейшее движение жидкости происходит только под действием внешних воздействий, в основном - силы тяжести. Ускорение движения жидкости на выходе из фильеры, в конечном счете, приводит к разрыву струи, т.е. формированию отдельной капли. Неизменность физических свойств жидкости, диаметра фильеры и площади зазора вентиля 7 дают основания полагать, что масса капель, вытекающих из ПД в режиме дозирования - mк, и периодичность их выдачи - Т - постоянны с высокой степенью точности.Liquid outflow at small pressure drops corresponding to regime (5) occurs at a variable speed. Before exiting the die, the liquid displaced by the minimum pressure drop ΔPf * moves rather slowly. At the exit from the die, the influence of the resistance of the die decreases until it disappears completely, further movement of the liquid occurs only under the influence of external influences, mainly gravity. The acceleration of the fluid at the exit of the die ultimately leads to a rupture of the jet, i.e. the formation of a single drop. The constant physical properties of the liquid, the diameter of the die, and the gap area of
На диаграмме (фиг.2) приведены графики изменения давлений в рабочей емкости: Ps(t) - статического напора; Pст(t) - гидравлического напора: их суммы Ps(t) + Pст(t) и ΔPф(t), определяемого по формуле (2). The diagram (figure 2) shows the graphs of pressure changes in the working capacity: Ps (t) - static pressure; Pst (t) is the hydraulic head: their sums are Ps (t) + Pst (t) and ΔPf (t), determined by formula (2).
Диаграмма условно разделена на три режима работы ПД, описанные выше: подготовку (заправку), вакуумирование и дозирование жидкости. The diagram is conditionally divided into three modes of operation of the PD described above: preparation (filling), evacuation and dosing of liquid.
При завершении заправки статический и гидравлический напор достигают наибольших значений (участки 1-2 и 1'-2' соответственно). В процессе вакуумирования система приходит в состояние равновесия (1) (участки 3-4 и 3'-4'), а величина их суммы Ps(t) + Pст(t) равна величине атмосферного давления (участок 3"-4"). Дозирование жидкости начинается с настройки вентиля 7, удовлетворяющей условию (6), в результате чего возрастает Ps(t) (участок 4-5) и, соответственно, на величину ΔPф* увеличивается сумма давлений (участок 4''-5''). В точке 5, где перепад давления достигает величины ΔPф*, начинается капельное истечение жидкости с периодом T (точка 5 и далее). Изменение величины перепада давления на выходе из фильеры принимает характер гармонических колебаний с периодом T
где t - текущее время.When refueling is completed, the static and hydraulic head reach their highest values (sections 1-2 and 1'-2 ', respectively). In the process of evacuation, the system comes into equilibrium (1) (sections 3-4 and 3'-4 '), and the value of their sum Ps (t) + Pst (t) is equal to the value of atmospheric pressure (
where t is the current time.
Как и в прототипе, истечение доз жидкости из ПД происходит под воздействием гармонических колебаний, в данном случае - гармонических колебаний величины перепада давления на выходе из фильеры. As in the prototype, the expiration of doses of liquid from the PD occurs under the influence of harmonic oscillations, in this case, harmonic fluctuations in the pressure drop at the outlet of the die.
В отличие от прототипа, вытеснитель и привод в конструкции ПД отсутствуют, а их функции выполняются изменяющейся по гармоническому закону суммой гидравлического и статического напора жидкостной и газовой среды рабочей емкости ПД. Unlike the prototype, the displacer and the drive in the design of the PD are absent, and their functions are performed by the sum of the hydraulic and static pressure of the liquid and gas medium of the PD working capacity, which varies according to the harmonic law.
Регулирование частоты выхода капель (величина 1/Т) осуществляется путем изменения величины площади зазора настройки вентиля 7 - Fв, в диапазоне, удовлетворяющем условию (5) (при неизменном dф). The frequency of droplet output (1 / Т) is controlled by changing the size of the valve clearance gap 7 - Fв, in the range satisfying condition (5) (at constant df).
Изменение массы дозы (капли) дозируемой жидкости производится путем изменения диаметра дозировочного отверстия в пределах 0 < dф < dфкр, для чего в рассматриваемой конструкции ПД предусмотрена сменная донная часть 2 - (фильера) с дозировочным отверстием требуемого диаметра. Кроме этого, в случае выполнения в фильере нескольких отверстий одинакового диаметра в пределах 0 < dф < dфкр возможно более широкое регулирование дозы путем закрытия (открытия) части отверстий. The change in the mass of the dose (drop) of the dosed liquid is made by changing the diameter of the dosing hole within 0 <df <dfcr, for which purpose the PD design under consideration provides for a replaceable bottom part 2 - (die) with a dosing hole of the required diameter. In addition, if several holes of the same diameter are made in the die within 0 <df <dfcr, a wider dose adjustment is possible by closing (opening) part of the holes.
В части оценки точности предлагаемой конструкции дозатора можно отметить, что вследствие простоты устройства управления и отсутствия источника питания в рассматриваемой конструкции ПД влияние внешних факторов на формирование величины погрешности массы дозы (капли) - mк и периода выдачи капли - Т сведено к минимуму. Как отмечено выше, для обеспечения максимальной точности характеристик ПД достаточно выполнение требований по неизменности физических свойств жидкости, диаметра фильеры и площади зазора вентиля 7. In terms of assessing the accuracy of the proposed design of the dispenser, it can be noted that due to the simplicity of the control device and the lack of a power source in the PD design under consideration, the influence of external factors on the formation of the error in the dose (drop) mass - mk and the drop delivery period - T is minimized. As noted above, to ensure maximum accuracy of the characteristics of the PD, it is sufficient to fulfill the requirements for the invariability of the physical properties of the liquid, the diameter of the die and the gap area of the
Наряду с высокой точностью, к достоинствам предлагаемой конструкции ПД следует отнести сведение к минимуму сопутствующих воздействий со стороны дозатора на дозируемую жидкость и отсутствие подвижных, либо трущихся в дозируемой жидкости частей, простоту и надежность конструкции и практически неограниченные возможности по регулированию расхода и величины дозы дозируемой жидкости. Along with high accuracy, the advantages of the proposed design of PD should include minimizing the associated effects from the dispenser on the dosed liquid and the absence of parts moving or rubbing in the dosed liquid, simplicity and reliability of the design, and practically unlimited possibilities for regulating the flow rate and dose of the dosed liquid .
Описанные выше особенности конструкции ПД позволяют использовать его для точного дозирования жидкостей с обеспечением повышенных требований по чистоте и ограничений по сопутствующим воздействиям со стороны дозатора на дозируемую жидкость. The design features of the PD described above allow it to be used for accurate dosing of liquids, providing increased requirements for cleanliness and limitations on the associated effects of the dispenser on the dosed liquid.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96101933A RU2140624C1 (en) | 1996-02-02 | 1996-02-02 | Peristaltic liquid metering pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96101933A RU2140624C1 (en) | 1996-02-02 | 1996-02-02 | Peristaltic liquid metering pump |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU96101933A RU96101933A (en) | 1998-04-20 |
| RU2140624C1 true RU2140624C1 (en) | 1999-10-27 |
Family
ID=20176416
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96101933A RU2140624C1 (en) | 1996-02-02 | 1996-02-02 | Peristaltic liquid metering pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2140624C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2263883C1 (en) * | 2004-06-15 | 2005-11-10 | ОАО "Механобр-техника" | Method for batching fluid |
| RU2489074C2 (en) * | 2008-02-01 | 2013-08-10 | Эвоник Штокхаузен Гмбх | Method of dispenser filling and degassing and dispenser fillable assembly |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2011172C1 (en) * | 1990-12-17 | 1994-04-15 | Карасев Александр Николаевич | Peristaltic liquid batchmeter |
| RU2042114C1 (en) * | 1991-10-08 | 1995-08-20 | Филиал Государственного научно-производственного предприятия "Прибор" | Liquid batcher |
-
1996
- 1996-02-02 RU RU96101933A patent/RU2140624C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2011172C1 (en) * | 1990-12-17 | 1994-04-15 | Карасев Александр Николаевич | Peristaltic liquid batchmeter |
| RU2042114C1 (en) * | 1991-10-08 | 1995-08-20 | Филиал Государственного научно-производственного предприятия "Прибор" | Liquid batcher |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2263883C1 (en) * | 2004-06-15 | 2005-11-10 | ОАО "Механобр-техника" | Method for batching fluid |
| RU2489074C2 (en) * | 2008-02-01 | 2013-08-10 | Эвоник Штокхаузен Гмбх | Method of dispenser filling and degassing and dispenser fillable assembly |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU654215B2 (en) | Micro delivery valve | |
| US4284210A (en) | Static metering pump | |
| JP3672260B2 (en) | A device that delivers concentrated and dilute liquids weighed in a controlled ratio | |
| ZA929881B (en) | Process for supplying preset quantities of liquids, particularly viscous liquids, and apparatus for using the same | |
| DE50211338D1 (en) | Method for the controlled metering of liquids while displacing a gas cushion | |
| US20080011490A1 (en) | Alternate foam storage and proportionally mixing device | |
| RU2140624C1 (en) | Peristaltic liquid metering pump | |
| RU2311550C2 (en) | Liquid proportioner, method of liquid proportioning, fuel nozzle, combustion chamber and turbomachine | |
| US6293429B2 (en) | Variable-rate, digitally-controlled fluid metering device | |
| CN110924080B (en) | Detergent dispenser assembly | |
| CN120132926A (en) | A single droplet generation device based on piezoelectric ceramics | |
| RU2078312C1 (en) | Metering pump | |
| JP4203138B2 (en) | Metering electromagnetic pump | |
| US20030066347A1 (en) | Chemical injection pulse generator | |
| CN206903821U (en) | Solution dispensed device and there is its circulation of fluid circuit system | |
| CN109268228B (en) | Solution dispensing device and circulating fluid loop system with same | |
| CN115370621B (en) | Liquid conveying device and liquid conveying method | |
| CN115228377A (en) | An adjustable small flow continuous liquid addition device | |
| JP3291622B2 (en) | Fuel flow control device for oil burner burner | |
| DE69121913D1 (en) | DEVICE FOR REPEATING DELIVERY OF A DEFINED LIQUID VOLUME | |
| EP4505918A3 (en) | Milk texturizing and dispensing arrangement | |
| RU2103563C1 (en) | Method of and device for metering of special liquid | |
| KR19990057396A (en) | Non-powered Drug Autoinjection System | |
| SU1747916A1 (en) | Metering pump | |
| RU2029245C1 (en) | Siphon batcher |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20100203 |