RU2037534C1 - Rails thermal treatment method - Google Patents
Rails thermal treatment method Download PDFInfo
- Publication number
- RU2037534C1 RU2037534C1 SU4907620A RU2037534C1 RU 2037534 C1 RU2037534 C1 RU 2037534C1 SU 4907620 A SU4907620 A SU 4907620A RU 2037534 C1 RU2037534 C1 RU 2037534C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heating
- head
- rails
- temperature
- sole
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 47
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 title claims abstract description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 75
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 5
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 abstract 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 3
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N D-Glucitol Natural products OC[C@H](O)[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)CO FBPFZTCFMRRESA-FSIIMWSLSA-N 0.000 description 1
- 241001172812 Gallirallus rovianae Species 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000005347 demagnetization Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 210000003746 feather Anatomy 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 102200123746 rs28937579 Human genes 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000000600 sorbitol Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургической промышленности и может быть использовано при термической обработке железнодорожных рельсов. The invention relates to the metallurgical industry and can be used in the heat treatment of railway rails.
Наиболее близким по технической сущности к изобретению является способ термической обработки рельсов, включающий: противофлокенную обработку в колодцах замедленного охлаждения, предварительный объемный нагрев до температуры, в интервале Ас1-Ас3, последующий индукционный нагрев головки рельса до температуры аустенизации, закалку и отпуск (самоотпуск).The closest in technical essence to the invention is a method of heat treatment of rails, including: anti-flock treatment in delayed cooling wells, preliminary volumetric heating to a temperature in the range of Ac 1 to Ac 3 , subsequent induction heating of the rail head to the austenization temperature, quenching and tempering (self-tempering )
К недостаткам прототипа можно отнести высокую стоимость удельного расхода технологического топлива, так как объемный нагрев осуществляют до температуры 780-20оС, а затем производят еще и индукционный нагрев головки рельса, который после температуры магнитного превращения стали не эффективен; высокую себестоимость термообработки, так как требуется оборудование как газопламенного, так и индукционного нагрева; структура в шейке и подошве смешанного типа, так как эти элементы не нагреваются до температуры аустенизации; необходимость стыковки рельсов в линию, в противном случае торцы рельсов при индукционном нагреве нагреваются (торцовой эффект), что приведет к дефектам рельсов на торцах при эксплуатации.The drawbacks of the prototype include the high cost of the fuel specific consumption of the process, since the volumetric heating is carried out to a temperature of 780-20 ° C, and then produce even and induction heating of the rail head which, after the magnetic transformation temperature of steel is not effective; the high cost of heat treatment, since both flame and induction heating equipment are required; structure in the neck and sole of the mixed type, since these elements do not heat up to the austenitization temperature; the need to connect the rails in a line, otherwise the ends of the rails during induction heating heat up (end effect), which will lead to defects in the rails at the ends during operation.
Целью изобретения является снижение удельного расхода топливно-энергетических ресурсов, повышение качества рельсов. The aim of the invention is to reduce the specific consumption of fuel and energy resources, improving the quality of rails.
Это достигается тем, что в предлагаемом способе термической обработки рельсов, включающем предварительный объемный нагрев, поверхностный нагрев головки рельса, охлаждение и самоотпуск, предварительный объемный нагрев осуществляют до 560.590оС, после чего производят скоростной струйный нагрев головки рельса до температуры закалки, затем головку и подошву рельса одновременно охлаждают до начала самоотпуска, поддерживая перепад температур между ними не более 100оС.This is achieved by the fact that in the proposed thermal treatment of rails method comprising preliminary bulk heating, surface heating of the rail head, cooling and autotempering, provisional volumetric heating is carried out up to 560,590 ° C, whereupon a high-speed jet heating the rail head to a hardening temperature, then head and simultaneously rail foot is cooled prior autotempered, maintaining the temperature difference of not more than 100 ° C therebetween
В способе-прототипе нагрев производится до температуры в интервале Ас1-Ас3 (780-20оС), т. е. почти до температуры аустенизации, которая на практике составляет 820-850оС, т. е. расход технологического топлива на 1 этапе нагрева почти такой же, как и при способе объемного нагрева под закалку. Но после предварительного объемного нагрева производится еще и индукционный нагрев головки, который малоэффективен при температурах выше 768оС (температура размагничивания стали), т.е. возрастает потребляемая мощность и, следовательно, и расход электроэнергии на нагрев.In the prototype method the heating is performed to a temperature between Ac 3 Ac 1 (780-20 ° C), t. E. Close to the austenitizing temperature, which in practice is about 820-850 C, m. E. Process fuel consumption by
Кроме того, при термообработке по способу-прототипу требуется газопламенное оборудование и оборудование для индукционного нагрева, что требует больших производственных площадей, повышенных требований по технике безопасности, повышает себестоимость термообработки и усложняет технологический процесс. In addition, when the heat treatment according to the prototype method requires gas-flame equipment and equipment for induction heating, which requires large production areas, increased safety requirements, increases the cost of heat treatment and complicates the process.
В заявляемом способе предварительный объемный нагрев производят до 560. 590оС, т. е. примерно на 200оС ниже, чем в способе-прототипе, что снижает требуемое количество тепла при нагреве на 200 кДж/кг (200000 кДж/т).In the disclosed method, a preliminary heating volume to produce about 560 590 C, t. E. About 200 ° C lower than in the prototype method, which reduces the required amount of heat during heating to 200 kJ / kg (200,000 kJ / m).
Скоростной струйный нагрев производится потоком высокоскоростных (до 200 м/с) высокотемпературных (до 1900оС) струй газов, направленных непосредственно на нагреваемую поверхность. При этом происходит быстрый нагрев поверхности металла до требуемой температуры. Так время нагреве головки рельса от 560.590оС до температуры 920.950оС и 750.780оС на поверхности катания и на глубине 20 мм от поверхности катания (требуемая глубина упрочненного слоя головки) соответственно составило при опробовании этого способа нагрева 120. 150 с, что соизмеримо со скоростью индукционного нагрева, но стоимость топливно-энергетических ресурсов при этом в 2.4 раза меньше.High-speed jet heating is carried out by a stream of high-speed (up to 200 m / s) high-temperature (up to 1900 о С) gas jets directed directly to the heated surface. In this case, the metal surface quickly heats up to the required temperature. Thus while heating the rail head of about 560,590 to a temperature of 920,950 and 750,780 C C rolling on the surface and a depth of 20 mm from the tread surface (the required depth of the hardened layer of the head), respectively made during testing of the
При скоростном стройном нагреве происходит подогрев шейки и подошвы продуктами сгорания после удара потока струи о поверхность головки. Причем подошва подогревается в большей степени, чем шейка. При нагреве головки до 920.950оС шейка и подошва нагреваются выше температуры Ас3т.е. до температуры аустенизации, что позволяет производить их упрочнение при последующем охлаждении с целью получения оптимальной дифференцированной прочности. В способе-прототипе эти элементы нагреваются до температуры межкритического интервала и после охлаждения в этих элементах структуры смешанного типа.With high-speed slender heating, the neck and sole are heated by combustion products after impact of the stream of the jet on the surface of the head. Moreover, the sole is heated to a greater extent than the neck. When heating the head to the neck C of 920,950 and outsole heated above the Ac3 temperature, i.e. to the austenitization temperature, which allows them to be hardened during subsequent cooling in order to obtain optimal differentiated strength. In the prototype method, these elements are heated to the temperature of the intercritical interval and, after cooling, mixed-type structures in these elements.
После термообработки по заявляемому способу микроструктура в элементах сечения рельса следующая: головка сорбит закалки, шейка мелкопластинчатый перлит; подошва мелкопластинчатый перлит 1-2 степени дисперсности. After heat treatment according to the claimed method, the microstructure in the elements of the rail section is as follows: the head is sorbitol quenched, the neck is finely plate perlite; the sole is small-plate perlite of 1-2 degrees of dispersion.
После термообработки по способу-прототипу в голове также структура сорбита закалки и в шейке и подошве смесь мелкопластинчатого и крупнопластинчатого перлита с иглами феррита и имеется большая разнозернистость структуры. Получение оптимальной по сечению рельса прочности (по заявленному способу) позволяет повысить качество рельсов за счет повышения конструктивной прочности. After heat treatment according to the prototype method, the head also has a quenching sorbitol structure and a mixture of fine-plate and coarse-grained perlite with ferrite needles in the neck and sole and there is a large grain structure. Obtaining the optimal strength of the rail section (according to the claimed method) can improve the quality of the rails by increasing structural strength.
При нагреве по заявляемому способу, как и по способу-прототипу, перепад температур по сечению рельса будет примерно одинаков. Но при охлаждении по заявляемому способу этот перепад будет не более 100оС, тогда как по способу-прототипу, где не производят одновременное охлаждение подошвы и головки, в конце охлаждения составит 400.500оС, что приведет к значительному искривлению рельса.When heated by the claimed method, as well as by the prototype method, the temperature difference across the rail section will be approximately the same. However, upon cooling of the inventive method this difference is not more than 100 ° C, while the prototype method, which do not produce soles and simultaneous cooling of the head, the end of the cooling amount to 400,500 ° C, leading to a significant distortion of the rail.
Чем меньше перепад температуры между головкой и подошвой рельсов в процессе охлаждения, тем меньше искривления рельса и меньше остаточные напряжения после термообработки. Рельсы, имеющие после термообработки искривленность в пределах технических требований, не подвергаются холодной правке, при которой возникают дополнительные напряжения, суммирующиеся с имеющимися, что приводит к увеличению абсолютной величины остаточных напряжений и неблагоприятной эпюре их распределения, что снижает эксплуатационную стойкость рельсов. The smaller the temperature difference between the head and the sole of the rails during cooling, the less the curvature of the rail and the less residual stresses after heat treatment. Rails that have a curvature within the technical requirements after heat treatment do not undergo cold straightening, at which additional stresses arise, combined with the existing ones, which leads to an increase in the absolute value of the residual stresses and an unfavorable diagram of their distribution, which reduces the operational stability of the rails.
В заявляемом способе перепад температур между головкой и подошвой при охлаждении их до температуры самоотпуска не превышает 100оС (после самоотпуска рельсы охлаждаются на воздухе), что обеспечит получение рельсов со стрелой прогиба в пределах технических требований, поэтому операции правки они подвергаться не будут.In the disclosed method, the temperature difference between the head and the sole during cooling them to autotempered temperature does not exceed 100 ° C (after autotempering rails cooled air) that will provide the rails with arrow deflection within the specifications, however straightening operation, they will not be exposed.
Для обоснования граничных условий, входящих в формулу изобретения, и влияния их на свойства рельсов, обработанных по заявляемому способу, данные сведены в табл.1 и 2. To justify the boundary conditions included in the claims, and their influence on the properties of rails processed by the present method, the data are summarized in tables 1 and 2.
В табл. 1 приведены значения температур предварительного объемного нагрева шейки и подошвы после окончательного нагрева и стрела прогиба рельса длиной 25 м при нагреве. При температуре предварительного объемного нагрева менее 560оС не происходит нагрев шейки и подошвы до температуры аустенизации, следовательно в этих элементах после термообработки образуются структуры смешанного типа (как по способу-прототипу), что снижает конструктивную прочность рельсов.In the table. Figure 1 shows the values of the temperatures of preliminary volumetric heating of the neck and sole after final heating and the arrow of deflection of a rail 25 m long during heating. When the heating temperature of the preliminary volume of less than 560 ° C does not occur and heating of the neck of the sole to the austenitizing temperature, hence these elements are formed after heat treatment a mixed structure type (as for method-prototype), which reduces the structural strength of rails.
Кроме того, при температуре предварительного объемного нагрева ниже 560оС возрастает стрела прогиба рельса при нагреве, что усложняет конструкцию оборудования, так как необходимо его расположение по радиусу. При температуре предварительного объемного нагрева выше 590оС происходит интенсивный нагрев шейки и подошвы, что может привести к их перегреву, особенно перьев подошвы. Кроме того, возрастает расход топливно-энергетических ресурсов на нагрев под закалку, снижение удельного расхода которых является целью изобретения. Таким образом, оптимальным интервалом температур предварительного объемного нагрева является интервал 560-590оС.Furthermore, at temperatures below the pre-heating the bulk to 560 C increases deflection of the rail during heating, which complicates the design of the equipment, since it is necessary its location along the radius. At temperatures prior volumetric heating above 590 ° C there is intense heating of the neck and base, which may lead to overheating, especially feathers sole. In addition, increases the consumption of fuel and energy resources for heating for hardening, the reduction of specific consumption of which is the purpose of the invention. Thus, the optimal temperature range of the preliminary volumetric heating is the interval 560-590 about C.
Из табл.2 следует, что при увеличении перепада температуры между головкой и подошвой возрастает искривляемость рельса после термообработки (стрела прогиба) и при перепаде температуры более 100оС стрела прогиба превышает допустимую по техническим требованиям и рельсы необходимо подвергать холодной правке.From Table 2 it follows that by increasing the temperature differential between the head and the sole rail iskrivlyaemost increases after heat treatment (sag) and temperature drop of more than 100 ° C than the allowable deflection of the technical requirements and the rails must be cold straightening.
На фиг.1 дана схема линии термообработки рельсов по предлагаемому способу; на фиг.2 печь скоростного струйного нагрева, поперечный разрез; на фиг.3 температурный режим термообработки по предлагаемому способу и способу-прототипу. Figure 1 is a diagram of a line of heat treatment of rails according to the proposed method; figure 2 furnace high-speed jet heating, a cross section; figure 3, the temperature regime of heat treatment according to the proposed method and the prototype method.
Линия термообработки содержит рельс 1, транспортирующие ролики 2, печь 3 предварительного объемного нагрева, секционную печь 4 скоростного струйного нагрева, водовоздушные форсунки 5, а также скоростную струйно-факельную горелку 6, футеровку 7 печи скоростного струйного нагрева, головку 8 рельса, шейку 9 рельса, подошву 10 рельса. The heat treatment line includes a
Газовоздушная смесь через сопла направляется на поверхность головки с большой скоростью, при ее сгорании температура в струе составляет 1600. 1900оС. От потока высокотемпературных и высокоскоростных струй происходит интенсивный нагрев головки до температуры аустенизации. После удара потока струи о поверхность головки его скорость и температура снижаются и этот поток продуктов сгорания обтекает поверхность шейки и подошвы, за счет чего происходит их нагрев, причем подошва нагревается в большей степени, чем шейка, так как поток к ней перпендикулярен.The gas-air mixture through the nozzle is directed to the surface of the head at a high speed when its combustion temperature in the jet is about 1600. 1900 C. From the flow of high-temperature and high-speed jets of an intensive heating head to an austenitizing temperature. After impact of the stream of the jet on the surface of the head, its speed and temperature decrease and this stream of combustion products flows around the surface of the neck and sole, due to which they are heated, and the sole heats up more than the neck, since the flow to it is perpendicular.
На фиг.3 цифрами обозначено: 11,13 изменение температуры головки в процессе термообработки по предлагаемому способу и способу-прототипу соответственно; 12,14 изменение температуры подошвы в процессе термообработки по предлагаемому способу и способу-прототипу соответственно. Figure 3, the numbers indicate: 11,13 the temperature change of the head during the heat treatment according to the proposed method and the prototype method, respectively; 12.14 a change in the temperature of the sole during the heat treatment according to the proposed method and the prototype method, respectively.
Тз температура нагрева под закалку;
То температура конца охлаждения или начала самоотпуска;
τ1 время предварительного объемного нагрева (20.30 мин);
τ2 время нагрева до температуры закалки (22.32 мин);
τ3 время, соответствующее охлаждению перед самоотпуском (24.34 мин).T c the temperature of heating for hardening;
T about the temperature of the end of cooling or the beginning of self-tempering;
τ 1 time of preliminary volumetric heating (20.30 min);
τ 2 heating time to quenching temperature (22.32 min);
τ 3 time corresponding to cooling before self-tempering (24.34 min).
Из фиг. 3 следует, что температурные режимы по предлагаемому способу и способу-прототипу различны. В способе-прототипе не производят нагрев подошвы до температуры аустенизации, а при охлаждении возникает перепад температур до 400оС между головкой и подошвой, что приводит к образованию напряжения в рельсе, в предлагаемом способе этот перепад не превышает 100оС. По времени нагрев по способу-прототипу до температуры закалки имеет большую продолжительность по сравнению с предлагаемым способом, так как производят предварительный нагрев рельсов пакетами, а в предлагаемом способе поштучно.From FIG. 3 it follows that the temperature regimes of the proposed method and the prototype method are different. The prototype method does not produce soles heating to austenitization temperature, and occurs under cooling the temperature difference to 400 ° C between the head and the sole, which leads to the formation of stresses in the rail, in the proposed method this difference does not exceed 100 ° C. By heating time for the prototype method to a hardening temperature has a longer duration compared to the proposed method, since the rails are preheated with packages, and in the proposed method, piece by piece.
П р и м е р. Рельсы из стали М76В после противофлокенной обработки в колодцах замедленного охлаждения без отделки загруживают поштучно в линию термообработки, состоящую из печи предварительного объемного нагрева до температуры 590оС, в которой в качестве технологического топлива используется коксовый газ; секционной проходной печи скоростного струйного нагрева (фиг. 2), в которой в качестве технологического топлива используется природный газ давлением 0,05 МПа, для сжигания которого подавался сжатый воздух; зоны охлаждения с воздушными форсунками, установленными над головкой рельса и со стороны нижней поверхности.PRI me R. Rails made of steel M76V protivoflokennoy processing after slow cooling in wells without zagruzhivayut trim piece in a heat treatment line consisting of pre volumetric heating furnace to a temperature of 590 C, wherein the coke oven gas is used as process fuel; a sectional continuous furnace of rapid jet heating (Fig. 2), in which natural gas with a pressure of 0.05 MPa is used as a process fuel, for the combustion of which compressed air was supplied; cooling zones with air nozzles mounted above the rail head and from the side of the lower surface.
Варианты термообработки рельсов по предлагаемому способу приведены в табл.3. The options for heat treatment of rails by the proposed method are given in table.3.
После нагрева головку и подошву рельса одновременно охлаждают воздушной смесью, причем относительный расход ее на подошву составляет 0,8 от расхода на головку, так как подошва имеет большую площадь поверхности и тонкое сечение и охлаждается быстрее головки. После предварительного охлаждения подошвы и головки до 300.400оС происходит их самоотпуск за счет тепла внутренних слоев и шейки, дальнейшее охлаждение рельсов происходит на воздухе.After heating, the head and the sole of the rail are simultaneously cooled with an air mixture, and its relative consumption per sole is 0.8 of that of the head, since the sole has a large surface area and thin section and cools faster than the head. After preliminary cooling of the sole and head to 300.400 о С, they self-release due to the heat of the inner layers and neck, further cooling of the rails occurs in air.
После термообработки рельсы имеют максимальную стрелу прогиба в положении "на боку" 50.100 мм, а в положении "стоя" на подошве 10-15 мм. При замере остаточных напряжений по изменению размера паза длиной 400 мм и шириной 5 мм в рельсовой пpобе длиной 600 мм наблюдается его сужение на 0,5.0,9 мм. After heat treatment, the rails have a maximum deflection arrow in the "on the side" position of 50.100 mm, and in the "standing" position on the sole 10-15 mm. When measuring residual stresses by changing the size of a
После испытаний рельсов, термообработанных по трем вариантам, были получены показатели их свойств, представлены в табл.4. After testing the rails, heat-treated according to three options, indicators of their properties were obtained, are presented in table 4.
Из сравнения свойств термообработанного металла по предлагаемому способу и способу-прототипу следует, что прочностные свойства шейки и подошвы по предлагаемому способу выше, чем по способу-прототипу. В шейке и подошве металла, термообработанного по способу-прототипу, ниже балл зерна и наблюдается разнозернистость, что снижает сопротивляемость хрупким разрушениям. From a comparison of the properties of the heat-treated metal according to the proposed method and the prototype method, it follows that the strength properties of the neck and sole by the proposed method is higher than by the prototype method. In the neck and sole of the metal heat-treated by the prototype method, there is a lower grain score and different grain size is observed, which reduces the resistance to brittle fractures.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4907620 RU2037534C1 (en) | 1991-02-04 | 1991-02-04 | Rails thermal treatment method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4907620 RU2037534C1 (en) | 1991-02-04 | 1991-02-04 | Rails thermal treatment method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2037534C1 true RU2037534C1 (en) | 1995-06-19 |
Family
ID=21558485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4907620 RU2037534C1 (en) | 1991-02-04 | 1991-02-04 | Rails thermal treatment method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2037534C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2139946C1 (en) * | 1996-04-15 | 1999-10-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Rails from low-alloyed heat-treated perilit steel featuring high wear resistance and weldability and method of their production |
| RU2162486C2 (en) * | 1995-09-20 | 2001-01-27 | Сожерель | Method for heat treatment of steel rail |
| RU2340685C2 (en) * | 2006-10-17 | 2008-12-10 | Украинский государственный научно-технический центр по технологии и оборудованию, обработке металлов, защите окружающей среды и использованию вторичных ресурсов для металлургии и машиностроения "Энергосталь" (УкрГНТЦ "Энергосталь") | Method for thermal treatment of shaped sections of turnout blade |
| RU2365637C1 (en) * | 2008-04-09 | 2009-08-27 | Открытое акционерное общество "Новокузнецкий металлургический комбинат" | Method of refrigeration of rails after rolling and cutting |
-
1991
- 1991-02-04 RU SU4907620 patent/RU2037534C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР N 914645, кл. C 21D 9/04, 1980. * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2162486C2 (en) * | 1995-09-20 | 2001-01-27 | Сожерель | Method for heat treatment of steel rail |
| RU2139946C1 (en) * | 1996-04-15 | 1999-10-20 | Ниппон Стил Корпорейшн | Rails from low-alloyed heat-treated perilit steel featuring high wear resistance and weldability and method of their production |
| RU2340685C2 (en) * | 2006-10-17 | 2008-12-10 | Украинский государственный научно-технический центр по технологии и оборудованию, обработке металлов, защите окружающей среды и использованию вторичных ресурсов для металлургии и машиностроения "Энергосталь" (УкрГНТЦ "Энергосталь") | Method for thermal treatment of shaped sections of turnout blade |
| RU2365637C1 (en) * | 2008-04-09 | 2009-08-27 | Открытое акционерное общество "Новокузнецкий металлургический комбинат" | Method of refrigeration of rails after rolling and cutting |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Dossett et al. | Steel heat treating fundamentals and processes | |
| RU2162486C2 (en) | Method for heat treatment of steel rail | |
| RU2272080C2 (en) | Method of the thermal treatment of the rails | |
| JPS6299438A (en) | Wear-resistant, high-performance rail with the ability to stop unstable fracture propagation | |
| CN114507772B (en) | Heat treatment process of high-strength and high-toughness bainite steel rail welded joint for heavy haul railway | |
| CN103352108A (en) | H13 molten steel cold and hot treatment process | |
| EP0187904A3 (en) | Method of heat treating pearlitic rail steels | |
| CN104561504A (en) | Heat treatment method for one-piece casting hot-rolled strip supporting roller | |
| CN103572033A (en) | Thermal treatment method of wide and thick plate supporting roll | |
| EP2700724B1 (en) | Method and apparatus for heat treating rails | |
| RU2037534C1 (en) | Rails thermal treatment method | |
| JP3811865B2 (en) | Method and apparatus for heat treating deformed rolled material | |
| CN117126997A (en) | A heat treatment method for the heel end of 60kg/m forged 50kg/m U75VH heat treated rails | |
| JPH0375613B2 (en) | ||
| CN102212664B (en) | Heat treatment method of stainless steel traction pin | |
| CN109929969A (en) | A kind of optimization method of steel alloy water quenching technology | |
| RU2487177C2 (en) | Method and installation for thermal treatment of rails | |
| KR100339893B1 (en) | Method and apparatus for heat treated slack quenching of tongue rails | |
| SU914645A1 (en) | Method for heat treating rails | |
| US4531983A (en) | Method of deep hardening of workpieces | |
| RU2070586C1 (en) | Method of correcting and rolling rolls treatment | |
| RU2794329C1 (en) | Method for inductive thermal hardening of switch rails and installation for its implementation | |
| SU1392125A1 (en) | Method of thermal treatment of rails | |
| CN120442907A (en) | A heat treatment method for the heel-end forging area of 60-50kg/m U71Mn rail | |
| CN120796667A (en) | A method to avoid the end of rail being lowered during quenching |