RU2036042C1 - Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel - Google Patents
Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2036042C1 RU2036042C1 SU4772380A RU2036042C1 RU 2036042 C1 RU2036042 C1 RU 2036042C1 SU 4772380 A SU4772380 A SU 4772380A RU 2036042 C1 RU2036042 C1 RU 2036042C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- coating
- carried out
- annealing
- operations
- kcl
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 26
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 25
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 12
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 11
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims abstract description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 10
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 9
- OXBLHERUFWYNTN-UHFFFAOYSA-M copper(I) chloride Chemical compound [Cu]Cl OXBLHERUFWYNTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 9
- 229910021591 Copper(I) chloride Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 3
- 229910001510 metal chloride Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 5
- 239000004519 grease Substances 0.000 claims description 3
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 claims description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract description 11
- 238000009966 trimming Methods 0.000 abstract description 4
- JIAARYAFYJHUJI-UHFFFAOYSA-L zinc dichloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Zn+2] JIAARYAFYJHUJI-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 abstract description 3
- 239000011592 zinc chloride Substances 0.000 abstract description 2
- 229910021626 Tin(II) chloride Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- AXZWODMDQAVCJE-UHFFFAOYSA-L tin(II) chloride (anhydrous) Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Sn+2] AXZWODMDQAVCJE-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 1
- 235000002639 sodium chloride Nutrition 0.000 description 12
- 239000000047 product Substances 0.000 description 11
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 description 8
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 2
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001431 copper ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 2
- 239000011833 salt mixture Substances 0.000 description 2
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910001432 tin ion Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 235000005074 zinc chloride Nutrition 0.000 description 2
- JPVYNHNXODAKFH-UHFFFAOYSA-N Cu2+ Chemical compound [Cu+2] JPVYNHNXODAKFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000006748 scratching Methods 0.000 description 1
- 230000002393 scratching effect Effects 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- HPGGPRDJHPYFRM-UHFFFAOYSA-J tin(iv) chloride Chemical compound Cl[Sn](Cl)(Cl)Cl HPGGPRDJHPYFRM-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении глубокой вытяжкой изделий типа стаканов, трубок, колб и т.п. из листовых нержавеющих сталей аустенитного класса: 12Х18Н10Т, 12Х18Н9Т, 1Х18Н9 и др. The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used in the manufacture of deep-drawn products such as glasses, tubes, flasks, etc. from austenitic stainless steel sheets: 12X18H10T, 12X18H9T, 1X18H9, etc.
Цель изобретения повышение производительности за счет сокращения технологического цикла и улучшение качества изделий. The purpose of the invention is to increase productivity by reducing the technological cycle and improving the quality of products.
На фиг. 1-6 и фиг. 7-14 последовательность изготовления деталей соответственно, колбы термоса и сильфонной трубки описываемым способом. In FIG. 1-6 and FIG. 7-14, the manufacturing sequence of the parts, respectively, the thermos flask and the bellows tube in the described manner.
Способ осуществляется следующим образом. Производят вырезку круговой заготовки из листа, на которую наносят противозадирное покрытие из мягкого металла путем химико-термической обработки в ваннах с солевыми расплавами хлоридов металлов при определенном соотношении компонентов в течение 5-15 мин. Так, нанесение медного покрытия осуществляют при температуре 400-440оС и следующем составе компонентов, мас. CuCl 50-70; KCl 40-25; ZnCl2 10-5. Нанесение оловянного покрытия осуществляют при температуре 240-440оС и следующем составе компонентов, мас. SnCl2 85-95; KCl 7,5-9,5; NaCl 7,5-2,5. Затем, нанеся смазку, производят несколько последовательных операций вытяжки и/или вытяжки с утонением без промежуточных отжигов, определяя момент осуществления отжига исходя из следующих зависимостей:
для процесса глубокой вытяжки
1,58ln
n число операций;
для процесса глубокой вытяжки с утонением:
for deep drawing process
1,58ln
n number of operations;
for the deep drawing process with thinning:
Использование в качестве среды для нанесения медных или оловянных покрытий солевых расплавов на основе соответственно CuCl или SnCl2 дает следующие преимущества. Данная корзионно-активная среда, взаимодействия с погруженной в нее нержавеющей сталью, разъедает ее поверхностный слой, образуя в значительной степени разрыхленную поверхность. Одновременно с этим идет реакция контактного обмена компонентов стали с ионами меди или олова, находящимися в расплаве. В результате об разуется покрытие (медное или оловянное), а также промежуточный переходный слой, представляющий собой твердые растворы замещения: Сu-(Fe, Ni, Cr) или Sn-(Fe, Ni, Cr). Этому в значительной мере способствует высокая температура расплава.The use of salt melts based on CuCl or SnCl 2, respectively, as the medium for applying copper or tin coatings gives the following advantages. This basket-active medium, interactions with stainless steel immersed in it, corrodes its surface layer, forming a largely loosened surface. At the same time, there is a reaction of contact exchange of steel components with copper or tin ions in the melt. As a result, a coating forms (copper or tin), as well as an intermediate transition layer, which is a substitutional solid solution: Cu- (Fe, Ni, Cr) or Sn- (Fe, Ni, Cr). This is greatly facilitated by the high melt temperature.
Однохлористая медь и хлористое олово благодаря сильной гигроскопичности при плавлении подвергаются гидролизу. Для уменьшения их гигроскопичности в составы расплавов вводят KCl и NaCl. Кроме того, для улучшения отмывки расплава на основе CuCl в его состав вводят ZnCl2. Поэтому нижние пределы содержания хлоридов натрия и калия обусловлены необходимостью уменьшения гигроскопичности CuCl и SnCl2, а нижние пределы содержания хлорида цинка обусловлены возможностью полного удаления с поверхности заготовки остатков расплава, приготовленного на основе CuCl.Due to their strong hygroscopicity, copper monochloride and tin chloride undergo hydrolysis. To reduce their hygroscopicity, KCl and NaCl are introduced into the compositions of the melts. In addition, to improve the washing of the melt based on CuCl, ZnCl 2 is introduced into its composition. Therefore, the lower limits of the content of sodium and potassium chlorides are due to the need to reduce the hygroscopicity of CuCl and SnCl 2 , and the lower limits of the content of zinc chloride are due to the possibility of complete removal of the melt residues prepared on the basis of CuCl from the surface of the workpiece.
Верхние пределы хлоридов калия и натрия связаны с понижением активности ионов олова в расплаве, а верхние пределы хлоридов калия и цинка с понижением активности ионов меди в расплаве. The upper limits of potassium and sodium chlorides are associated with a decrease in the activity of tin ions in the melt, and the upper limits of potassium and zinc chlorides are associated with a decrease in the activity of copper ions in the melt.
Температуры процессов обработки определяются таким образом, что нижний предел выбранных интервалов обусловлен температурой плавления солевой смеси, а также малой интенсивностью взаимодействия солевой смеси с заготовкой. Верхний предел связан с увеличением агрессивности расплава и значительными потерями обрабатываемого металла. The temperatures of the processing processes are determined in such a way that the lower limit of the selected intervals is due to the melting temperature of the salt mixture, as well as the low intensity of the interaction of the salt mixture with the workpiece. The upper limit is associated with an increase in the aggressiveness of the melt and significant losses of the processed metal.
Время обработки в солевом расплаве обуславливается следующим. Обработка менее 5 мин нецелесообразна, так как поверхностный слой заготовки еще недостаточно разрыхлен и сцепление металла покрытия с металлом основы незначительно. Более 15 мин выдерживать металл в расплаве также нецелесообразно, поскольку ведет к повышению его коррозии. The processing time in the molten salt is determined by the following. Processing less than 5 min is impractical, since the surface layer of the workpiece is not yet sufficiently loosened and the adhesion of the coating metal to the base metal is negligible. It is also not practical to maintain the metal in the melt for more than 15 minutes, since it leads to an increase in its corrosion.
Таким образом, после обработки в солевом расплаве образуется композит: мягкое покрытие толщиной 4-6 мкм переходный слой средней твердости толщиной 10-15 мкм основной металл. В результате этого достигается высокая стойкость покрытия в процессах обработки давлением, отсутствие налипания частиц металла на инструмент, снижение сил трения, усилия деформирования и наклепа металла. Для нержавеющей аустенитной стали появляется возможность глубокой вытяжки без промежуточных отжигов и сопутствующих операций, что сокращает технологический цикл, а отсутствие задиров и других дефектов повышает качество изделий. Thus, after processing in a salt melt, a composite is formed: a soft coating with a thickness of 4-6 μm, a transition layer of medium hardness with a thickness of 10-15 μm base metal. As a result of this, a high resistance of the coating is achieved in the pressure treatment processes, the absence of adhesion of metal particles to the tool, reduction of friction forces, deformation forces and hardening of the metal. For austenitic stainless steel, it is possible to deep draw without intermediate annealing and related operations, which reduces the technological cycle, and the absence of scoring and other defects improves the quality of the products.
В отсутствии ограничений по задиростойкости предельные деформации для процессов вытяжки будут определяться только из условия сохранения запаса пластичности по формулам (1) и (2). Если указанные неравенства (1) и (2) выполняются, значит суммарная степень деформации меньше предельной, имеется запас пластичности и операции деформирования можно продолжить. Если неравенство (1) или (2) не выполняются, то это означает, что пластичность исчерпана и для ее восстановления следует производить отжиг. In the absence of restrictions on scoring resistance, ultimate strains for drawing processes will be determined only from the condition of preserving the plasticity margin according to formulas (1) and (2). If the indicated inequalities (1) and (2) are satisfied, then the total degree of deformation is less than the limit, there is a margin of plasticity and the deformation operations can be continued. If inequality (1) or (2) is not satisfied, then this means that the plasticity has been exhausted and annealing should be performed to restore it.
Перед отжигом с поверхности полуфабрикатов удаляют смазку, а покрытие снимают в типовых растворах кислот, например в растворе азотной кислоты. После отжига покрытие наносят в тех же ваннах солевого расплава при тех же режимах, что и первоначально. Заканчивается процесс изготовления изделий типа глубоких стаканов операциями отбортовки, калибровки и подрезки краевой части. Before annealing, the lubricant is removed from the surface of the semi-finished products, and the coating is removed in standard acid solutions, for example, in a solution of nitric acid. After annealing, the coating is applied in the same baths of salt melt under the same conditions as initially. The process of manufacturing products such as deep glasses ends with operations of flanging, calibration and trimming of the edge part.
П р и м е р 1. Изготовление колбы термоса из листовой отожженной стали 12Х18Н10Т. Размеры изделия: высота 192 мм, внутренний диаметр 96 мм, толщина стенки 0,7 мм (фиг. 6). PRI me R 1. The manufacture of a thermos flask from sheet annealed steel 12X18H10T. Product dimensions:
Последовательность выполнения основных технологических операций следующая. The sequence of basic technological operations is as follows.
Вырезка круговой заготовки диаметром 300 мм из листовой стали 12Х18Н10Т толщиной 0,7 мм (фиг. 1). Нанесение медного покрытия в солевом расплаве состава, мас. CuCl 63; KCl 30; ZnCl2 7; температура расплава 420оС; время обработки 10 мин. Нанесение смазки состава: хлорпарафин 50% остальное минеральные масла. Четыре последовательные операции глубокой вытяжки (фиг. 2-5) с коэффициентами вытяжки по операциям соответственно: m1=0,63, m2=m3=m4=0,8.Cutting a circular billet with a diameter of 300 mm from sheet steel 12X18H10T with a thickness of 0.7 mm (Fig. 1). The copper coating in the molten salt composition, wt. CuCl 63; KCl 30; ZnCl 2 7; melt temperature 420 ° C; processing time 10 minutes Lubricating composition: chloroparaffin 50% of the rest is mineral oil. Four consecutive deep drawing operations (Fig. 2-5) with drawing coefficients for operations, respectively: m 1 = 0.63, m 2 = m 3 = m 4 = 0.8.
Момент осуществления отжига определяют, подставив в зависимость (1) значение суммарного коэффициента вытяжки М4=0,63˙ 0,8 ˙0,8˙ 0,8=0,32 и числа операций n=4. Получают неравенство 1,58 ln
Если же осуществить 5-ю операцию глубокой вытяжки без промежуточных отжигов с коэффициентом вытяжки m5=0,8, то при М5=0,32 0,8=0,256 и n=5 новое неравенство, но уже указывающее на разрушение: 1,58 ln
Совместная операция отбортовки, калибровки и подрезки краевой части полученного изделия (фиг. 6). Удаление смазки в растворителе. Снятие медного покрытия в растворе азотной кислоты. The joint operation of flanging, calibration and trimming the edge of the resulting product (Fig. 6). Removing grease in solvent. Removing the copper coating in a solution of nitric acid.
После снятия покрытия изделия имеют гладкую поверхность без каких-либо дефектов. After removal of the coating, the products have a smooth surface without any defects.
Без медного покрытия при тех же условиях деформирования была осуществлена только одна операция вытяжки; на 2-й появились дефекты типа задиров, рисок, для ряда изделий имел место отрыв днища. Without a copper coating under the same conditions of deformation, only one drawing operation was carried out; on the 2nd there were defects such as scoring, scratching, for a number of products there was a separation of the bottom.
П р и м е р 2. Изготовление сильфонной трубки из стали 08Х18НХ10Т. Размеры изделия: длина 380 мм, внутренний диаметр 35 мм, толщина стенки 0,26 мм (фиг. 14). Исходная заготовка цилиндрический стакан, предварительно полученный глубокой вытяжкой (без утонения) с размерами: высота 80 мм, внутренний диаметр 35 мм, толщина стенки 1,2 мм (фиг. 7). PRI me R 2. The manufacture of a bellows tube from steel 08X18HXTT. Product dimensions:
Последовательность выполнения основных технологических операций следующая. The sequence of basic technological operations is as follows.
Отжиг исходной заготовки-стакана в защитной атмосфере при температуре 1150оС, время 20 мин. Нанесение оловянного покрытия в солевом расплаве состава, мас. SnCl2 90; KCl 7,5; NaCl 2,5; температура расплава 340оС; время обработки 8 мин. Нанесение смазки, в качестве которой используется сухое натриевое мыло.Annealing initial blank-glass in a protective atmosphere at a temperature of 1150 ° C, for 20 min. Application of tin coating in a molten salt composition, wt. SnCl 2 90; KCl 7.5; NaCl 2.5; melt temperature 340 ° C; processing time 8 minutes Lubrication using dry sodium soap.
Семь последовательных операций глубокой вытяжки с утонением стенки (фиг. 8-14) с коэффициентами вытяжки (утонения) по операциям: m
Если же осуществлять восьмую операцию вытяжки с утонением без промежуточного отжига с тем же разовым коэффициентом вытяжки m
Подрезка краевой части изделий, удаление мыльной смазки в горячей воде, снятие оловянного покрытия в растворе кислоты. Trimming the edge of the product, removing soap grease in hot water, removing the tin coating in an acid solution.
После удаления покрытия трубки имеют ровную гладкую поверхность. After removing the coating, the tubes have a smooth smooth surface.
Без оловянного покрытия при тех же условиях деформирования уже на 1-й операции появляются задиры, на 2-й отрывы днища и другие дефекты. Without the tin coating, under the same conditions of deformation, on the 1st operation, scoring, on the 2nd tearing of the bottom and other defects appear.
Claims (3)
KCl 40-25
ZnCl2 10-5
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что нанесение оловянного покрытия осуществляют при 240-440oС следующим составом компонентов, мас.CuCl 50-70
KCl 40-25
ZnCl 2 10-5
3. The method according to claim 1, characterized in that the tin coating is carried out at 240-440 o With the following composition of the components, wt.
KCl 7,5-9,5
NaCl 7,5-2,5
4. Способ по пп. 1-3, отличающийся тем, что деформирование заготовки производят путем вытяжки, а отжиг осуществляют, исходя из следующего неравенства
где Mn суммарный коэффициент вытяжки;
n число операций.SnCl 2 85-95
KCl 7.5-9.5
NaCl 7.5-2.5
4. The method according to PP. 1-3, characterized in that the deformation of the workpiece is carried out by drawing, and annealing is carried out based on the following inequality
where M n is the total drawing ratio;
n is the number of operations.
где
Where
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4772380 RU2036042C1 (en) | 1989-12-22 | 1989-12-22 | Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU4772380 RU2036042C1 (en) | 1989-12-22 | 1989-12-22 | Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2036042C1 true RU2036042C1 (en) | 1995-05-27 |
Family
ID=21486302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU4772380 RU2036042C1 (en) | 1989-12-22 | 1989-12-22 | Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2036042C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2769586C1 (en) * | 2021-12-09 | 2022-04-04 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт высокотемпературной электрохимии Уральского отделения Российской академии наук (ИВТЭ УрО РАН) | METHOD FOR DEPOSITION OF COPPER PROTECTIVE COATINGS FROM HALIDE MELTS ON THE SURFACE OF STEEL 12Kh18N10T |
| RU2774682C1 (en) * | 2021-12-16 | 2022-06-21 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт высокотемпературной электрохимии Уральского отделения Российской академии наук (ИВТЭ УрО РАН) | Electrochemical method of deposition of copper protective coatings from halide melts on the surface of steel 12x18h10t |
-
1989
- 1989-12-22 RU SU4772380 patent/RU2036042C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Романовский В.П. Справочник по холодной штамповке Л.: Машиностроение, 1979, с.184-190. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2769586C1 (en) * | 2021-12-09 | 2022-04-04 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт высокотемпературной электрохимии Уральского отделения Российской академии наук (ИВТЭ УрО РАН) | METHOD FOR DEPOSITION OF COPPER PROTECTIVE COATINGS FROM HALIDE MELTS ON THE SURFACE OF STEEL 12Kh18N10T |
| RU2774682C1 (en) * | 2021-12-16 | 2022-06-21 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт высокотемпературной электрохимии Уральского отделения Российской академии наук (ИВТЭ УрО РАН) | Electrochemical method of deposition of copper protective coatings from halide melts on the surface of steel 12x18h10t |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0459909B1 (en) | Process for manufacturing corrosion-resistant seamless titanium alloy tubes and pipes | |
| CN1032194A (en) | Be suitable for making the aluminium alloy containing magnesium sheet material of can body and the method for producing this sheet material with punching press and stretching method | |
| JPS62149859A (en) | Manufacturing method of β-type titanium alloy wire | |
| RU2036042C1 (en) | Method of making articles such as deep sleeves from sheet stainless steel | |
| JPH08277453A (en) | Hot-dip aluminum plated steel sheet with excellent corrosion resistance and heat resistance, and method for producing the same | |
| JP2003236604A (en) | Manufacturing method and lubricant for titanium material | |
| CN113454196A (en) | Simplified method for pretreating metal substrates for cold forming and reactive lubricant for this purpose | |
| EP0232929A1 (en) | Process for facilitating the cold-forming of stainless steel | |
| US2866262A (en) | Process of metal coating metal objects to facilitate shaping the same | |
| JPS61231150A (en) | Manufacture of ti alloy wire rod | |
| RU2796651C1 (en) | Method for manufacturing small-diameter wire from titanium and titanium-based alloys | |
| US2067530A (en) | Drawing metal | |
| JP4788101B2 (en) | Manufacturing method of cold drawn steel pipe | |
| US2950526A (en) | Elevated temperature working of metals and alloys | |
| US1977562A (en) | Art of working metals | |
| EP0081847B1 (en) | Enameling process | |
| RU2796651C9 (en) | Method for manufacturing wire from titanium and titanium-based alloys | |
| SU701734A1 (en) | Method of making bimetallic wire | |
| US2546447A (en) | Art of drawing fine steel wire | |
| JP2005262303A (en) | Wire manufacturing method | |
| US2757107A (en) | Method of descaling steel | |
| SU1708914A1 (en) | Method of coating titanium and titanium alloy billets with zinc | |
| RU2092583C1 (en) | Method of producing blanks for enamelling | |
| JPS61206517A (en) | Hot working method of metallic material | |
| US1548515A (en) | Drawing, rolling, and wiredrawing of metals |